Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь
Определены физико-механические свойства зоны соединения биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди М1 на стальные заготовки. При испытании на растяжение разрушение стандартных образцов всегда происходило в медной части. При этом прочностные свойства медного напаянного слоя в исходном...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2015 |
| Main Authors: | , , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2015
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113270 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь / М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, А.В. Шевцов, А.Л. Пузрин, Д.Д. Мищенко, И.П. Серебряник, А.И. Бородин // Автоматическая сварка. — 2015. — № 11 (747). — С. 61-65. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860122031825092608 |
|---|---|
| author | Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, А.В. Пузрин, А.Л. Мищенко, Д.Д. Серебряник, И.П. Бородин, А.И. |
| author_facet | Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, А.В. Пузрин, А.Л. Мищенко, Д.Д. Серебряник, И.П. Бородин, А.И. |
| citation_txt | Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь / М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, А.В. Шевцов, А.Л. Пузрин, Д.Д. Мищенко, И.П. Серебряник, А.И. Бородин // Автоматическая сварка. — 2015. — № 11 (747). — С. 61-65. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Определены физико-механические свойства зоны соединения биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди М1 на стальные заготовки. При испытании на растяжение разрушение стандартных образцов всегда происходило в медной части. При этом прочностные свойства медного напаянного слоя в исходном состоянии превышали справочные значения для деформированной и отожженной меди М1. Предел прочности на отрыв напаянного медного слоя, определенный на специальных образцах, равен временому сопротивлению на разрыв стали 20. Исследования физических характеристик зоны соединения показали, что при технических расчетах дополнительным электрическим и термическим сопротивлениями зоны контакта можно пренебречь.
The physical and mechanical properties of the joining zone of metal produced by autonomous vacuum brazing of copper M1 on steel billets were determined. During tensile test the fracture of standard specimens occurred always in the copper part. At the same time, the strength properties of brazed copper layer in the initial state exceeded the reference values for wrought and annealed copper M1. The ultimate tear strength of brazed copper layer determined on the special specimens is equal to the temporary rupture strength of steel 20. The investigations of physical characteristics of the joining zone showed that during technical calculations the additional electrical and thermal resistances of the contact zone can be neglected.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:39:57Z |
| format | Article |
| fulltext |
6111/2015
УДК 621.791.3.05:620.17
ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПЕРЕХОДНОЙ
ЗОНЫ БИМЕТАЛЛА, ПОЛУЧЕННОГО АВТОНОМНОЙ
ВАКУУМНОЙ НАПАЙКОЙ МЕДИ НА СТАЛЬ
М.Г. АТРОШЕНКО, М.А. ПОЛЕЩУК, А.В. ШЕВЦОВ, А.Л. ПУЗРИН, Д.Д. МИЩЕНКО,
И.П. СЕРЕБРЯНИК, А.И. БОРОДИН
ИЭС им. Е.О. Патона НАНУ. 03680, г. Киев-150, ул. Боженко, 11. E-mail: office@paton.kiev.ua
Определены физико-механические свойства зоны соединения биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой
меди М1 на стальные заготовки. При испытании на растяжение разрушение стандартных образцов всегда происходило в
медной части. При этом прочностные свойства медного напаянного слоя в исходном состоянии превышали справочные
значения для деформированной и отожженной меди М1. Предел прочности на отрыв напаянного медного слоя, опре-
деленный на специальных образцах, равен временому сопротивлению на разрыв стали 20. Исследования физических
характеристик зоны соединения показали, что при технических расчетах дополнительным электрическим и термическим
сопротивлениями зоны контакта можно пренебречь. Библиогр. 13, табл. 1, рис. 7.
К л ю ч е в ы е с л о в а : автономная вакуумная напайка; биметалл сталь–медь; механические свойства зоны соедине-
ния; электро- и теплосопротивления контакта
При производстве отдельных узлов машин и агре-
гатов в некоторых случаях используют заранее
изготовленные биметаллические медно-стальные
заготовки. Применение таких заготовок позво-
ляет получать детали, надежно работающие при
высоких электрических, тепловых и механиче-
ских нагрузках. При их работе важное значение
имеют физико-механические свойства метала в
зоне соединения меди со сталью. Переходная зона
сталь–медь должна обладать минимальными элек-
трическим и тепловым сопротивлениями и иметь
достаточно высокую механическую прочность.
Очевидно, что конкретные значения этих вели-
чин зависят от способа изготовления медно-сталь-
ной заготовки.
Биметаллические полосы толщиной до 4,0 мм,
используемые для производства силового элек-
тротехнического оборудования, изготавливают, в
основном, совместной прокаткой стальных и мед-
ных полос или многослойных пакетов [1, 2]. Заго-
товки других форм с большим поперечным сече-
нием можно производить диффузионной сваркой
в вакууме [3], сваркой взрывом [4], сваркой трени-
ем с перемешиванием [5], а также высокотемпе-
ратурной пайкой [6]. Для изготовления крупнога-
баритных заготовок, таких как водоохлаждаемые
подовые электроды дуговых сталеплавильных пе-
чей постоянного тока, подшипников скольжения
больших диаметров и т. д., применяют различные
виды сварки плавлением [7], в том числе электро-
шлаковую [8], используют заливку расплавленной
меди на нагретую до 900 ºС сталь [9].
В последнее время разработан способ получе-
ния крупногабаритных медно-стальных загото-
вок путем плавления меди в автономном вакууме.
Способ основан на использовании автовакуум-
ного эффекта, который заключается в самопро-
извольной очистке от оксидных пленок поверх-
ностей стальных заготовок при их нагреве до
температуры более 1000 ºС в условиях замкнуто-
го объема. В этом случае кислород, находящийся
в составе оксидной пленки, диффундирует вглубь
стальной заготовки. Одновременно происходит
окисление ее поверхности кислородом из замкну-
того объема. Процесс диффузии продолжается до
тех пор, пока не израсходуется весь кислород зам-
кнутого обьема и не исчезнет оксидная пленка.
Время удаления оксидной пленки с поверхности
стальной заготовки может быть сокращено путем
предварительной откачки воздуха из замкнутого
объема [10].
Для изготовления биметаллического изделия
на стальной части заготовки, будущей поверхно-
сти раздела биметалла, создают замкнутый обьем.
В него помещают медь в количестве, необходи-
мом для получения медной части заготовки. По-
сле герметизации обьема с медью сборку нагре-
вают до температуры 1130…1150 ºС. При такой
температуре происходит очистка стальной по-
верхности от оксидной пленки, что приводит по-
сле расплавления меди к образовнию прочной ме-
таллической связи со сталью [11].
Целью настоящей работы является опреде-
ление физико-механических характеристик пе-
реходной зоны сталь–медь, полученной плав-
© М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, А.В. Шевцов, А.Л. Пузрин, Д.Д. Мищенко, И.П. Серебряник, А.И. Бородин, 2015
62 11/2015
лением меди в автономном вакууме, а именно
электрического и теплового сопротивления,
механической прочности на растяжение и отрыв.
Для проведения исследований изготавливали
полые цилиндры с массивным дном из стали 20.
Полости циллиндров плотно заполняли обрезью
медного листа М1 толщиной 2,5 мм. Отверстие
полости закрывали стальной крышкой, в центр
которой вваривали тонкостенную стальную
трубку. Крышку герметизировали аргонодуговой
сваркой (рис. 1).
Подготовленные к опыту цилиндры размеща-
ли в термической печи с обычной атмосферой.
Патрубок-вакуумпровод выводили наружу и под-
ключали к форвакуумному насосу через вентиль с
мановакуумметром (рис. 2).
Перед нагревом внутри цилиндров форвау-
куумным насосом создавали разрежение и пере-
крывали вентиль. Термическую печь нагревали до
температуры 1150 оС и после 30 минутной изотер-
мической выдержки отключали и открывали двер-
цу. Цилиндры до полного охлаждения оставляли
внутри печи. Во время нагрева разрежение внутри
цилиндров по показаниям мановакуумметра прак-
тически не менялось.
После охлаждения каждый цилиндр разреза-
ли вдоль образующей на четыре равные части, из
котрых изготавливали образцы для механических
испытаний, измерения электросопротивления и
изучения микроструктуры переходной зоны.
На рис. 3 приведена фотография макрошли-
фа продольного темплета цилиндрической мед-
но-стальной заготовки. Визуальный осмотр ма-
крошлифа с применением лупы десятикратного
увеличения не выявил дефектов, нарушающих
сплошность металла в напаянной меди и в зоне
соединеия ее со сталью.
Для проведения механических испытаний на
растяжение изготавливались образцы диаметром
Рис. 1. Эскиз опытной заготовки для пайки: 1 — полый ци-
линдр; 2 — расплавляемый компонент (медь); 3 — крышка;
4 — патрубок для вакуумирования; 5 — герметизирующие
сварные швы
Рис. 2. Схема проведения автономной вакуумной напайки:
1 — термическая печь; 2 — опытная заготовка; 3 — вакуум-
провод; 4 — мановакуумметр; 5 — вентиль; 6 — форвакуум-
ный насос
Рис. 3. Макрошлиф сталемедного биметаллического соедине-
ния: 1 — медь; 2 — сталь
6311/2015
разрывной части 6,0 и длиной 40 мм. Сталемед-
ный контакт располагался на середине разрывной
части. При испытаниях разрушение всех образцов
происходило по медной части (рис. 4). Это означа-
ет, что прочность контакта медь–сталь выше, чем
прочность меди на растяжение.
Результаты испытаний приведенны в таблице.
Приведенные данные свидетельствуют, что
значения механических свойств испытанных об-
разцов выше, чем у деформированной и отожжен-
ной меди по справочным данным [12].
Основной характеристикой качества биметал-
лического соединения является прочность на от-
рыв напаянного слоя. Для получения достоверных
данных о прочности на отрыв следует испытывать
образцы специального вида, которые имеют коль-
цевую проточку на более прочном элементе сое-
динения (рис. 5).
Такая проточка уменьшает площадь контак-
та меди со сталью, одновременно сохраняя неиз-
менным диаметр медной части образца [13]. Ис-
пытания показали, что разрушение произошло
по линии соединения. При этом среднее значение
предела прочности на отрыв составило 480 МПа,
что cоответствует значению временного сопротив-
ления разрыву у отожженной стали 20 [12].
Таким образом, приведенные выше результаты
механических испытаний свидетельствуют о том,
что метод автономной вакуумной напайки позво-
ляет получить сталемедный биметалл с высокой
прочностью соединения слоев.
Другими важными характеристиками, которые
обеспечивают надежную работу биметалла при
высоких электрических и тепловых нагрузках, яв-
ляются величины электрического и теплового со-
противления в районе контакта сталь–медь. Чем
меньше эти сопротивления, тем лучше теплоотвод
через границу раздела и ниже электрические поте-
ри при прохождении тока через нее. В переходной
области происходит изменение коэффициентов
электро- и теплопроводности от значений, при-
сущих стали, до таковых у меди. При отсутствии
в ней большого количества пор, трещин и др. де-
фектов, нарушающих плотность металла, эти из-
менения происходят плавно. Поэтому в переход-
ной зоне величина этих коэфициентов может быть
принята как среднее значение между коэфициен-
тами медной и стальной частей. При таком допу-
щении полное электрическое и тепловое сопро-
тивления переходной зоны определяються только
ее шириной. Переходная зона сталь–медь биме-
таллических соединений, полученных различны-
ми способами сварки и плавления, определяется
как область распостранения твердых растворов
меди в стали и стали в меди по обе стороны гра-
ницы раздела. Эти твердые растворы менее элек-
тро-и теплопроводны чем чистая медь [7].Таким
образом, измеряя электро- или теплопроводность
биметаллического образца в направлении, перпен-
дикулярном линии соединения, можно экспери-
ментально определить ширину переходной зоны.
В металлических проводниках существует пря-
мая связь между электро -и теплосопротивлением,
определяемая законом Видемана-Франца в его со-
временной интерпретации. Таким образом, зная
одну из этих величин всегда можно оределить
другую. Методически значительно проще изме-
рять электросопротивление. Поэтому мы провели
его оценку, используя методику, предложенную в
работе [7].
Из цилиндров изготовили образцы размером
4×4×40 мм таким образом, чтобы граница раздела
сталь–медь находилась посередине.
Измерения проводились методом «амперме-
тра-вольтметра» в дифференциальном варианте
Механические свойства сталемедных образцов в сравне-
ниии со свойствами меди
№ образца
Предел
текучести,
МПа
Предел
прочности,
МПа
Относитель-
ное сужение,
%
1 110,3 282,5 70,0
2 113,5 281,0 73,1
3 127,4 282,8 73,1
Среднее 117,06 282,7 72,06
Медь, деформиро-
ванная и отожжен-
ная [12]
74,0 216,0 75,0
Рис. 4. Образцы после исытаний на растяжение
Рис. 5. Эскиз образца для испытаний на статический отрыв:
1 — медная часть; 2 — стальная часть
64 11/2015
путем перемещения потенциометрической вил-
ки с распадом электродов 2,3 мм шагом 1 мм от
стальной части к медной перпендикулярно линии
сплавления. Результаты измерения показаны на
рис. 6.
График, приведенный на этом рисунке, пока-
зывает,что изменение электросопротивления на
границе раздела сталь–медь сосредоточено на от-
резке около 4,0 мм. Однако размер этого отрезка
не может быть отождествлен с шириной переход-
ной зоны нашего соединения. На самом деле она
значительно меньше. Об этом свидетельствует ха-
рактер кривой изменения электросопротивления в
районе границы раздела сталь–медь.
Действительно, судя по графику, первоначаль-
ное изменение сопротивления происходит плав-
но от стали к меди на протяжении более 2,0 мм,
а затем резко снижается вплоть до значения, при-
сущего меди. Такой вид кривой свидетельствует
о том, что ширина переходной зоны меньше, чем
расстояние между электродами потенциометриче-
ской вилки. Следовательно, разрешающая способ-
ность метода, предложенного в работе [7], не по-
зволяет оценить ширину тонких переходных зон,
а только определить среднее значение электросо-
противления в ней.
Выявить размеры переходной зоны можно ме-
таллографическим методом путем исследования
микрошлифов. На рис. 7 представлена микро-
структура биметаллического соединения, полу-
ченного методом автономной вакуумной напайки
меди на стальную поверхность.
В результате взаимодействия расплава меди
М1 со сталью 20 при увеличении 100 наблюдает-
ся линия сплавления повышеной травимости. При
увеличении 1000 видна начальная стадия проник-
новения меди в сталь. Структура стали (феррит +
+ перлит) вблизи линии сплавления существенно
не отличается от остального массива. По всему
обьему напаянной меди имеют место мелкие не-
металлические включения, концентрация которых
увеличивается у границы раздела на расстоянии
40…50 мкм.
Микротвердость измеряли при нагрузке 50
грамм в направлении, перпендикулярном ли-
нии сплавления. Со стороны стали было отмече-
но резкое увеличение микротвердости. Так, в ос-
новном массиве стали микротвердость составляет
около 1880 МПа. На расстояния 10…15 мкм от
линии сплавления и до нее микротвердость до-
стигает 3000 МПа. Со стороны меди резких из-
менений микротвердости не наблюдается. По
всему сечению напаянной меди она составляет
920…1080 МПа.
Таким образом, при изучении микрострукту-
ры биметаллического соединения по обе стороны
границы раздела были выявлены две аномальные
области в которых может происходить изменение
коэффициентов электро- и теплопроводности. Со
стороны стали это область повышенной микрот-
вердости, а со стороны меди — область высокой
концентрации неметаллических включений.
Суммарная протяженность этих областей не
превышает 70 мкм. Поэтому размер этого участ-
Рис. 6. График изменения электрического сопротивления пе-
реходной зоны биметалла сталь–медь, полученного автоном-
ной вакуумной напайкой
Рис. 7. Микроструктура биметаллического соединения, полу-
ченного автономной вакуумной напайкой меди на сталь: а —
×100; б — ×1000
6511/2015
ка можно отождествлять с шириной переходной
зоны от стали к меди.
Эта ширина, как минимум, на три порядка
меньше ширины каждой составляющей стале-
медного биметалла. Следовательно, общие до-
полнительные электрическое и термическое со-
противления переходной зоны, определяемые как
произведение средних значений удельных сопро-
тивлений в ней на ее ширину, будут на те же три
порядка меньше сопротивлений каждой части би-
металлического контакта. Поэтому при инженер-
ных электрических и тепловых расчетах биметал-
лического сталемедного соединения, полученного
автономной ваукуумной напайкой, этими допол-
нительными сопротивлениями можно пренебречь.
Выводы
1. Контакт между сталью и медью в биметалли-
ческих соединениях, полученых автономной ва-
куумной напайкой меди, при электрических и те-
пловых расчетах можно считать идеальным.
2. При испытании на растяжение разрушение
стандартных биметаллических образцов происхо-
дит по меди. При этом прочностные свойства мед-
ного напаянного слоя превышают справочные зна-
чения для деформированной и отожженной меди
М1.
3. Предел прочности на отрыв напаяного мед-
ного слоя, определенный на специальных образ-
цах, соответствует временному сопротивлению на
разрыв стали 20.
4. Технология автономной вакуумной напай-
ки может быть использована для получения биме-
талла, состоящего из углеродистых сталей и меди
других марок.
1. Пат. 52-123824 Япония, МКИ 12А 220 С 23 с 1/00. Од-
ностороннее плакирование стального листа / М. Куниха-
ру и др.; Заяв. 15.10.77; Опубл. 8.05.79, № 54-56940.
2. Буков А.А. Коррозионностойкий биметаллический ли-
стовой прокат // Сталь. – 1979. – № 6. – С. 446–450.
3. Николаев Г.А., Ольшанский И.А. Специальные методы
сварки. – М.: Машиностроение, 1975. – 232 с.
4. Кудинов В.М., Коротеев А.Я. Сварка взрывом в метал-
лургии / Под ред. Э.С. Каракозова. – М.: Металлургия,
1978. – 168 с.
5. Технология восстановительного ремонта слябовых кри-
сталлизаторов МНЛЗ наплавкой трением с перемеши-
ванием / Ю.А. Никитюк, Г.М. Григоренко, В.И. Зеленин
и др. // Современ. электрометаллургия. – 2013. – № 3. –
С. 51–55.
6. Патон Б.Е., Россошинский А.А. Некоторые вопросы раз-
вития технологии пайки // Современные методы пайки.
– Киев, 1982. – С. 3–12.
7. Сварное соединение меди со сталью в подовом электроде
дуговой сталеплавильной печи постоянного тока / В.И.
Лакомский, А.Г. Богаченко, Д.Д. Мищенко и др. // Совре-
мен. электрометаллургия. – 2013. – № 4. – С. 7–9.
8. Электрошлаковая технология в производстве биметал-
лических заготовок / Б.Е. Патон, В.я. Саенко, Л.Б. Медо-
вар и др. // Там же. – 2004. – № 2. – С. 8–11.
9. Голованенко С.А., Меандров Л.В. Производство биметал-
лов. – М.: Металлургия, 1966. – 256 с.
10. Пузрин Л.Г., Бойко Г.А., Атрошенко М.Г. Автовакуум-
ная высокотемпературная пайка. – Киев: Об-во «Знание»
УССР, 1975. – 18 с.
11. А.с. № 1235075 СССР. Способ изготовления охлажда-
емых панелей / И.П. Серебряник, Ю.М. Буравлев, Н.П.
Иваницын и др.; Заяв. 28.06.1984.
12. Келоглу Ю.П., Захариевич К.М., Карташевская М.А. Ме-
таллы и сплавы: Справочник. – Кишинев, 1977. – 264 с.
13. Метод определения сопротивления отрыву плакирую-
щего слоя биметаллов / В.Г. Овсянников, В.И. Шейко,
В.А. Малышев, Л.Г. Илюхина // Зав. лаборатория. – 1976.
– № 3. – С. 339–340.
Поступила в редакцию 30.07.2015
ООО
О С
е д народна кон ерен и
ова сварка атериалы и качество
Посвящается 50-летию Первой всесоюзной конференции
по сварочным материалам (1966 г.)
и 25-летию создания ассоциации «Электрод» (1990 г.).
В
Т
С
Т
http://association-electrode.com; тел./факс: (+38044) 200 63 02. E-mail: office@association-electrode.com
Информационная поддержка: журнал «Автоматическая сварка».
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-113270 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:39:57Z |
| publishDate | 2015 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, А.В. Пузрин, А.Л. Мищенко, Д.Д. Серебряник, И.П. Бородин, А.И. 2017-02-05T15:43:19Z 2017-02-05T15:43:19Z 2015 Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь / М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, А.В. Шевцов, А.Л. Пузрин, Д.Д. Мищенко, И.П. Серебряник, А.И. Бородин // Автоматическая сварка. — 2015. — № 11 (747). — С. 61-65. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113270 621.791.3.05:620.17 Определены физико-механические свойства зоны соединения биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди М1 на стальные заготовки. При испытании на растяжение разрушение стандартных образцов всегда происходило в медной части. При этом прочностные свойства медного напаянного слоя в исходном состоянии превышали справочные значения для деформированной и отожженной меди М1. Предел прочности на отрыв напаянного медного слоя, определенный на специальных образцах, равен временому сопротивлению на разрыв стали 20. Исследования физических характеристик зоны соединения показали, что при технических расчетах дополнительным электрическим и термическим сопротивлениями зоны контакта можно пренебречь. The physical and mechanical properties of the joining zone of metal produced by autonomous vacuum brazing of copper M1 on steel billets were determined. During tensile test the fracture of standard specimens occurred always in the copper part. At the same time, the strength properties of brazed copper layer in the initial state exceeded the reference values for wrought and annealed copper M1. The ultimate tear strength of brazed copper layer determined on the special specimens is equal to the temporary rupture strength of steel 20. The investigations of physical characteristics of the joining zone showed that during technical calculations the additional electrical and thermal resistances of the contact zone can be neglected. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь Physical and mechanical properties of transition zone of bimetal produced by autonomous vacuum brazing of copper on steel Article published earlier |
| spellingShingle | Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, А.В. Пузрин, А.Л. Мищенко, Д.Д. Серебряник, И.П. Бородин, А.И. Производственный раздел |
| title | Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь |
| title_alt | Physical and mechanical properties of transition zone of bimetal produced by autonomous vacuum brazing of copper on steel |
| title_full | Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь |
| title_fullStr | Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь |
| title_full_unstemmed | Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь |
| title_short | Физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь |
| title_sort | физико-механические свойства переходной зоны биметалла, полученного автономной вакуумной напайкой меди на сталь |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113270 |
| work_keys_str_mv | AT atrošenkomg fizikomehaničeskiesvoistvaperehodnoizonybimetallapolučennogoavtonomnoivakuumnoinapaikoimedinastalʹ AT poleŝukma fizikomehaničeskiesvoistvaperehodnoizonybimetallapolučennogoavtonomnoivakuumnoinapaikoimedinastalʹ AT ševcovav fizikomehaničeskiesvoistvaperehodnoizonybimetallapolučennogoavtonomnoivakuumnoinapaikoimedinastalʹ AT puzrinal fizikomehaničeskiesvoistvaperehodnoizonybimetallapolučennogoavtonomnoivakuumnoinapaikoimedinastalʹ AT miŝenkodd fizikomehaničeskiesvoistvaperehodnoizonybimetallapolučennogoavtonomnoivakuumnoinapaikoimedinastalʹ AT serebrânikip fizikomehaničeskiesvoistvaperehodnoizonybimetallapolučennogoavtonomnoivakuumnoinapaikoimedinastalʹ AT borodinai fizikomehaničeskiesvoistvaperehodnoizonybimetallapolučennogoavtonomnoivakuumnoinapaikoimedinastalʹ AT atrošenkomg physicalandmechanicalpropertiesoftransitionzoneofbimetalproducedbyautonomousvacuumbrazingofcopperonsteel AT poleŝukma physicalandmechanicalpropertiesoftransitionzoneofbimetalproducedbyautonomousvacuumbrazingofcopperonsteel AT ševcovav physicalandmechanicalpropertiesoftransitionzoneofbimetalproducedbyautonomousvacuumbrazingofcopperonsteel AT puzrinal physicalandmechanicalpropertiesoftransitionzoneofbimetalproducedbyautonomousvacuumbrazingofcopperonsteel AT miŝenkodd physicalandmechanicalpropertiesoftransitionzoneofbimetalproducedbyautonomousvacuumbrazingofcopperonsteel AT serebrânikip physicalandmechanicalpropertiesoftransitionzoneofbimetalproducedbyautonomousvacuumbrazingofcopperonsteel AT borodinai physicalandmechanicalpropertiesoftransitionzoneofbimetalproducedbyautonomousvacuumbrazingofcopperonsteel |