Динамика затопленной плоской осесимметричной струи

Жидкоструйный гидродинамический преобразователь с круговым щелевым соплом в виде соосных дисков смоделирован колеблющейся затопленной плоской осесимметричной струей. Вычислена основная частота акустического сигнала как функция свойств рабочей жидкости, геометрических и гидродинамических параметров с...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Акустичний вісник
Дата:	2012
Автор:	Сухарьков, О.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інститут гідромеханіки НАН України 2012
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/116156
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Динамика затопленной плоской осесимметричной струи / О.В. Сухарьков // Акустичний вісник — 2012. —Т. 15, № 1. — С. 59-64. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859670007220273152
author	Сухарьков, О.В.
author_facet	Сухарьков, О.В.
citation_txt	Динамика затопленной плоской осесимметричной струи / О.В. Сухарьков // Акустичний вісник — 2012. —Т. 15, № 1. — С. 59-64. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Акустичний вісник
description	Жидкоструйный гидродинамический преобразователь с круговым щелевым соплом в виде соосных дисков смоделирован колеблющейся затопленной плоской осесимметричной струей. Вычислена основная частота акустического сигнала как функция свойств рабочей жидкости, геометрических и гидродинамических параметров струи. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных результатов. Предложен критерий соответствия приведенной модели реальным излучателям данного типа. Рідинноструминний гідродинамічний перетворювач із коловим щілинним соплом у вигляді співвісних дисків змодельовано зануреним плоским осесиметричним струменем, що коливається. Обчислено основну частоту акустичного сигналу як функцію властивостей робочої рідини, геометричних і гідродинамічних параметрів струменя. Проведено співставлення теоретичних і експериментальних результатів. Запропоновано критерій відповідності наведеної моделі реальним випромінювачам даного типу. A liquid jet hydrodynamic transducer with a circular gap nozzle in the form of coaxial disks is modeled by oscillating submerged two-dimensional axisymmetric jet. A fundamental frequency of acoustic signal is calculated as a function of fluid properties, geometrical and hydrodynamic parameters of the jet. The theoretical results are compared with the experimental ones. A criterion for the resulted model conformity to practical radiators of this type is proposed.
first_indexed	2025-11-30T12:46:05Z
format	Article
fulltext	ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2012. Том 15, N 1. С. 59 – 64 УДК 534.232 ДИНАМИКА ЗАТОПЛЕННОЙ ПЛОСКОЙ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ СТРУИ О. В. СУ Х АР Ь К ОВ∗ Одесская национальная академия связи им. А. С. Попова ул. Кузнечная, 1, Одесса, 65029, Украина ∗E-mail: olegvs07@rambler.ru Получено 22.01.2012 Жидкоструйный гидродинамический преобразователь с круговым щелевым соплом в виде соосных дисков смоделирован колеблющейся затопленной плоской осесимметричной струей. Вычислена основная частота акусти- ческого сигнала как функция свойств рабочей жидкости, геометрических и гидродинамических параметров струи. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных результатов. Предложен критерий соответствия приведенной модели реальным излучателям данного типа. КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: гидроакустические антенны, жидкоструйные преобразователи, частотные характеристики Рiдинноструминний гiдродинамiчний перетворювач iз коловим щiлинним соплом у виглядi спiввiсних дискiв змодельовано зануреним плоским осесиметричним струменем, що коливається. Обчислено основну частоту аку- стичного сигналу як функцiю властивостей робочої рiдини, геометричних i гiдродинамiчних параметрiв струменя. Проведено спiвставлення теоретичних i експериментальних результатiв. Запропоновано критерiй вiдповiдностi наведеної моделi реальним випромiнювачам даного типу. КЛЮЧОВI СЛОВА: гiдроакустичнi антени, рiдинноструминнi перетворювачi, частотнi характеристики A liquid jet hydrodynamic transducer with a circular gap nozzle in the form of coaxial disks is modeled by oscillating submerged two-dimensional axisymmetric jet. A fundamental frequency of acoustic signal is calculated as a function of fluid properties, geometrical and hydrodynamic parameters of the jet. The theoretical results are compared with the experimental ones. A criterion for the resulted model conformity to practical radiators of this type is proposed. KEY WORDS: hydroacoustic antennas, liquid jet transducers, frequency characteristics ВВЕДЕНИЕ Разработка и исследование длинноволновых излучающих антенн дальней связи – важная про- блема информационной гидроакустики [1, 2]. В качестве основных низкочастотных – от 0.3 до 9 кГц – элементов таких антенн можно использо- вать жидкоструйные излучатели с кольцевым со- плом и ступенчатым препятствием [3]. Достоин- ства преобразователей такого типа – генерирова- ние интенсивного акустического сигнала в широ- ком диапазоне гидростатических давлений (при глубине моря от 0.5 до 240 м), небольшие габа- риты, малый вес, простота в эксплуатации. Проведенные ранее экспериментальные и теоре- тические исследования позволили на основе ги- потез Кирхгофа – Лява разработать для прямо- точных жидкоструйных излучателей математиче- скую модель автоколебаний цилиндрической за- топленной струйной оболочки. При этом были получены аналитические выражения для расче- та частоты основного тона генерируемого звука и амплитудно-частотных характеристик излучате- ля [4, 5]. Результаты экспериментальных исследований жидкоструйного излучателя со ступенчатым пре- пятствием и круговым щелевым соплом в ви- де соосных дисков показали перспективность его использования в гидроакустической передающей аппаратуре [6,7]. Особенность такого модифициро- ванного излучателя заключается в том, что выхо- дящая из кругового щелевого сопла плоская струя формируется перпендикулярно его оси. Проведе- на оптимизация геометрических параметров это- го излучателя [6], экспериментально исследовано влияние гидродинамических и геометрических па- раметров струи на уровень и интенсивность гене- рируемого акустического сигнала [7]. Для жидкоструйного излучателя c круговым щелевым соплом в виде соосных дисков предложе- на физическая модель на основе рассмотрения из- гибных автоколебаний упругой затопленной коль- цевой струйной пластинки при наличии развитой кавитации [7]. Решение задачи о собственных ко- лебаниях затопленной плоской осесимметричной струи, а также установление зависимости частоты основной гармоники генерируемого сигнала от гео- метрических параметров излучателя и характери- стик рабочей жидкости и составляет предмет этой статьи. c© О. В. Сухарьков, 2012 59 ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2012. Том 15, N 1. С. 59 – 64 Рис. 1. Физическая модель жидкоструйного излучателя с круговым щелевым соплом в виде соосных дисков Рис. 2. Схема кольцевой затопленной струйной “пластинки” 1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ Рассмотрим физическую модель струйного излучателя со ступенчатым препятствием и кру- говым щелевым соплом в виде соосных дисков (рис. 1). Жидкость, вытекающая из кругового ще- левого сопла, образованного соосными дисками корпуса 1, и обтекателя 5, формирует затоплен- ную плоскую осесимметричную струю 4. Ступен- чатое препятствие 3 способствует тому, что часть кинетической энергии струи расходуется на гене- рацию в кольцевой проточке корпуса 1 вихря 2, внутри которого за счет эффекта Бернулли во- зникает кавитация. Пульсации тороидального ви- хря возбуждают изгибные колебания кольцевой струйной “пластинки” на ее собственной частоте. Оптимальный режим гидродинамического звуко- образования, при котором генерируется акустиче- ский сигнал максимального уровня, соответствует совпадению частоты пульсаций вихря с частотой основной гармоники колебаний “пластинки” [7]. Таким образом, в качестве акустической модели примем кольцевую пластинку толщиной h, шири- ной s, внутренним радиусом rс и внешним радиу- сом R, причем считаем h� R. Расположим декар- тову систему координат (x, y, z) в верхней плоско- сти пластинки и совместим ее с цилиндрической системой координат (r, ϕ, z), рис. 2. Кольцевую струйную “пластинку” в первом при- ближении будем рассматривать как аналог твер- дотельной с некоторым эквивалентным модулем упругости. Следует оговориться, что такая анало- гия – чисто формальная, поскольку упругое тело и струя с физической точки зрения являются аб- солютно разными объектами. Действительно, все материальные частицы тела привязаны к опреде- ленному положению в теле и могут испытывать только малые смещения относительно него. Струя же представляет собой геометрическое место с определенными кинематическими и динамически- ми характеристиками, порождаемыми все новыми и новыми частицами, движущимися сквозь него вдоль линий тока. Тем не менее, представление о том, что напорный поток жидкости приобре- тает некую дополнительную упругость, оказыва- ется довольно конструктивным, поскольку такой подход позволяет получить реалистичные количе- ственные оценки частоты колебаний затопленных струй. Предполагаем, что “пластинка” деформируется под действием сил, равномерно распределенных по ее внутренней поверхности, и потому совершает вертикальные изгибные гармонические колебания. Внутренний контур кольцевой “пластинки” r=rс жестко защемлен, а на наружном контуре r=R отсутствуют продольное смещение, сдвиг и пере- резывающие усилия [8]. Для определения соответ- ствующих частот собственных колебаний восполь- зуемся однородным дифференциальным уравне- нием изгиба круглой пластинки в полярных ко- ординатах (r, ϕ) [8]: D̃∆∆w + ρh ∂2w ∂t2 = 0, (1) где через ∆ = ∂2 ∂r2 + 1 r ∂ ∂r + 1 r2 ∂2 ∂ϕ2 обозначен оператор Лапласа; w(r, ϕ, t) – динами- 60 О. В. Сухарьков ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2012. Том 15, N 1. С. 59 – 64 ческий прогиб; t – время; ρ – плотность материа- ла; D̃ – цилиндрическая жесткость кольцевой пла- стинки. 2. РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ О КОЛЕБАНИЯХ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ ПЛОСКОЙ СТРУИ Для решения рассматриваемой задачи восполь- зуемся методом разделения переменных Фурье [9], приняв частное решение уравнения (1) в виде w(r, ϕ, t) = W (r, ϕ)F (t). (2) Подставив (2) в уравнение (1), получим D̃ ρh ∆∆W (r, ϕ) W (r, ϕ) = − 1 F d2F (t) dt2 . (3) Так как левая часть уравнения (3) представляет функцию только переменных r и ϕ, а правая зави- сит только от времени t, то очевидно, что каждая из величин D̃ ∆∆W ρhW и − 1 F d2F dt2 должна быть постоянной. Обозначив указанную константу через ω2, получим d2F (t) dt2 = −ω2F (t). (4) Поскольку в правой части уравнения (4) стоит отрицательная величина, оно должно иметь реше- ние в виде тригонометрической функции [9] F (t) = A sin(ωt + ϕ0), (5) где ω – круговая частота колебаний. Изгибные колебания кольцевой пластинки вви- ду радиальной симметрии естественно считать независящими от угловой координаты ϕ. Пере- йдем от переменной r к приведенному расстоянию ξ=λ(r−rс) и учтем, что rс≤r≤R (рис. 2). В этих координатах форма колебаний W (ξ) удовлетворя- ет дифференциальному уравнению ∆ξ∆ξW (ξ) − λ4W (ξ) = 0, (6) где ∆ξ = d2 dξ2 + 1 ξ d dξ , причем для параметра λ справедливо выражение λ4 = ω2ρh D̃ . (7) Учтем, что материалом колеблющейся струй- ной “пластинки” является жидкость, причем сама “пластинка” затоплена в этой же жидкости. Ко- эффициент Пуассона такого тела можно принять µ≈0 [10]. Соответственно, эквивалентный коэф- фициент жесткости струйной кольцевой пластин- ки будем рассчитывать по формуле D̃ = Eh3 12(1 − µ2) ( 1 − rс R ) ≈ Eh3 12 ( 1 − rс R ) , (8) где E – модуль упругости затопленной струи. Представим уравнение (6) в виде (∆ξ − λ2)(∆ξ + λ2)W (ξ) = 0. (9) Очевидно, что его решениями будут, в частности, решения более простых уравнений: d2W (ξ) dξ2 + 1 ξ dW (ξ) dξ − λ2W (ξ) = 0, (10) d2W (ξ) dξ2 + 1 ξ dW (ξ) dξ + λ2W (ξ) = 0. (11) Известно, что решения уравнения (10) – функ- ции Бесселя нулевого порядка первого и второго рода – J0(ξ) и Y0(ξ). Аналогично, решениями урав- нения (11) служат соответствующие модифициро- ванные функции Бесселя нулевого порядка I0(ξ) и K0(ξ) [11]. Тогда форму колебаний можно пред- ставить в следующем виде: W (ξ) = C1J0(ξ) + C2Y0(ξ)+ +C3I0(ξ) + C4K0(ξ). (12) Поскольку по смыслу задачи внутренний край струйной кольцевой “пластинки” жестко защем- лен, а на наружном крае отсутствуют продольное смещение, сдвиг и перерезывающие усилия [8], то граничные условия на ее контурах будут W (ξ)\|r=rс = 0, dW (ξ) dξ ∣ ∣ ∣ ∣ r=rс = 0, dW (ξ) dξ ∣ ∣ ∣ ∣ r=R = 0, d2W (ξ) dξ2 ∣ ∣ ∣ ∣ r=R = 0. (13) Используя рекуррентные формулы для функ- ций Бесселя [12] и граничные условия (13) для функции W (ξ), получим однородную систему че- тырех алгебраических уравнений относительно О. В. Сухарьков 61 ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2012. Том 15, N 1. С. 59 – 64 коэффициентов C1, C2, C3 и C4: C1J0(0) + C2Y0(0) + C3I0(0) + C4K0(0)=0, −C1J1(0) − C2Y1(0)+ +C3I1(0) − C4K1(0)=0, −C1J1(λs) − C2Y1(λs)+ +C3I1(λs) − C4K1(λs)=0, −C1J ′ 1 (λs) − C2Y ′ 1 (λs)+ +C3I ′ 1(λs) − C4K ′ 1(λs)=0. (14) В системе (14) учтено, что на внутреннем кон- туре ξ=0 , а на наружном – ξ=λ(R−rс)=λs (см. рис. 2). Поскольку динамический прогиб должен быть конечным, обнулим коэффициенты C2 и C4 при функциях Y0(0), K0(0), Y1(0), K1(0), стремя- щихся к бесконечности при ξ→0 [12]. Из грани- чных условий при ξ=0 находим, что C1+C3 =0, так как функции J0(0) и I0(0) равны единице [12]. Граничные условия при ξ=β=λs приводят нас к следующим уравнениям относительно коэффици- ентов C1 и C3: C1J1(β) − C3I1(β) = 0, C1J ′ 1(β) − C3I ′ 1(β) = 0. (15) Система (15) имеет нетривиальное решение при равенстве нулю определителя, составленного из коэффициентов при неизвестных [11]. Отсюда I1(β)J ′ 1(β) − J1(β)I′1(β) = 0. (16) Корни трансцендентного уравнения (16) дают зна- чения βi, зная которые из выражения (7) можно определить частоты собственных колебаний коль- цевой пластинки: ωi = β2 i s2 √ D̃ ρh . (17) Частоте основного тона генерируемого акустиче- ского сигнала f0 =ω0/2π соответствует первый ко- рень β0 =λ0s=4.611 [12]. Воспользовавшись выра- жением для эквивалентного коэффициента жес- ткости (8), окончательно получим формулу для расчета частоты основной гармоники жидкоструй- ного излучателя со ступенчатым препятствием и круговым щелевым соплом в виде соосных дисков: f0 = β2 0 2πs2 √ Eh2 12ρ ( 1 − rс R ) . (18) 3. АНАЛИЗ РАСЧЕТНЫХ ДАННЫХ И ЭК- СПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ Согласно формуле (18), собственная частота кольцевой струйной пластинки прямо пропорци- ональна квадратному корню из отношения моду- ля упругости и плотности рабочей жидкости. При этом значение f0 зависит не только от ширины s и толщины h пластинки, но и от отношения радиу- сов внутреннего rс и наружного R контуров. Оче- видно, что при rс→0 выражение (18) превращае- тся в формулу для определения частоты низшего вида колебаний круглой сплошной пластинки [11]. При расчете модуля упругости затопленной пло- ской струи использовалось выражение E через адиабатический модуль объемной упругости жид- кости Kад [10]: E = Kад 3(1− 2µ) = 1 3 3 ∑ i=1 χi(P ∗ + ∆Pст) i. (19) Здесь P ∗ – прочность жидкости на разрыв (порог кавитации); ∆Pст – избыточное (по сравнению с атмосферным давлением) статическое давление в невозмущенной жидкости; χ1, χ2, χ3 – линейный и первые два нелинейных параметра в модели Тэта. Для проверки соответствия предложенной мате- матической модели поведению реального устрой- ства в акустическом бассейне были исследованы частотные характеристики пяти излучателей, у которых радиус сопла принимал значения rс=8, 10, 13, 17, 21 мм (см. рис. 1). За счет регулировки скорости струи на выходе из сопла излучатели на- страивались на оптимальный режим, соответству- ющий максимальному уровню акустического си- гнала [7]. При этом толщина затопленной плоской струи оставалась постоянной – h=0.5 мм. Шири- на кольцевой пластинки s изменялась в интервале от 1.5 до 8 мм, для чего был изготовлен набор кор- пусов излучателя с различными по ширине коль- цевыми проточками. В качестве рабочей жидкости использовалась отстоянная в течение трех недель водопро- водная вода, имеющая следующие параметры: ρ=103 кг/м3, P ∗=0.51 МПа, χ1 =7.5, χ2 =8·10−6, χ3 =1.2·10−11 [5]. Температура воды поддержива- лась в пределах (19 . . .20)◦C, глубина погружения преобразователей соответствовала ∆Pст≈5 кПа. Исследования показали, что все испытуемые жидкоструйные излучатели начинают генериро- вать тональный акустический сигнал при шири- не кольцевой струи s1 =2 мм. На рис. 3 для трех излучателей представлена зависимость частоты основного тона сигнала от относительной ширины 62 О. В. Сухарьков ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2012. Том 15, N 1. С. 59 – 64 Рис. 3. Зависимость частоты основной гармоники звукового сигнала от относительной ширины кольцевой струйной пластинки: 1 – rс =10 мм; 2 – rс =13 мм; 3 – rс =21 мм s/s1 в диапазоне значений 1≤s/s1≤3. Здесь мар- керы соответствуют экспериментальным измере- ниям частоты основной гармоники генерируемого сигнала, сплошные кривые – результаты расчета по формуле (18). Видно, что с увеличением параметра s и, со- ответственно, с возрастанием площади колеблю- щейся кольцевой струйной “пластинки”, частота основной гармоники генерируемого сигнала для всех расчетных кривых монотонно уменьшается. При этом между теоретическими и эксперимен- тальными данными для значений ширины коль- цевой пластинки s>3 мм наблюдается хорошая корреляция. Сравнение теории с экспериментом (рис. 3) позволяет предложить критерий приме- нимости разработанной модели для расчета часто- тных характеристик жидкоструйного излучателя с круговым щелевым соплом в виде соосных ди- сков: s s1 ≥ 1.7. (20) Отметим, что при выполнении условия (20) излу- чатель генерирует акустический сигнал макси- мальной интенсивности [7], а ошибка расчета ча- стоты основной гармоники по формуле (18) по сравнению с экспериментальными данными не превышает 5 %. Рис. 4. Зависимость частоты основной гармоники звукового сигнала от отношения радиусов внутреннего и наружного контуров кольцевой струйной пластинки: 1 – rс =8 мм; 2 – rс =10 мм; 3 – rс =13 мм; 4 – rс =17 мм; 5 – rс =21 мм На рис. 4 представлено семейство кривых, пока- зывающих зависимость частоты основной гармо- ники звука от соотношения радиусов внутреннего и наружного контуров кольцевой струйной пла- стинки в интервале значений 1.5≤s/s1≤4. Как и ранее, линии здесь соответствуют расчету f0 по формуле (18), а маркеры – результатам экспери- мента. Из графика видно, что с увеличением безра- змерного параметра rс/R частота основного тона акустического сигнала монотонно возрастает для всех испытуемых излучателей. При этом следу- ет отметить, что с увеличением радиуса сопла rс при постоянной ширине s плоской струи часто- та основной гармоники f0 уменьшается. Возмож- но, это связано с увеличением площади поверхно- сти колеблющейся струи. Так, для жидкоструйно- го излучателя звука с s/s1 =3 при rс=8 мм ча- стота низшей гармоники составляет f0 =475 Гц, при rс=13 мм при той же ширине пластинки – f0 =380 Гц, а при rс=21 мм – всего f0 =328 Гц. ВЫВОДЫ 1. Для жидкоструйного преобразователя со сту- пенчатым препятствием и круговым щеле- вым соплом в виде соосных дисков рассмотре- на модель на основе колебаний затопленной кольцевой струйной “пластинки”. О. В. Сухарьков 63 ISSN 1028 -7507 Акустичний вiсник. 2012. Том 15, N 1. С. 59 – 64 2. Получена аналитическая зависимость часто- ты основной гармоники акустического сигна- ла от геометрических параметров плоской осесимметричной струи и физических хара- ктеристик рабочей жидкости. 3. Проведено сравнение теоретических и экспе- риментальных данных. Предложен критерий соответствия разработанной модели и расче- тных соотношений для рассмотренного типа жидкоструйных излучателей. 1. Митько В. Б., Евтютов А. П., Гущин С. Е. Гидро- акустические средства связи и наблюдения.– Л.: Судостроение, 1982.– 200 с. 2. Свердлин Г. М. Прикладная гидроакустика.– Л.: Судостроение, 1990.– 320 с. 3. Сухарьков О. В. Передача дискретной информа- ции в гидроакустический канал связи с использо- ванием жидкоструйных преобразователей // Ци- фровi технологiї.– 2011.– № 9.– С. 100–110. 4. Дудзiнський Ю. М., Сухарьков О. В., Манiче- ва Н. В. Модель прямоточного гiдродинамiчного випромiнювача з кiльцевим соплом i схiдчастою перешкодою // Акуст. вiсн.– 2004.– 7, № 3.– С. 49– 54. 5. Сухарьков О. В. Амплитудно-частотные характе- ристики прямоточных жидкоструйных преобразо- вателей // Наук. працi ОНАЗ iм. О. С. Попова.– 2011.– № 1.– С. 95–101. 6. Сухарьков О. В. Жидкоструйный излучатель со ступенчатым препятствием и круговым щелевым соплом в виде соосных дисков // Наук. працi ОНАЗ iм. О. С. Попова.– 2010.– № 1.– С. 102–108. 7. Сухарьков О. В. Энергетические характеристи- ки затопленной кольцевой струйной пластинки при наличии развитой кавитации // Акуст. вiсн.– 2010.– 13, № 2.– С. 45–52. 8. Перцев А. К., Платонов Э. Г. Динамика оболочек и пластин.– Л.: Судостроение, 1987.– 400 с. 9. Смирнов В. И. Курс высшей математики: том 2.– М.: Наука, 1974.– 656 с. 10. Корнфельд М. Упругость и прочность жидкостей.– М: ГТТИ, 1951.– 200 с. 11. Коренев Б. Г. Введение в теорию бесселевых функций.– М.: Наука, 1971.– 288 с. 12. Янке Е., Эмде Ф., Леш Ф. Специальные функции (Формулы, графики, таблицы).– М.: Наука, 1964.– 344 с. 64 О. В. Сухарьков
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-116156
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	1028-7507
language	Russian
last_indexed	2025-11-30T12:46:05Z
publishDate	2012
publisher	Інститут гідромеханіки НАН України
record_format	dspace
spelling	Сухарьков, О.В. 2017-04-20T19:50:37Z 2017-04-20T19:50:37Z 2012 Динамика затопленной плоской осесимметричной струи / О.В. Сухарьков // Акустичний вісник — 2012. —Т. 15, № 1. — С. 59-64. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 1028-7507 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/116156 534.232 Жидкоструйный гидродинамический преобразователь с круговым щелевым соплом в виде соосных дисков смоделирован колеблющейся затопленной плоской осесимметричной струей. Вычислена основная частота акустического сигнала как функция свойств рабочей жидкости, геометрических и гидродинамических параметров струи. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных результатов. Предложен критерий соответствия приведенной модели реальным излучателям данного типа. Рідинноструминний гідродинамічний перетворювач із коловим щілинним соплом у вигляді співвісних дисків змодельовано зануреним плоским осесиметричним струменем, що коливається. Обчислено основну частоту акустичного сигналу як функцію властивостей робочої рідини, геометричних і гідродинамічних параметрів струменя. Проведено співставлення теоретичних і експериментальних результатів. Запропоновано критерій відповідності наведеної моделі реальним випромінювачам даного типу. A liquid jet hydrodynamic transducer with a circular gap nozzle in the form of coaxial disks is modeled by oscillating submerged two-dimensional axisymmetric jet. A fundamental frequency of acoustic signal is calculated as a function of fluid properties, geometrical and hydrodynamic parameters of the jet. The theoretical results are compared with the experimental ones. A criterion for the resulted model conformity to practical radiators of this type is proposed. ru Інститут гідромеханіки НАН України Акустичний вісник Динамика затопленной плоской осесимметричной струи Динаміка затопленого плоского осесиметричного струменя Dynamics of a submerged two-dimensional axisymmetric jet Article published earlier
spellingShingle	Динамика затопленной плоской осесимметричной струи Сухарьков, О.В.
title	Динамика затопленной плоской осесимметричной струи
title_alt	Динаміка затопленого плоского осесиметричного струменя Dynamics of a submerged two-dimensional axisymmetric jet
title_full	Динамика затопленной плоской осесимметричной струи
title_fullStr	Динамика затопленной плоской осесимметричной струи
title_full_unstemmed	Динамика затопленной плоской осесимметричной струи
title_short	Динамика затопленной плоской осесимметричной струи
title_sort	динамика затопленной плоской осесимметричной струи
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/116156
work_keys_str_mv	AT suharʹkovov dinamikazatoplennoiploskoiosesimmetričnoistrui AT suharʹkovov dinamíkazatoplenogoploskogoosesimetričnogostrumenâ AT suharʹkovov dynamicsofasubmergedtwodimensionalaxisymmetricjet

Динамика затопленной плоской осесимметричной струи

Репозитарії

Схожі ресурси