Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе
Разработана и реализована численная методика расчета динамики движения механической системы электрогидроимпульсного аппарата с дополнительной помольной камерой совместно с разрядной полостью. Результаты расчетов использованы для определения рационального диапазона изменения параметров механической с...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Прикладна гідромеханіка |
|---|---|
| Дата: | 2011 |
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Інститут гідромеханіки НАН України
2011
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/116270 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе / Д.А. Федин, Б.В. Виноградов // Прикладна гідромеханіка. — 2011. — Т. 13, № 1. — С. 56-60. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-116270 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Федин, Д.А. Виноградов, Б.В. 2017-04-23T16:17:22Z 2017-04-23T16:17:22Z 2011 Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе / Д.А. Федин, Б.В. Виноградов // Прикладна гідромеханіка. — 2011. — Т. 13, № 1. — С. 56-60. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 1561-9087 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/116270 533.6.011 Разработана и реализована численная методика расчета динамики движения механической системы электрогидроимпульсного аппарата с дополнительной помольной камерой совместно с разрядной полостью. Результаты расчетов использованы для определения рационального диапазона изменения параметров механической системы. Розроблено та реалізовано методіку чисельного розрахунку динаміки руху механічної системи електрогідроімпульсного апарату з додатковою помольною камерою сумісно з розрядною порожниною. Результати чисельних розрахунків використано для визначення раціонального діапазону змін параметрів механічної системи. The numerical technique of computation, which describes the mechanical system dynamics at electric discharge apparatus with an added grinding cell simultaneously with discharge cavity, is created and realized. The results of computation are used for definition of parameters variation efficient range. ru Інститут гідромеханіки НАН України Прикладна гідромеханіка Науковi статтi Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе Модель високовольтного імпульсного електричного розряду в електрогідроімпульсному диспергаторі The model of high voltage impulsive electric discharge at electric impulse vibrating dispergator Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе |
| spellingShingle |
Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе Федин, Д.А. Виноградов, Б.В. Науковi статтi |
| title_short |
Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе |
| title_full |
Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе |
| title_fullStr |
Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе |
| title_full_unstemmed |
Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе |
| title_sort |
модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе |
| author |
Федин, Д.А. Виноградов, Б.В. |
| author_facet |
Федин, Д.А. Виноградов, Б.В. |
| topic |
Науковi статтi |
| topic_facet |
Науковi статтi |
| publishDate |
2011 |
| language |
Russian |
| container_title |
Прикладна гідромеханіка |
| publisher |
Інститут гідромеханіки НАН України |
| format |
Article |
| title_alt |
Модель високовольтного імпульсного електричного розряду в електрогідроімпульсному диспергаторі The model of high voltage impulsive electric discharge at electric impulse vibrating dispergator |
| description |
Разработана и реализована численная методика расчета динамики движения механической системы электрогидроимпульсного аппарата с дополнительной помольной камерой совместно с разрядной полостью. Результаты расчетов использованы для определения рационального диапазона изменения параметров механической системы.
Розроблено та реалізовано методіку чисельного розрахунку динаміки руху механічної системи електрогідроімпульсного апарату з додатковою помольною камерою сумісно з розрядною порожниною. Результати чисельних розрахунків використано для визначення раціонального діапазону змін параметрів механічної системи.
The numerical technique of computation, which describes the mechanical system dynamics at electric discharge apparatus with an added grinding cell simultaneously with discharge cavity, is created and realized. The results of computation are used for definition of parameters variation efficient range.
|
| issn |
1561-9087 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/116270 |
| citation_txt |
Модель высоковольтного импульсного электрического разряда в электрогидроимпульсном диспергаторе / Д.А. Федин, Б.В. Виноградов // Прикладна гідромеханіка. — 2011. — Т. 13, № 1. — С. 56-60. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT fedinda modelʹvysokovolʹtnogoimpulʹsnogoélektričeskogorazrâdavélektrogidroimpulʹsnomdispergatore AT vinogradovbv modelʹvysokovolʹtnogoimpulʹsnogoélektričeskogorazrâdavélektrogidroimpulʹsnomdispergatore AT fedinda modelʹvisokovolʹtnogoímpulʹsnogoelektričnogorozrâduvelektrogídroímpulʹsnomudispergatorí AT vinogradovbv modelʹvisokovolʹtnogoímpulʹsnogoelektričnogorozrâduvelektrogídroímpulʹsnomudispergatorí AT fedinda themodelofhighvoltageimpulsiveelectricdischargeatelectricimpulsevibratingdispergator AT vinogradovbv themodelofhighvoltageimpulsiveelectricdischargeatelectricimpulsevibratingdispergator |
| first_indexed |
2025-11-25T06:37:04Z |
| last_indexed |
2025-11-25T06:37:04Z |
| _version_ |
1850509599606571008 |
| fulltext |
ISSN 1561 -9087 Прикладна гiдромеханiка. 2011. Том 13, N 1. С. 56 – 60
533.6.011
МОДЕЛЬ ВЫСОКОВОЛЬТНОГО ИМПУЛЬСНОГО
ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО РАЗРЯДА
В ЭЛЕКТРОВИБРОИМПУЛЬСНОМ ДИСПЕРГАТОРЕ
Д. А. ФЕД И Н, Б. В. ВИ Н О Г РА Д О В
Украинский государственный химико-технологический университет, Днепропетровск
Получено 19.05.2010
Разработана и реализована численная методика расчета динамики движения механической системы электроги-
дроимпульсного аппарата с дополнительной помольной камерой совместно с разрядной полостью. Результаты ра-
счетов использованы для определения рационального диапазона изменения параметров механической системы.
Розроблено та реалiзовано методiку чисельного розрахунку динамiки руху механiчної системи електрогiдроiмпуль-
сного апарату з додатковою помольною камерою сумiсно з розрядною порожниною. Результати чисельних розра-
хункiв використано для визначення рацiонального дiапазону змiн параметрiв механiчної системи.
The numerical technic of computation, wich describes the mechanical system dynamics at electric discharge apparatus
with an added grinding cell simultaneously with discharge cavity, is created and realised. The resoults of computation are
used for definition of parameters variation efficient range.
ВВЕДЕНИЕ
Дополнительное измельчение порошковых ма-
териалов с помощью помольных тел, приводи-
мых в движение за счет энергии пульсаций разря-
дной полости, является перспективным способом
снижения удельных энергозатрат при электроги-
дроимпульсном (ЭГИ) диспергировании. По неко-
торым оценкам на пульсации полости расходуется
до 50 процентов всей выделившейся в канале ра-
зряда энергии [1]. Рациональная конструкция ра-
зрядной камеры с помольными телами позволяет
преобразовать часть теряемой энергии в механиче-
скую работу. Совместное диспергирование в жид-
кости при воздействии ударных волн и высоко-
скоростных струй, а также механическое измель-
чение в контейнере с помольными телами позво-
ляет в несколько раз повысить производитель-
ность ЭГИ измельчения, совместить стадию тон-
кого и сверхтонкого измельчения [2]. Однако сте-
пень преобразования энергии в механическую ра-
боту по перемещению контейнера и далее в работу
деформации твердых частиц зависит от режима
выделения энергии в канале разряда и динамиче-
ских параметров механической системы. Поэтому
для выбора рациональных параметров механиче-
ской системы ЭГИ диспергатора необходима аде-
кватная математическая модель высоковольтно-
го импульсного электрического разряда в жидко-
сти (ВИЭР).
1. АНАЛИЗ ИССЛЕДОВАНИЙ
В современной литературе имеется небольшое
количество работ, посвященных математическо-
му моделированию динамики системы "жидкость–
подвижная граница"при ВИЭР, что объясняется
сложностью происходящих процессов.
В работе [2] представлена эквивалентная схема
механической системы камеры с контейнером и по-
мольными телами (рис. 1).
В данной схеме масса контейнера m соединена
с приведенной массой помольных тел и измель-
Рис. 1. Эквивалентная динамическая схема
механической системы разрядной камеры
56 c© Д. А. Федин, Б. В. Виноградов, 2011
ISSN 1561 -9087 Прикладна гiдромеханiка. 2011. Том 13, N 1. С. 56 – 60
чаемого материала m1 посредством упругой свя-
зи приведенной жесткостью c, которая моделиру-
ет механические свойства материала. При ВИЭР
возникает гидродинамическая сила P (t), вызыва-
ющая перемещение контейнера и помольных тел.
Общее решение дифференциального уравнения
движения массы m1 позволяет описать механизм
разрушения материала и определить параметры
системы, способствующие разрушению. В частнос-
ти, показано, что относительное перемещение мас-
сы m1 определяет величину деформации матери-
ала под действием сил инерции. Силовое воздей-
ствие увеличивается с увеличением массы помоль-
ных тел, времени действия гидродинамической си-
лы, жесткости материала и с уменьшением массы
контейнера [2].
Однако подход, развитый в работе [2], не позво-
ляет учесть зависимость величины импульса ги-
дродинамической силы от режима ВИЭР. Такой
подход не позволяет определить параметры ра-
зряда, влияющие на процессы в контейнере, дать
количественную оценку и описать эффекты, свя-
занные с нелинейностью процессов, происходящих
при ВИЭР. Процессы, происходящие при ВИЭР,
существенно нелинейны [3]. Поэтому решение по-
ставленной задачи возможно только с примене-
нием численных методов гидродинамики. В рабо-
тах [3 – 8] представлены результаты математиче-
ского моделирования гидродинамических процес-
сов в камере с подвижной границей и упругой свя-
зью. Показана взаимозависимость динамики гра-
ницы и импульса силы, действующего на грани-
цу. В работах [6, 7] численно решена смешанная
задача гидродинамики ВИЭР и деформации мем-
браны. Уравнения идеальной сжимаемой жидко-
сти решены совместно с граничными условиями в
виде уравнения деформации листовой заготовки.
В работе [7] решена задача взаимодействия волны
сжатия с упругой преградой в виде слоистой пла-
стины и элементов жесткости в виде стержневых
деформируемых стержней численными методами
нелинейной акустики.
2. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ
Математические модели, представленные в ра-
ботах [2 – 7], сложны, не универсальны и не могут
быть применены для описания динамики системы,
приведенной на рис. 1. Поэтому в настоящей рабо-
те представлена математическая модель ВИЭР в
разрядной камере с подвижной границей и упру-
гой связью в акустическом приближении, позво-
ляющая совместно рассматривать гидродинамиче-
ские процесы в камере и механические процессы в
помольной камере.
Рассмотрим сферическую разрядную полость,
совершающую пульсации в идеальной несжимае-
мой жидкости. Модель процесса можно предста-
вить как расширение сферического поршня в огра-
ниченном объеме жидкости. Тогда для давления p
и скорости u в точке пространства x справедливы
уравнениe движения [8]
∂u
∂t
+ u
∂u
∂x
= −1
ρ
∂p
∂ρ
(1)
и уравнение неразрывности
∂
∂r
(
x2u
)
= 0, (2)
где ρ – плотность жидкости. Если принять, что
движение безвихревое и ввести потенциал скоро-
сти ϕ таким образом, что u = −∂ϕ
∂x
, то совместное
интегрирование уравнений (1), (2) дает уравнение
пульсаций сферической разрядной полости анало-
гично тому, как это сделано в работе [1]:
R
d2R
dt2
+
3
2
(
dR
dt
)2
+
1
ρ0
(p∞ − px) = 0, (3)
где R (t) – радиус разрядной полости; ρ0 – плот-
ность жидкости при нормальных условиях; px,p∞
– давление в полости и на бесконечном удалении
от полости соответственно.
Уравнение (3) представляет собой уравнение
пульсаций сферической разрядной полости в жид-
кости. Поверхность полости является границей
раздела ”плазма-жидкость”, движущейся вслед-
ствие разницы давлений внутри полости и в жид-
кости. К движению поверхности полости побу-
ждает повышенное давление внутри полости px.
Быстротечность процесса выделения энергии по-
зволяет считать, что давление в полости изменяе-
тся по адиабатическому закону для большей части
периода пульсации полости. Тогда выделившаяся
в канале мощность расходуется на повышение вну-
тренней энергии полости и на работу расширения.
Уравнение баланса энергии разрядной полости в
дифференциальной форме принимает вид
px
dV
dt
+
1
γ − 1
dpxV
dt
= N (t) , (4)
где V – объем разрядной полости; γ – постоянная
адиабаты для содержимого полости; N (t) – функ-
ция, описывающая закон ввода мощности в канал
разряда.
Адиабатическое расширение полости в огра-
ниченном объеме разрядной камеры приводит к
Д. А. Федин, Б. В. Виноградов 57
ISSN 1561 -9087 Прикладна гiдромеханiка. 2011. Том 13, N 1. С. 56 – 60
сжатию заключенной в нем жидкости. Жидкость
можно представить упругой сплошной средой с
модулем упругости E, значение которого состав-
ляет 2.0 · 109 Па при давлениях до 200 МПа. Тогда
связь между объемом жидкости и давлением в ней
может быть выражена следующим образом:
1
E
= − 1
V
dV
dpx
. (5)
С учетом (5) уравнение (3) перепишем в виде
R
d2R
dt2
+
3
2
(
dR
dt
)2
+
+
1
ρ0
(
p0 − E ln
(
VK − V
VK − V 0
)
− pr
)
= 0, (6)
где VK – объем разрядной камеры; V 0 – начальный
объем разрядной полости.
Систему уравнений, описывающую динамику
механической системы разрядной камеры с кон-
тейнером и помольными телами, представим как
в работе [2]:
{
mẍ + c (x − x1) = −mg − cλCT + P (t) ,
m1ẍ1 − c (x − x1) = 0,
(7)
где m, m1 – масса контейнера и приведенная мас-
са помольных тел вместе с измельчаемым матери-
алом; x, x1 – абсолютное перемещение контейне-
ра и помольных тел; c – приведенная жесткость
материала и присоединенных тел; λCT – переме-
щение упругой связи под действием силы m1g
(cλCT = m1g); P (t) – импульс силы, действую-
щей на контейнер со стороны жидкости.
Решение уравнения (6) совместно с уравнением
(4) и системой (7) позволяет вычислить величи-
ну давления внутри разрядной полости, скорость
поверхности, радиус, давление в объеме жидко-
сти, силу, действующую на дно контейнера, все
характеристики движения масс системы и дефор-
мацию упругой связи в зависимости от времени
при известном законе ввода мощности. Для ре-
шения системы численными методами необходимо
задать начальные значения основных гидродина-
мических параметров полости.
Начальный радиус разрядной полости является
функцией энергии разряда и свойств жидкости [5]:
R0 =
(
3W
4πpccvtpl
)
1
3
, (8)
где R0 – начальный радиус разрядной полости; W
– энергия разряда, затраченная на нагрев содер-
жимого полости (50 процентов энергии, выделив-
шейся в канале разряда); pc – критическое давле-
ние пара; cv – теплоемкость жидкости; tpl – тем-
пература плазмы.
Начальное давление в полости определяется из
выражения [5]
p0 = pc
(
4
tpl
tc
− 3
)
, (9)
где tc – критическая температура пара жидкости.
Начальная скорость поверхности полости прини-
мается достаточно малой U0 = 0.01 м/с2. На-
чальные координаты контейнера и сосредоточен-
ной массы x = xK0, x1 = xT0.
Для ВИЭР закон ввода мощности можно задать
функцией [1]
N (t) =
4t
τ2
E если 0 ≤ t ≤ 0.5τ,
(τ − t)
τ2
E если 0.5τ ≤ t ≤ τ,
0 если τ < t,
(10)
где τ – время активной стадии разряда, сопро-
вождающейся выделением электрической энергии;
E – энергия, выделившаяся в разрядной полости,
определяемая из соотношения
E = η
U2C
2
. (11)
Здесь η – коэффициент, учитывающий неполноту
выделения энергии за время τ и потери энергии на
излучение волн сжатия на начальной стадии рас-
ширения разрядной полости, когда скорость срав-
нима со скоростью звука в жидкости; U – напря-
жение заряда конденсаторов; C – емкость кон-
денсаторов. По разным оценкам суммарные по-
тери энергии составляют от 30 до 50 процентов
выделившейся энергии. Время, в течение которо-
го происходит выделение энергии, с достаточной
точностью рассчитывается по выражению
τ = π
√
LC, (12)
где L – индуктивность цепи разрядного контура.
3. ОБСУЖДЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ
На рис. 2 представлены результаты математиче-
ского моделирования динамики контейнера с по-
мольными телами совместно с разрядной поло-
стью. Расчеты проведены для следующих параме-
тров: масса контейнера m=1 кг; приведенная мас-
са помольных тел и материала m1=0.5 кг; пока-
затель адиабаты для газа γ=1.25; плотность нево-
змущенной жидкости ρ0 = 1.0·103 кг/м3; гидроста-
тическое давление в жидкости pst=1.0·105 Па; кри-
тическая плотность пара ρc = 307 кг/м3; тепло-
емкость воды cv=1530 Дж/К; температура пла-
змы tpl=15.0 ·103 K; критическое давление pc=2.2 ·
58 Д. А. Федин, Б. В. Виноградов
ISSN 1561 -9087 Прикладна гiдромеханiка. 2011. Том 13, N 1. С. 56 – 60
0 50 100 150 200
0,00
0,04
0,08
0,12
0,16
5
4
3
2
a*
10
9 ,
/c
2 ;
f
*1
07
,
R
,
; x
,
; x
1,
t, 10-6 c
1
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
Рис. 2. Результаты моделирования динамики
контейнера с помольными телами совместно с
разрядной полостью:
1 – радиус разрядной полости, 2 – координата
приведенной массы помольных тел и материала, 3 –
координата контейнера, 4 – ускорение контейнера, 5 –
сила упругости, возникающая в эквивалентной жесткости
107 Па; критическая температура tc=374 K; ем-
кость конденсаторов C=2.0 мкФ; индуктивность
L=1.0·10−6 Гн; напряжение разряда U=40.0·103 В;
объем разрядной камеры V =1 л; искровая посто-
янная Aiskr=1.0·105 B2 ·c·м−2; длина межэлектро-
дного промежутка l = 2.0 · 10−2 м.
Из рис. 2 видно, что расширение разрядной по-
лости (линия 1) в ограниченном объеме жидко-
сти приводит к движению контейнера с помоль-
ными телами и материалом (линии 2,3). Макси-
мальное значение величины гидродинамической
силы в рассматриваемом диапазоне времени соста-
вило 1.4·104 кН. Движение контейнера начинается
практически сразу после возникновения полости,
однако вследствие действия сил инерции станови-
тся заметным к половине периода пульсации по-
лости. При этом ускорения движения очень ве-
лики, максимальное значение ускорения контей-
нера составило 0.8·109 м/с2 (линия 4), что на не-
сколько порядков выше, чем в современных меха-
нических вибромельницах. Движение контейнера
по инерции вызывает сжатие упругой связи и дви-
жение приведенной массы m1 (линия 2). Макси-
мальное значение величины упругой силы соста-
вило 0.22·104 кН (линия 5). Силы инерции, возни-
кающие при высоких ускорениях движения масс,
определяют динамику механической системы, что
подтверждает основные выводы, сделанные в ра-
боте [2]. Эквивалентная жесткость упругой связи,
моделирующей поведение измельчаемого матери-
ала при сжатии, есть константа материала и при-
нята равной 5.0·102 кН/мм. Как показано в ра-
ботах [3, 4, 9], величина импульса, действующего
на контейнер, определяется энергией разряда, ко-
торая, в свою очередь, растет с увеличением ем-
кости конденсаторной батареи и напряжения ра-
зряда по закону (8). Ниже приведены результаты
расчета величины усилия, возникающего в упру-
гой связи в зависимости от напряжения разряда
(линия 1, 3, 5 на рис. 3) и емкости конденсаторов
(линия 2, 4, 6 на рис. 3). Участок кривой, со-
ответствующий снижению величины упругой си-
лы в рассмотрение не принимается, так как инте-
рес представляет лишь максимальное усилие. Из
рис. 3 видно, что с увеличением напряжения и ем-
кости максимальное значение усилия увеличивае-
тся. Время достижения максимального значения
усилия изменяется незначительно в рассмотрен-
ном диапазоне изменения параметров.
На рис. 4 представлены результаты расчета ве-
личины усилия, возникающего в упругой связи
в зависимости от соотношения массы контейнера
и приведенной массы мелящих тел и измельча-
емого материала. Параметры разряда U=40 кВ,
C=2.0 мкФ, m=1 кг. Из рис. 4 видно, что уве-
личение приведенной массы мелящих тел приво-
дит к увеличению усилия в слое измельчаемого
материала. Увеличение соотношения
m1
m
от 1 до
10 приводит к увеличению упругой силы более в
чем 100 раз. Масса контейнера должна быть как
можно меньшей. Рациональное соотношение мас-
сы контейнера и массы помольных тел позволит
достичь наибольших усилий при наименьших за-
тратах энергии.
0 1 2 3
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
6
5
4
3
2
1
f
10
3 ,
t 10
Рис. 3. Зависимость величины усилия в
измельчаемом материале от времени:
1 – U=15 кВ, C=2.0 мкФ, 2 – C=1.0 мкФ, U=40 кВ, 3 –
U=40 кВ, C=2.0 мкФ, 4 – C=3.0 мкФ, U=40 кВ, 5 –
U=60 кВ, C=2.0 мкФ, 6 – C=5.0 мкФ, U=40 кВ
Д. А. Федин, Б. В. Виноградов 59
ISSN 1561 -9087 Прикладна гiдромеханiка. 2011. Том 13, N 1. С. 56 – 60
0 1 2 3
1E-3
0,01
0,1
1 3
2
1
f
10
3 ,
t 10
Рис. 4. Зависимость величины усилия в
измельчаемом материале от соотношения
m1
m
:
1 –
m1
m
=1, 2 –
m1
m
=2, 3 –
m1
m
=10
ВЫВОДЫ
Результаты математического моделирования
процесса диспергирования материала в помольной
камере ЭГИ диспергатора позволяют сделать сле-
дующие выводы.
1. Совместное решение уравнения динамики ра-
зрядной полости с системой уравнений дина-
мики контейнера и помольных тел позволя-
ет определить основные закономерности про-
цессов, происходящих в механической системе
диспергатора.
2. Основными параметрами ВИЭР, влияющими
на процесс механического диспергирования
в помольной камере, являются напряжение
разряда и емкость конденсаторов. При этом
ожидается прямая зависимость между ука-
занными параметрами и интенсивностью ди-
спергирования.
3. Основным динамическим параметром меха-
нической системы диспергатора с контейне-
ром и помольными телами является отноше-
ние массы контейнера и приведенной массы
помольных тел
m1
m
. Уменьшение массы кон-
тейнера и увеличение приведенной массы по-
мольных тел позволит наиболее полно исполь-
зовать энергию пульсации разрядной полости
для диспергирования материалов.
1. Акуличев А. В. Пульсации кавитационных поло-
стей // Мощные ультразвуковые поля.– М.: Мир,
1968.– С. 167–220.
2. Виноградов Б. В. Динамика вертикальной эле-
ктроимпульсной мельницы // Вопросы химии и хи-
мической технологии.– 2007.– N 3.– С. 173-176.
3. Виноградов Б. В., Федин Д. А., Никулин Д. С.
Особенности гидродинамических процессов при им-
пульсном электрическом разряде в ограниченном
объеме жидкости // Вопросы химии и химической
технологии.– 2004.– N 2.– С. 190-192.
4. Виноградов Б. В., Федин Д. А. Управление ди-
намикой процесса кавитации при импульсном эле-
ктрическом разряде в ограниченном объеме жид-
кости // Сборник научных трудов Национально-
го горного университета.– Днерпопетровскк: НГУ,
2005.– С. 49-51.
5. Иванов В. В., Швец И. С., Иванов А. В. Подводные
искровые разряды.– Киев: Наукова думка, 1982.–
192 с.
6. Косенков В. М., Каменская Л. А., Старков Н. В.
Определение давления на пластину в замкнутой ра-
зрядной камере // Акустичний вiсник.– 2005.– 8,
N 1-2.– С. 64–68.
7. Либерман Л. Б. Воздействие слабых ударных волн
на упругие преграды с конструктивными неодно-
родностями // Акустичний вiсник.– 1999.– 2, N 3.–
С. 60–68.
8. Мамутов А. В, Мамутов В. С., Поздов К. И., Тарел-
кин С. М. Компьютерное моделирование электро-
гидроимпульсной вытяжки-формовки // Удоскона-
лення процесiв та обладнання обробки тиском в
металургiї та машинобудуваннi: Зб. наук. праць.–
Краматорськ: ДГМА, 2004.– С. 45–52.
9. Федин Д. А. Исследование динамики кавитации
при импульсном электрическом разряде в камере
с упругим элементом // Вопросы химии и химиче-
ской технологии.– 2005.– N 4.– С. 171-174.
60 Д. А. Федин, Б. В. Виноградов
|