Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45
Досліджено вплив величини зсувного навантаження при терті на структурно-фазовий стан поверхневих шарів сталі 45. За допомогою рентґенівської аналізи встановлено, що зростання величини зсувної компоненти навантаження РSH приводить до зменшення розмірів областей когерентного розсіяння (20–50 нм) та зм...
Збережено в:
| Дата: | 2017 |
|---|---|
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Ukrainian |
| Опубліковано: |
Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
2017
|
| Назва видання: | Металлофизика и новейшие технологии |
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/130324 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 / Б.Н. Мордюк, О.О. Мікосянчик // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 6. — С. 795-813. — Бібліогр.: 38 назв. — укр. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-130324 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1303242025-02-10T01:28:38Z Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 Влияние сдвиговой компоненты нагрузки при трении на структурно-фазовое состояние и износ поверхностного слоя стали 45 Influence of Shear Component of Load Under the Friction on a Structure–Phase State and Wear of Surface Layer of Steel 1045 Мордюк, Б.Н. Мікосянчик, О.О. Металлические поверхности и плёнки Досліджено вплив величини зсувного навантаження при терті на структурно-фазовий стан поверхневих шарів сталі 45. За допомогою рентґенівської аналізи встановлено, що зростання величини зсувної компоненти навантаження РSH приводить до зменшення розмірів областей когерентного розсіяння (20–50 нм) та зміни величини мікроспотворень кристалічної ґратниці фериту, а також до формування залишкових макронапружень стиснення (300–700 МПа). Результатом зростання величини зсувної складової навантаження (3%–40% від нормальної складової) є також істотне підвищення мікротвердости поверхневого шару товщиною h = 100–250 мкм. Величина зношування залежить не лише від розмірів зерен і твердости, але й від фазового складу поверхневих шарів, утворених в результаті механохемічних реакцій на контактних поверхнях при терті. Исследовано влияние величины сдвигового нагружения при трении на структурно-фазовое состояние поверхностных слоёв стали 45. С помощью рентгеновского анализа установлено, что рост величины сдвиговой компоненты нагружения РSH приводит к уменьшению размеров областей когерентного рассеяния (20–50 нм) и изменению величины микроискажений кристаллической решётки феррита, а также к формированию остаточных сжимающих макронапряжений (300–700 МПа). Результатом роста величины РSH (3%–40% от нормальной составляющей) также является существенное повышение микротвёрдости поверхностного слоя толщиной h = 100–250 мкм. Величина износа зависит не только от размеров зёрен и твёрдости, но и от фазового состава поверхностных слоёв, образованных в результате механохимических реакций на контактных поверхностях при трении. The influence of load shear component under the friction on both the microstructure and the phase state of the surface layers of 1045 steel is studied. As established by x-ray analysis, the increase in shear-stress component РSH results in reduction of size of coherent scattering areas (20–50 nm) and in changes of the lattice microstrains of ferrite, and in the formation of residual compressive macrostresses (300–700 MPa). The growth in РSH (from 3% to 40% of the normal component) results in significant increase of microhardness of the surface layer of 100–250 μμm thickness. The wear magnitude depends not only on the grain size and hardness, but also on the phase composition of the surface layers formed by mechanochemical reactions on the contact surfaces during the friction process. 2017 Article Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 / Б.Н. Мордюк, О.О. Мікосянчик // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 6. — С. 795-813. — Бібліогр.: 38 назв. — укр. 1024-1809 PACS: 62.20.Qp, 68.35.bd, 68.35.Dv, 68.35.Fx, 68.35.Gy, 68.35.Rh, 81.40.Pq DOI: doi.org/10.15407/mfint.39.06.0795 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/130324 uk Металлофизика и новейшие технологии application/pdf Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Ukrainian |
| topic |
Металлические поверхности и плёнки Металлические поверхности и плёнки |
| spellingShingle |
Металлические поверхности и плёнки Металлические поверхности и плёнки Мордюк, Б.Н. Мікосянчик, О.О. Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 Металлофизика и новейшие технологии |
| description |
Досліджено вплив величини зсувного навантаження при терті на структурно-фазовий стан поверхневих шарів сталі 45. За допомогою рентґенівської аналізи встановлено, що зростання величини зсувної компоненти навантаження РSH приводить до зменшення розмірів областей когерентного розсіяння (20–50 нм) та зміни величини мікроспотворень кристалічної ґратниці фериту, а також до формування залишкових макронапружень стиснення (300–700 МПа). Результатом зростання величини зсувної складової навантаження (3%–40% від нормальної складової) є також істотне підвищення мікротвердости поверхневого шару товщиною h = 100–250 мкм. Величина зношування залежить не лише від розмірів зерен і твердости, але й від фазового складу поверхневих шарів, утворених в результаті механохемічних реакцій на контактних поверхнях при терті. |
| format |
Article |
| author |
Мордюк, Б.Н. Мікосянчик, О.О. |
| author_facet |
Мордюк, Б.Н. Мікосянчик, О.О. |
| author_sort |
Мордюк, Б.Н. |
| title |
Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 |
| title_short |
Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 |
| title_full |
Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 |
| title_fullStr |
Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 |
| title_full_unstemmed |
Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 |
| title_sort |
вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 |
| publisher |
Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України |
| publishDate |
2017 |
| topic_facet |
Металлические поверхности и плёнки |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/130324 |
| citation_txt |
Вплив зсувної компоненти навантаження при терті на структурно-фазовий стан і зношування поверхневого шару сталі 45 / Б.Н. Мордюк, О.О. Мікосянчик // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 6. — С. 795-813. — Бібліогр.: 38 назв. — укр. |
| series |
Металлофизика и новейшие технологии |
| work_keys_str_mv |
AT mordûkbn vplivzsuvnoíkomponentinavantažennâpritertínastrukturnofazoviistaníznošuvannâpoverhnevogošarustalí45 AT míkosânčikoo vplivzsuvnoíkomponentinavantažennâpritertínastrukturnofazoviistaníznošuvannâpoverhnevogošarustalí45 AT mordûkbn vliâniesdvigovoikomponentynagruzkipritreniinastrukturnofazovoesostoânieiiznospoverhnostnogosloâstali45 AT míkosânčikoo vliâniesdvigovoikomponentynagruzkipritreniinastrukturnofazovoesostoânieiiznospoverhnostnogosloâstali45 AT mordûkbn influenceofshearcomponentofloadunderthefrictiononastructurephasestateandwearofsurfacelayerofsteel1045 AT míkosânčikoo influenceofshearcomponentofloadunderthefrictiononastructurephasestateandwearofsurfacelayerofsteel1045 |
| first_indexed |
2025-12-02T11:34:50Z |
| last_indexed |
2025-12-02T11:34:50Z |
| _version_ |
1850396157025452032 |
| fulltext |
PACS numbers: 62.20.Qp, 68.35.bd, 68.35.Dv, 68.35.Fx, 68.35.Gy, 68.35.Rh, 81.40.Pq
Вплив зсувної компоненти навантаження при терті
на структурно-фазовий стан і зношування
поверхневого шару сталі 45
Б. М. Мордюк, О. О. Мікосянчик*
Інститут металофізики ім. Г. В. Курдюмова НАН України,
бульв. Академіка Вернадського, 36,
03142 Київ, Україна
*Національний авіаційний університет,
просп. Космонавта Комарова, 1,
03058 Київ, Україна
Досліджено вплив величини зсувного навантаження при терті на струк-
турно-фазовий стан поверхневих шарів сталі 45. За допомогою рентґенів-
ської аналізи встановлено, що зростання величини зсувної компоненти
навантаження РSH приводить до зменшення розмірів областей когерент-
ного розсіяння (20–50 нм) та зміни величини мікроспотворень кристаліч-
ної ґратниці фериту, а також до формування залишкових макронапру-
жень стиснення (300–700 МПа). Результатом зростання величини зсувної
складової навантаження (3%–40% від нормальної складової) є також іс-
тотне підвищення мікротвердости поверхневого шару товщиною h =
= 100–250 мкм. Величина зношування залежить не лише від розмірів зе-
рен і твердости, але й від фазового складу поверхневих шарів, утворених в
результаті механохемічних реакцій на контактних поверхнях при терті.
Ключові слова: зсувна компонента навантаження, поверхневий шар, мі-
кроструктура, мікротвердість, зношування, сталь 45.
Corresponding author: Bohdan Mykolajovych Mordyuk
E-mail: mordyuk@imp.kiev.ua
G. V. Kurdyumov Institute for Metal Physics, N.A.S. of Ukraine,
36 Academician Vernadsky Blvd., UA-03142 Kyiv, Ukraine
*National Aviation University, 1 Cosmonaut Komarov Ave., 03058 Kyiv, Ukraine
Please cite this article as: B. M. Mordyuk and O. O. Mikosyanchyk, Influence of Shear
Component of Load Under the Friction on a Structure–Phase State and Wear of
Surface Layer of Steel 1045, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 39, No. 6: 795–813 (2017)
(in Ukrainian), DOI: 10.15407/mfint.39.06.0795.
Ìеталлофиз. новейøие теõнол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol.
2017, т. 39, № 6, сс. 795–813 / DOI: 10.15407/mfint.39.06.0795
Оттиски доступнû непосредственно от издателя
Ôотокопирование разрешено только
в соответствии с лицензией
2017 ÈМÔ (Èнститут металлофизики
им. Ã. В. Êурдюмова ÍÀÍ Óкраинû)
Íапечатано в Óкраине.
795
796 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
The influence of load shear component under the friction on both the micro-
structure and the phase state of the surface layers of 1045 steel is studied. As
established by x-ray analysis, the increase in shear-stress component РSH re-
sults in reduction of size of coherent scattering areas (20–50 nm) and in
changes of the lattice microstrains of ferrite, and in the formation of residual
compressive macrostresses (300–700 MPa). The growth in РSH (from 3% to
40% of the normal component) results in significant increase of microhard-
ness of the surface layer of 100–250 µm thickness. The wear magnitude de-
pends not only on the grain size and hardness, but also on the phase composi-
tion of the surface layers formed by mechanochemical reactions on the con-
tact surfaces during the friction process.
Key words: shear-stress component, surface layer, microstructure, micro-
hardness, wear, steel 1045.
Èсследовано влияние величинû сдвигового нагружения при трении на
структурно-фазовое состояние поверхностнûх слоёв стали 45. С помощью
рентгеновского анализа установлено, что рост величинû сдвиговой ком-
понентû нагружения PSH приводит к уменьшению размеров областей ко-
герентного рассеяния (20–50 нм) и изменению величинû микроискаже-
ний кристаллической решётки феррита, а также к формированию оста-
точнûх сжимающих макронапряжений (300–700 МПа). Результатом ро-
ста величинû PSH (3%–40% от нормальной составляющей) также являет-
ся существенное повûшение микротвёрдости поверхностного слоя тол-
щиной h = 100–250 мкм. Величина износа зависит не только от размеров
зёрен и твёрдости, но и от фазового состава поверхностнûх слоёв, образо-
ваннûх в результате механохимических реакций на контактнûх поверх-
ностях при трении.
Ключевые слова: сдвиговая компонента нагружения, поверхностнûй
слой, микроструктура, микротвёрдость, износ, сталь 45.
(Отримано 3 травня 2017 р.; після доопрацювання — 30 травня 2017 р.)
1. ВСТУП
Металеві наноматеріяли проявляють фізико-механічні властивості,
які часто якісно відрізняються від властивостей традиційно вжива-
них конструкційних матеріялів із зеренною структурою мікронних
розмірів [1]. Об’ємні наноматеріяли вдається одержувати за вико-
ристання таких методів інтенсивної пластичної деформації (ІПД) з
низькими швидкостями деформацій, як скручування під високим
тиском (high-pressure torsion—HPT) [2, 3], рівноканальне кутове
пресування (екструзія) (РÊÊП–РÊÊЕ) [3, 4], багатократна прокат-
ка (accumulative roll bonding—ARB) [3] та ін. Однак, вони не спро-
можні забезпечити потреби промисловости через труднощі техно-
логічного характеру щодо неперервного виробництва.
Ó той же час, цілий ряд методів поверхневої пластичної дефор-
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 797
мації — дробоструминне оброблення (shot peening) [5], механічне
оброблення тертям (surface mechanical attrition treatment—SMAT
[5, 6], ультразвукове ударне оброблення (ÓЗÓО) (ultrasonic impact
treatment—UIT) [7–9] уможливлюють одержувати нанорозмірні
зеренні структури у поверхневих шарах традиційних конструкцій-
них матеріялів, істотно підвищуючи тим самим їх фізико-механічні
характеристики. Показано, що серед факторів, що ведуть до нанос-
труктуризації поверхневих шарів, основними є значні ступінь і
швидкість деформації, деформаційне розігрівання, багатократність
і різнонаправленість прикладених деформаційних імпульсів [9].
Важливим фактором є величина зсувної компоненти деформації в
процесі прикладання навантаження [7–10].
З’ясовано, що саме значна зсувна компонента деформації сприяє
наноструктуризації матеріялів за умов згаданих вище об’ємних ме-
тодів ІПД [1]. В той же час, лише у кількох роботах розглянуто
вплив зсувної компоненти на деформаційні процеси і структуроут-
ворення при ÓЗÓО [7, 8] чи SMAT [11]. Зазначено, що зростання ве-
личини зсувної компоненти має приводити до інтенсифікації стру-
ктурних перетворень з формуванням наноструктур, але при цьому
буде зменшуватися товщина модифікованого поверхневого шару.
З точки зору практичного застосування інтенсивної пластичної
деформації важливою обставиною є те, що процеси, які супрово-
джуються багатократними зсувними навантаженнями, часто відбу-
ваються в різних парах тертя при роботі машин і механізмів (у тому
числі вали, зубчасті передачі та ін.) [12–15]. Відомо, що, залежно
від температури і силових умов на контактних поверхнях пар тер-
тя, у поверхневих шарах деталей можуть відбуватись механохеміч-
ні процеси та структурно-фазові перетворення з виникненням так
званих вторинних структур тертя, які впливають на зносостійкість
і ресурс деталей [14–16].
Мета даної роботи полягає у експериментальному дослідженні
впливу величини зсувної компоненти навантаження при терті на
розмір структурних елементів утворених вторинних структур пове-
рхневого шару сталі 45, а також у встановленні кореляції між стру-
ктурно-фазовим станом, твердістю і зношуванням сталі 45.
2. МАТЕРІЯЛ І МЕТОДИКА ЕКСПЕРИМЕНТУ
Дослідження проведено на зразках сталі 45, які проходили попере-
дню термообробку (гартування від 860°С у воду, відпуск при 320°С).
Середній розмір зерна склав ≅ 1–2 мкм. Твердість у вихідному стані
— 38 HRC, мікротвердість поверхневого шару HV ≅ 4,5 ÃПа. При-
поверхневі шари металу характеризуються позитивним ґрадієнтом
механічних властивостей з максимальною зоною зміцненого шару
на глибині 75–95 мкм, де мікротвердість становить 5,3 ÃПа. Шерс-
798 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
ткість поверхні у вихідному стані складала Ra = 0,57 мкм, експлуа-
таційна шерсткість після випробувань становила Ra = 0,39 мкм.
Циліндричні зразки розміщувались у спеціяльному пристрої для
оцінки триботехнічних характеристик трибоелементів [19–21] і на-
вантажувались у заданих режимах. Íа рисунку 1 наведено схему
вузла навантаження пристрою, який дає можливість забезпечити
як різну ступінь взаємного стиснення зовнішніх циліндричних по-
верхонь зразків (з заданим зусиллям РN), так і різну величину про-
ковзування цих поверхонь в процесі обертання (величину зсувної
компоненти РSH), що досягається за рахунок зміни кутових швид-
костей ω1, ω2. Проковзування зразків забезпечується застосуванням
двох приводів, які за допомогою крокових електродвигунів і
комп’ютерного керування задають певну швидкість обертання зра-
зків [16]. Íавантажувально-кінематичні, температурні та триботе-
хнічні характеристики контактних поверхонь (момент тертя, час-
Рис. 1. Схема вузла навантаження (а) і зовнішній вигляд доріжки тертя (б,
в) на зразках, які притискались зусиллям Р і обертались із кутовими шви-
дкостями ω1 і ω2; S — ділянка контактної поверхні зразка для структур-
них досліджень.
Fig. 1. Scheme of the load unit (a) and surface appearance of the friction track
(б, в) on the specimens pressed with the force P and rotated with angular ve-
locities ω1 and ω2; S is the contact surface area of sample for structural stud-
ies.
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 799
тота (кутова швидкість) обертання зразків, вихідна (20°С) і робоча
температури мастильного матеріялу (мінеральна трансмісійна оли-
ва Окко GL-4 80w/90) підлягали комп’ютерній реєстрації в реаль-
ному часі. Максимальна частота обертання випереджаючої поверх-
ні дослідного зразка складала до 1000 об/хв., а максимальне конта-
ктне напруження за Ãерцом — 250 МПа. В роботі досліджували зра-
зки із величиною проковзування відстаючої поверхні 3, 10, 20, 30 і
40%, що відповідало виникненню у поверхневому шарі зсувних на-
пружень від ≅ 10 до 100 МПа.
За умови рівности початкових температур контактних поверхонь
циліндричної форми миттєвий приріст температури ∆T визначався
за формулою [20, 22, 23]:
∆T = 0,83fNlVs/[( 1λ ρ1c1Vr1 + 2λ ρ2c2Vr2) b ], (1)
де f — коефіцієнт тертя, Nl — навантаження, Vs — швидкість ков-
зання, λ1, λ2 — коефіцієнти теплопровідности, ρ1, ρ2 — питомі маси,
c1, c2 — питомі тепломісткості, Vr1, Vr2 — швидкості кочення випе-
реджальної (1) і відставальної (2) поверхонь відповідно, b — напів-
ширина області контакту за Ãерцом.
Структурний стан зразків до і після оброблення в різних режи-
мах досліджували за допомогою оптичної мікроскопії (мікроскоп
МІМ-8М із цифровою фотокамерою Nikon Coolpix-4500), растрової
електронної мікроскопії (мікроскоп РЕМ-106-І з приставкою для
хемічної мікроаналізи масової частки елементів у зоні контакту),
рентґенівської структурно-фазової аналізи на дифрактометрі
ДРОÍ-3М у випроміненні CuKα. Проводилися фазова аналіза, ана-
ліза розширення дифракційних максимумів для оцінки розмірів
областей когерентного розсіяння (ОÊР) та мікроспотворень криста-
лічної ґратниці з використанням методи Вільямсона–Холла та ви-
разу [24]:
( )cos 0,9 sin .B Dθ = λ + ε θ (2)
За зміною кутових положень дифракційних максимумів оцінювали
макронапруження σR в поверхневих шарах за припущення малої
величини напруження σ3, перпендикулярного поверхні, з викорис-
танням виразу [25]:
σR = (σ1 + σ2) = −∆dE/(νd), (3)
де (σ1 + σ2) — головні напруження в площині, паралельній поверхні
зразка, d і ∆d — міжплощинна відстань та її зміна після оброблен-
ня, E і ν — модуль пружности та Пуассонів коефіцієнт.
Вимірювання мікротвердости у поперечному перерізі централь-
800 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
ної частини доріжки контакту проводили за допомогою приладу
ПМТ-3 за навантаження на Віккерсів індентор у 0,49 Í та часу ви-
тримки у 10 с. Величину зношування визначали за глибиною утво-
реної доріжки тертя.
3. РЕЗУЛЬТАТИ І ОБГОВОРЕННЯ
Êонтактні поверхні зразків після випробувань досліджувалися в
оптичному мікроскопі (рис. 1, в), а їх поперечні перерізи за допомо-
гою РЕМ (рис. 2). РЕМ-зображення свідчать про формування пове-
рхневих шарів, структурні елементи яких майже не розділяються
при застосованих збільшеннях. Ширина цих шарів зростає з ростом
величини зсувної компоненти навантаження РSH. Тобто можна го-
ворити про формування так званих «білих шарів», які були раніше
зареєстровані у вуглецевих і леґованих сталях [26] і вважаються
свідченням поверхневої нанокристалізації [27].
Згідно з літературними даними, елементи втілення (в першу чер-
гу Êарбон [28] і Оксиґен [27]) сприяють формуванню таких шарів
на сталях [27, 28]. Показано, що механохемічні реакції окиснення
також залучені до механізмів наноструктуризації титанових [29] та
алюмінійових [30] стопів. В нашому випадку за допомогою енерго-
дисперсійної рентґенівської аналізи також зафіксовано зростання
концентрації Оксиґену, Êарбону та Сульфуру на контактній повер-
хні зразків із збільшенням величини проковзування (у табл. 1 на-
ведено середні величини 5-х вимірювань).
Основні дослідження проведено за допомогою рентґенівської
Рис. 2. РЕМ-зображення поперечних перерізів зразків сталі 45 після ви-
пробувань з проковзуванням 3% (а) і 40% (б).
Fig. 2. SEM-images of cross-sections of the 1045 steel samples after tests with
sliding values of 3% (а) and 40% (б).
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 801
структурно-фазової аналізи. Íа рисунку 3 наведено дифрактограми
поверхонь вихідного зразка та доріжок тертя на зразках сталі 45,
сформованих після випробувань з різною складовою проковзування
контактних поверхонь, а саме 3%, 20% і 40%.
Àналіза дифрактограм, наведених на рис. 3, засвідчує появу ряду
дифракційних ефектів, що проявляються в різній мірі в залежності
від величини проковзування під час тертя. В першу чергу, слід від-
значити появу після випробувань додаткових рефлексів невеликої
інтенсивности. Êілька з них відповідають ÃЦÊ-аустенітній γ-фазі, а
решта — знаходяться у кутових положеннях, які відповідають ма-
ксимумам оксидів заліза FeO і Fe2O3.
Поява після випробувань системи рефлексів γ-фази свідчить про
формування аустеніту. Ó роботі [31] також описано можливість по-
яви залишкового аустеніту при терті. Це пов’язане з багаторазовим
локальним нагріванням виступів шерстких поверхонь тертя до
критичних температур (Ас) і їх швидким охолодженням. Оцінки
співвідношення інтенсивностей рефлексів (111)γ і (110)α уможливи-
ли зробити висновок, що об’ємна частка аустеніту не перевищує
≅ 8% і майже не змінюється при зміні величини проковзування.
Íаявність невеликої кількости оксидів корелює з даними енер-
годисперсійної рентґенівської аналізи (табл. 1), які показують
майже подвійне зростання вмісту Оксиґену в поверхневому шарі з
ростом величини проковзування контактних поверхонь. Тобто
впродовж тертя відбувається інтенсифікація окиснювальних про-
цесів з утворенням тонких оксидних шарів, які перешкоджають
розвитку процесів схоплювання і/або катастрофічного зношування
[12, 20, 27].
ТАБЛИЦЯ 1. Вміст елементів (% ваг.) на контактній поверхні зразків
сталі 45 в залежності від величини проковзування.
TABLE 1. Content of elements (% wt.) on the contact surface of 1045 steel
specimens in dependence on sliding magnitudes.
Елемент
Вихідний
стан
Величина проковзування, % Відносна
похибка, % 3 20 40
С 0,48 0,53 0,55 0,58 10–11
О 0,65 0,58 0,75 1,02 5–7
Р 0,03 0,03 0,05 0,03 20–33
S 0,05 0,05 0,12 0,15 7–20
Si 0,27 0,23 0,25 0,23 7–9
Mn 0,58 0,57 0,54 0,51 5–6
Fe 97,17 97,24 97,08 96,80 0,07
802 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
Як зазначалося у роботах [12, 22, 23, 31, 32], виникнення певної
кількости аустеніту у поверхневому шарі й оксидів на контактних
поверхнях може бути зумовлено зростанням температури (рис. 4).
Відповідно до формули (1), найбільший вплив на миттєве підви-
щення температури в зоні контакту в умовах нестаціонарної роботи
трибоелементів має параметр fNlVs, який характеризує потужність
тертя і тепловиділення в контакті. При проковзуванні контактних
поверхонь до 10% локальне підвищення температури незначне не-
залежно від наявности чи відсутности мастильного матеріялу в зоні
тертя.
При подальшому збільшенні ступеня проковзування відбуваєть-
ся підвищення потужности тертя і, як наслідок, локальне збіль-
шення температури. Достатня кількість мастильного матеріялу в
зоні тертя створює передумови для ефективного відводу тепла. То-
му в умовах наявности оливи при проковзуванні 20% і 40% темпе-
ратура контактних поверхонь зростає в середньому в 3 і 7 разів від-
повідно. За часткової або повної відсутности мастильного матеріялу
локальне збільшення температури ∆Т поверхонь за умов проковзу-
вання у 20% і 40% перевищує ∆Т при меншому проковзуванні
(10%) у 4 і 13 разів відповідно. Моделювання контакту з викорис-
Рис. 3. Рентґенівські дифрактограми зразків сталі 45 у вихідному стані (1)
та після випробувань з різними величинами зсувної складової наванта-
ження контактних поверхонь: 3% (2), 20% (3) і 40% (4).
Fig. 3. X-ray diffraction patterns of 1045 steel samples in the initial state (1)
and after tests with different values of shear stress component on the contact
surfaces: 3% (2), 20% (3) and 40% (4).
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 803
танням методу скінчених елементів за допомогою програми Nastran
уможливило розрахувати в досліджуваних зразках поля темпера-
тур і напружень [32]. Розрахунки показали, що у порівнянні з по-
чатковою температурою (20°С) максимальні значення температури
(120 і 400°С) і еквівалентних температурних напружень (220 і 600
МПа) спостерігаються у центральній зоні контактної поверхні при
проковзуванні 20% і 40% відповідно. З’ясовано, що за температур
125°С і 410°С при проковзуванні, відповідно, у 20% і 40%
з’являються перші ознаки схоплювання контактних поверхонь, що
позначається на механізмі зношування.
Повертаючись до аналізи дифрактограм (рис. 3), слід зазначити,
що очевидним є також розширення дифракційних максимумів, яке
у загальному випадку може бути пов’язане як із зменшенням роз-
мірів областей когерентного розсіяння, так і з зростанням мікрона-
пружень. Показовою у цьому випадку є лінія (200)α, зміна форми
якої майже не пов’язана з іншими ефектами (наприклад, з появою
додаткових фаз чи перерозподілом Êарбону). Для прикладу на рис.
5 наведено фраґменти рентґенограм поверхонь зразків сталі 45 в
двох кутових інтервалах відображень, на яких видно поступове ро-
зширення максимумів (200)α і (220)α з ростом величини проковзу-
вання контактних поверхонь в порівнянні з вихідним станом. За-
значимо, що ми розглядатимемо лише фізичне розширення (без
апаратурного розширення), що формується за рахунок структур-
них змін.
Оцінки внесків у фізичне розширення В розмірів областей коге-
рентного розсіяння βОÊР = 1/D і мікроспотворень кристалічної ґрат-
Рис. 4. Локальне підвищення температури у фрикційному контакті за на-
явности (1) та відсутности (2) мастильного матеріялу в зоні контакту.
Fig. 4. Local temperature increase in frictional contact at presence (1) and ab-
sence (2) of lubricant in the contact area.
804 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
ниці <ε> = <∆d>/d були проведені за методом Вільямсона–Холла.
Побудувавши графіки залежностей розширення всіх зареєстрова-
них максимумів від танґенса кута відбивання θ (рис. 6) і врахував-
ши, що нахил залежности В = F(tgθ) відповідає мікроспотворенням
кристалічної ґратниці <ε>, а відрізок, який відсікається на осі ор-
динат, відповідає зворотній величині розміру ОÊР (βОÊР = 1/D), мо-
жна зробити висновок про те, що основний внесок у розширення
дифракційних максимумів вихідного зразка вносять мікроспотво-
рення ґратниці, викликані, очевидно, попереднім термооброблен-
ням.
Випробування з незначним проковзуванням контактних повер-
хонь (3%) веде до ще більшого зростання мікроспотворень у ґрат-
ниці поверхневого шару фериту (зростає нахил прямої) при майже
повній відсутності змін розмірів ОÊР (зерен/субзерен). Подальше
зростання величини проковзування контактних поверхонь (до 20%
і 40%) дещо знижує мікроспотворення, але приводить до поступо-
вого зменшення розмірів ОÊР (відрізок, що відсікається на осі ор-
динат — збільшується). Оцінки дають для розмірів ОÊР величини
≅ 50 нм і ≅ 20 нм у випадку величин проковзування контактних по-
верхонь 20% і 40% відповідно. Це істотно менше, ніж розмір ОÊР у
вихідному стані (≅ 0,5–1 мкм).
Рис. 5. Ôраґменти рентґенограм поверхневих шарів зразків стали 45 у ви-
хідному стані (0) і після випробувань з різною величиною проковзування
контактних поверхонь: 3% (1), 20% (2), 40% (3).
Fig. 5. Fragments of diffraction patterns of surface layers of 1045 steel sam-
ples in the initial state (0) and after tests with different sliding values of con-
tact surfaces: 3% (1), 20% (2), 40% (3).
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 805
Важливим дифракційним ефектом, що проявляється у дослі-
джуваній сталі після тертя з різними величинами проковзування, є
зміна асиметрії дифракційних максимумів. Відомо, що перерозпо-
діл вуглецю між фазами, а саме, утворення мартенситу з підвище-
ним вмістом Êарбону в кристалічній ОЦÊ-ґратниці, супроводжу-
ється розщепленням максимуму (211) на так званий мартенситний
дублет, що пов’язано із спотворенням кристалічної ґратниці ОЦÊ-
фериту в тетрагональну об’ємноцентровану тетрагональну (ОЦТ)
ґратницю. Відомо також, що зростання концентрації Êарбону у те-
трагональній кристалічній ґратниці веде до збільшення міждубле-
тної відстані δÌ дифракційного максимуму (211) α-фази, розщеп-
леного на субмаксимуми (211)α і (112)αТ
. Це уможливлює вирішува-
ти обернену задачу. Виходячи з аналізи міждублетних відстаней
δÌ, зареєстрованих для різних величин проковзування при терті,
можна оцінити зміну концентрації Êарбону в мартенситі, що утво-
рюється при терті контактних поверхонь. Ó нашому випадку видно,
що з ростом величини проковзування міждублетна відстань δÌ
(рис. 7, а) і концентрація Êарбону в мартенситі (рис. 7, б) дещо збі-
льшуються.
Рис. 6. Залежності фізичного розширення дифракційних максимумів від
тангенса кута відбиття для зразків сталі 45 у вихідному стані (0) і після
випробувань з різною величиною проковзування контактних поверхонь:
3% (1), 20% (2), 40% (3).
Fig. 6. Dependences of physical broadening of diffraction peaks on the tan-
gent of reflection angle for the 1045 steel samples in the initial state (0) and
after tests with different sliding values of contact surfaces: 3% (1), 20% (2),
40% (3).
806 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
Можна також зазначити, що з ростом величини зсувної складової
навантаження спостерігається зміна співвідношення інтенсивности
дифракційних максимумів від різних площин (наприклад,
І(200)α/І(110)α). Це може бути пов’язано з деякою переорієнтацією зе-
рен (зміною кристалографічної текстури) у поверхневому шарі,
який зазнає інтенсивної деформації в процесі тертя з різною вели-
чиною проковзування контактних поверхонь. Àналіза співвідно-
шення інтенсивностей рефлексів (110) і (200) фериту I200/I110 вказує
на незначну зміну переважної орієнтації зерен в поверхневому шарі
зразків після випробувань з різним відсотком проковзування. Так,
в порівнянні з випробуваннями з мінімальним проковзуванням
(3%), після яких І200/І110 = 0,073, співвідношення інтенсивностей
I200/I110 змінюється в межах 0,081–0,092 при випробуваннях зраз-
ків з проковзуванням 20%–40%, вказуючи на появу більшої кіль-
кости зерен з орієнтацією площин (200) паралельно поверхні вна-
слідок деформаційних процесів. Цей результат корелює з даними
робіт [10, 11, 33, 34], де описано формування текстури на поверхні
металевих матеріялів внаслідок застосування зсувних компонент
навантажень при ÓЗÓО [10, 33], SMAT [11] та поверхневому вигла-
джуванні [34].
Ще одним важливим дифракційним ефектом є зміщення дифра-
кційних максимумів у бік менших кутів дифракції. Такі зміни на
дифрактограмах матеріялу, в якому не змінюються хемічний і фа-
Рис. 7. Ôраґменти рентґенограм (а), міждублетна відстань і концентрація
вуглецю в мартенситі (б) в поверхневих шарах зразків стали 45 після ви-
пробувань з різною величиною проковзування контактних поверхонь.
Fig. 7. Fragments of diffraction patterns (а), interdoublet distance and con-
centration of carbon in martensite (б) in the surface layers of 1045 steel sam-
ples after testing with different sliding values of contact surfaces.
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 807
зовий склад, зазвичай пов’язують з формуванням у досліджувано-
му шарі макронапружень стиснення, які викликані деяким зрос-
танням міжплощинних відстаней у кристалічній ґратниці. Прове-
дені на рис. 3 вертикальні лінії відмічають положення дифракцій-
них максимумів фериту сталі 45 у вихідному стані. З аналізи диф-
рактограм зразків після тертя видно, що з ростом величини проков-
зування під час тертя спостерігається усе більше зміщення дифрак-
ційних максимумів у бік менших кутів дифракції, тобто зростає ве-
личина залишкових макронапружень стиснення (σ1 + σ2) у поверх-
невому шарі.
Підвищення швидкости ковзання при проковзуванні та локалі-
зація дотичних напружень в тонких приповерхневих шарах ство-
рюють ґрадієнт температур як по глибині, так і по довжині контак-
ту внаслідок зниження інтенсивности процесів теплообміну з на-
вколишнім середовищем, результатом чого є зміна їх механічних
властивостей [18–20, 32]. Однак, якщо температурний ґрадієнт на
поверхні металу створює напруження, які при накладанні дотич-
них напружень призводять до формування зародкових тріщин, їх
полегшеного розповсюдження у напрямку прикладених зсувних
напружень і, як наслідок, до підвищеного зношування в централь-
ній частині по лінії контакту, то по глибині в цій же зоні відбува-
ється найбільш інтенсивне зміцнення матеріялу (рис. 8, а). При
цьому, тонкий шар на контактній поверхні (h ≅ 10–45 мкм) харак-
теризується зниженням мікротвердости, що може бути пов’язано з
утворенням тріщин (рис. 8, б).
Зміна температурного режиму й інтенсивні пластичні деформації
контактних поверхонь, а також ініційовані ними зміни структурно-
фазового та напружено-деформованого станів призводять до вини-
кнення у поверхневих шарах концентраторів напружень і форму-
Рис. 8. Розподіл мікротвердости по глибині в центральній зоні фрикційно-
го контакту після випробувань з проковзуванням від 3% до 40%.
Fig. 8. Depth profile of microhardness in the central area of frictional contact
after tests with sliding values from 3% to 40%.
808 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
вання тріщин, що, в свою чергу, веде до підвищеного зношування
(криві 1 на рис. 9 і 10). Íа рисунку 9 наведено залежності від вели-
чини РSH під час тертя перерахованих вище дифракційних ефектів,
як проявів структурно-фазових перетворень у поверхневих шарах
випробуваних зразків сталі 45. Íа рисунку 10 крім зношування,
також наведено залежності концентрації вуглецю у мартенситі та
кисню і сірки у поверхневому шарі від величини РSH при терті.
Дані, наведені на рис. 9, свідчать, що не зважаючи на зростаючу
твердість поверхневого шару (крива 2) залежність зношування від
величини зсувної компоненти навантаження при терті (крива 1)
має немонотонний характер з мінімумом при PSH = 10%. Висока
твердість поверхневого шару зазвичай вважається одним з основ-
них факторів, які підвищують зносостійкість згідно з відомим спів-
відношенням Àрчарда W = KP/H, яке виражає пряму й обернену
пропорційності зношування з навантаженням і твердістю відповід-
но [35, 36]. В ряді робіт було показано позитивний вплив наностру-
ктуризації поверхні на опір зношуванню алюмінійових [37] і тита-
нових стопів [29], а також сталей [35, 38]. Однак у досліджуваному
випадку очевидно існують додаткові фактори, що нівелюють пози-
тивний вплив підвищеної твердости в умовах зростання зсувної
компоненти навантаження.
Також можна проаналізувати вплив на W розміру структурних
елементів поверхневого шару. Спостережуване зменшення розмірів
Рис. 9. Залежності зношування (1), зміцнення (2), залишкових напружень
(3) і розміру ОÊР (4) зразків сталі 45 від величини проковзування контак-
тних поверхонь.
Fig. 9. Dependences of wear (1), strengthening (2), residual stress (3) and CSA
size (4) of the 1045 steel sample on the sliding values of contact surfaces.
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 809
ОÊР (DOKP) до наномасштабного рівня забезпечує високу твердість у
відповідності до співвідношення Холла–Петча, але не завжди
сприяє високому опору зношуванню. В той час як DOKP ≅ 20–50 нм,
зношування починає зростати з підвищенням величини зсувної
компоненти навантаження. Подібний ефект розміру зерна спостері-
гався при випробуваннях сталі ШХ15 [35], в поверхневому шарі
якої було створено нанорозмірну зеренну структуру методом повер-
хневого механічного стирання (SMAT) та наступними відпалами за
різних температур було одержано ряд структурних станів з розмі-
рами зерен від 15 до 500 нм і більше. Було з’ясовано, що існує кри-
тичний розмір зерен (для сталі ШХ15 і застосованого режиму дос-
ліджень він склав 32 нм), нижче якого позитивний вплив зростання
твердости нівелюється полегшенням міжзеренного проковзування,
що призводить до втрати несної здатности матеріялу, у тому числі
до зменшення опору зношуванню.
Макронапруження стиснення в даному випадку відіграють пози-
тивну роль у сенсі підвищення опору зношуванню (рис. 9, крива 3),
але їх дія також нівелюється за умов прикладення значних зсувних
компонент навантаження (20–40%), які сприяють зародженню і
розповсюдженню паралельних до поверхні тріщин у поверхневому
шарі з нанорозмірною зеренною структурою (рис. 8, б).
Рис. 10. Залежності зношування (1), концентрації вуглецю в мартенситі
(2), кисню (3) та сірки (4) у поверхневому шарі зразків сталі 45 від величи-
ни проковзування контактних поверхонь.
Fig. 10. Dependences of wear (1), concentrations of carbon in martensite (2),
and oxygen (3) and sulphur (4) in the surface layer of the 1045 steel sample on
the sliding values of contact surfaces.
810 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
Àналіза залежностей, наведених на рис. 10, свідчить також про
те, що одним із пояснень немонотонної залежности зношування від
величини зсувної компоненти навантаження може бути істотне зро-
стання у поверхневому шарі концентрації елементів втілення, у пе-
ршу чергу, Оксиґену і Сульфуру. Таке зростання кількости елемен-
тів втілення, а також дані рентґенівської аналізи (рис. 3), підтвер-
джують формування оксидів за рахунок механохемічних реакцій і
мартенситу. Оскільки і оксиди, і зерна мартенситу мають підвище-
ну твердість, зростання величини зсувної компоненти навантажен-
ня при терті веде до руйнування оксидних плівок і викришування
мартенситних нанозерен з утворенням твердих частинок, які спри-
чиняють абразивне зношування поверхні (рис. 1, в).
4. ВИСНОВКИ
Таким чином, одержані результати уможливлюють зробити насту-
пні висновки щодо наслідків зростання величини зсувної компоне-
нти навантаження при терті РSH.
Встановлено, що підвищення РSH до 20%–40% відносно норма-
льної складової навантаження призводить до формування поверх-
невого шару з гетерофазною зеренною структурою, подрібненою до
наномасштабного рівня (50–20 нм відповідно). Макронапруження
стиснення у поверхневому шарі сягають 300–700 МПа відповідно.
Зростання РSH вище 10% відносно нормальної складової наван-
таження спричиняє інтенсивне тепловиділення та нагрівання кон-
тактних поверхневих шарів до 60–140°С за наявности і до 100–
400°С за відсутности мастильного матеріялу при значеннях РSH
20% і 40% відповідно. Зростання температури на контактних пове-
рхнях спричиняє підвищення вмісту елементів середовища (Окси-
ґен) та оливи (Сульфур), а також перерозподіл Êарбону зі збіль-
шенням його вмісту в мартенситі.
Встановлено, що залежність зношування W від РSH носить немо-
нотонний характер. Зношування W мінімальне при незначній ве-
личині РSH (10%), і його зростання відбувається на тлі зменшення
розміру зерна та зростання твердости поверхневого шару за раху-
нок дії високих зсувних напружень, що спричиняють зародження і
розповсюдження тріщин паралельно до контактної поверхні. Дода-
тковим чинником, що призводить до зростання зношування, є руй-
нування сформованих оксидних плівок і прояв механізмів абразив-
ного зношування.
ЦИТОВАНА ЛІТЕРАТУРА
1. Y. Estrin and A. Vinogradov, Acta Mater., 61: 782 (2013).
2. A. P. Zhilyaev and T. G. Langdon, Prog. Mater. Sci., 53: 893 (2008).
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 811
3. R. Z. Valiev, R. K. Islamgaliev, and I. V. Alexandrov, Prog. Mater. Sci., 45: 103
(2000).
4. R. Z. Valiev and T. G. Langdon, Prog. Mater. Sci., 51: 881 (2006).
5. A. L. Ortiz, J.-W. Tian, L. L. Shaw, and P. K. Liaw, Scr. Mater., 62: 129
(2010).
6. L. Zhou, G. Liu, X. L. Ma, and K. Lu, Acta Mater., 56: 78 (2008).
7. B. N. Mordyuk and G. I. Prokopenko, Mater. Sci. Eng. A, 437: 396 (2006).
8. B. N. Mordyuk and G. I. Prokopenko, J. Sound Vib., 308: 855 (2007).
9. B. N. Mordyuk and G. I. Prokopenko, Handbook of Mechanical
Nanostructuring (Weinheim: Wiley-VCH: 2015), p. 417.
10. B. N. Mordyuk, O. P. Karasevskaya, G. I. Prokopenko, and N. I. Khripta,
Surf. Coat. Technol., 210: 54 (2012).
11. J. Moering, X. Ma, G. Chen, P. Miao, G. Li, G. Qian, S. Mathaudhu, and Y. Zhu,
Scr. Mater., 108: 100 (2015).
12. Б. È. Êостецкий, È. Ã. Íосовский, À. Ê. Êараулов, Поверõностная
прочность материалов при трении (Êиев: Техника: 1976).
13. K. Elalem, D. Y. Li, M. J. Anderson, and S. Chiovelli, ASTM STP, 1339: 90
(2001).
14. Q. Chen and D. Y. Li, Wear, 259: 1382 (2005).
15. È. Л. Солодова, Структурные превращения при трении и износостойкость
закаленныõ углеродистыõ сталей (Àвтореферат дисс. … канд. техн. наук)
(Екатеринбург: 2006).
16. V. A. Balakin, Wear, 72: 133 (1981).
17. K. E. Nurnberg, G. Nurnberg, M. Golle, and H. Hoffmann, Wear, 265: 1801
(2008).
18. О. О. Мікосянчик, О. І. Запорожець, Р. Ã. Мнацаканов, Проблеми
трибології, № 4: 42 (2015).
19. O. Mikosyanchyk, R. Mnatsakanov, À. Zaporozhets, and R. Kostynik,
Eastern-European Journal of Enterprise Technol., No. 4/1 (82): 24 (2016).
20. T. M. A. Al-quraan, O. O. Mikosyanchik, and R. G. Mnatsakanov, Mech. Eng.
Research, 6, No. 2: 48 (2016).
21. О. О. Мікосянчик, Пристрій для оцінки триботеõнічниõ õарактеристик
трибоелементів, Патент Óкраїни № 88748, МПÊ G01 N 3/56 (Бюл. № 6,
25.03.14).
22. S. M. Hsu, M. C. Shen, E. E. Klaus, H. S. Cheng, and P. I. Lacey, Wear, 175:
209 (1994).
23. Б. Э. Ãурский, À. В. Чичинадзе, Трение и износ, № 4 (28): 418 (2007).
24. C. Suryanarayana, Prog. Mater. Sci., 46: 1 (2001).
25. С. С. Ãорелик, Л. Í. Расторгуев, Ю. À. Скаков, Рентгеновский и
электронно-оптический анализ (Москва: Металлургия: 1970).
26. Y. I. Babei, Mater. Sci., 11: 129 (1975).
27. H. Nykyforchyn, V. Kyryliv, and O. Maksymiv, Nanoscale Research Lett., 12:
150 (2017).
28. В. І. Êирилів, ФХÌÌ, 35, № 6: 88 (1999).
29. M. A. Vasylyev, S. P. Chenakin, and L. F. Yatsenko, Acta Mater., 103: 761
(2016).
30. М. О. Васильєв, Б. М. Мордюк, С. І. Сидоренко, С. М. Волошко,
À. П. Бурмак, Ìеталлофиз. новейøие теõнол., 37, № 7: 1269 (2015).
31. È. М. Любарский, Трение и износ, 1, № 2: 280 (1980).
32. О. À. Микосянчик, Проблеми тертя та зноøування, № 74 (1): 65 (2017).
812 Б. М. МОРДЮÊ, О. О. МІÊОСЯÍЧÈÊ
33. B. N. Mordyuk, O. P. Karasevskaya, and G. I. Prokopenko, Mater. Sci. Eng. A,
559: 453 (2013).
34. Z. Pu, S. Yang, G.-L. Song, O. W. Dillon Jr., D. A. Puleo, and I. S. Jawahir,
Scr. Mater., 65: 520 (2011).
35. L. Zhou, G. Liu, Z. Han, and K. Lu, Scr. Mater., 58: 445 (2008).
36. B. N. Mordyuk, G. I. Prokopenko, Yu. V. Milman, M. O. Iefimov,
K. E. Grinkevych, A. V. Sameljuk, and I. V. Tkachenko, Wear, 319: 84 (2014).
37. B. N. Mordyuk, V. V. Silbershmidt, G. I. Prokopenko, Yu. V. Nesterenko, and
M. O. Iefimov, Mater. Characterizations, 61: 1126 (2010).
38. Yu. V. Milman, K. E. Grinkevych, S. I. Chugunova, W. Lojkowski,
M. Djahanbakhsh, and H. J. Fecht, Wear, 258: 77 (2005).
REFERENCES
1. Y. Estrin and A. Vinogradov, Acta Mater., 61: 782 (2013).
2. A. P. Zhilyaev and T. G. Langdon, Prog. Mater. Sci., 53: 893 (2008).
3. R. Z. Valiev, R. K. Islamgaliev, and I. V. Alexandrov, Prog. Mater. Sci., 45: 103
(2000).
4. R. Z. Valiev and T. G. Langdon, Prog. Mater. Sci., 51: 881 (2006).
5. A. L. Ortiz, J.-W. Tian, L. L. Shaw, and P. K. Liaw, Scr. Mater., 62: 129
(2010).
6. L. Zhou, G. Liu, X. L. Ma, and K. Lu, Acta Mater., 56: 78 (2008).
7. B. N. Mordyuk and G. I. Prokopenko, Mater. Sci. Eng. A, 437: 396 (2006).
8. B. N. Mordyuk and G. I. Prokopenko, J. Sound Vib., 308: 855 (2007).
9. B. N. Mordyuk and G. I. Prokopenko, Handbook of Mechanical
Nanostructuring (Weinheim: Wiley-VCH: 2015), p. 417.
10. B. N. Mordyuk, O. P. Karasevskaya, G. I. Prokopenko, and N. I. Khripta,
Surf. Coat. Technol., 210: 54 (2012).
11. J. Moering, X. Ma, G. Chen, P. Miao, G. Li, G. Qian, S. Mathaudhu, and Y. Zhu,
Scr. Mater., 108: 100 (2015).
12. B. I. Kosteckiy, I. G. Nosovskiy, and A. K. Karaulov, Poverkhnostnaya
Prochnost Materialov pri Trenii (Kiev: Tekhnika: 1976) (in Russian).
13. K. Elalem, D. Y. Li, M. J. Anderson, and S. Chiovelli, ASTM STP, 1339: 90
(2001).
14. Q. Chen and D. Y. Li, Wear, 259: 1382 (2005).
15. I. L. Solodova, Strukturnye Prevrashcheniya pri Trenii i Iznosostoykost
Zakalennykh Uglerodistykh Staley (Thesis of Disser. … for the Degree of Cand.
Techn. Sci.) (Ekaterinburg: 2006) (in Russian).
16. V. A. Balakin, Wear, 72: 133 (1981).
17. K. E. Nurnberg, G. Nurnberg, M. Golle, and H. Hoffmann, Wear, 265: 1801
(2008).
18. O. O. Mikosyanchyk, O. I. Zaporozhets, and R. H. Mnatsakanov, Problemy
Trybologii, No. 4: 42 (2015) (in Ukrainian).
19. O. Mikosyanchyk, R. Mnatsakanov, A. Zaporozhets, and R. Kostynik,
Eastern-European Journal of Enterprise Technol., 4/1 (82): 24 (2016).
20. T. M. A. Al-quraan, O. O. Mikosyanchik, and R. G. Mnatsakanov, Mech. Eng.
Research, 6, No. 2: 48 (2016).
21. O. O. Mikosyanchik, Device for Evaluation of Tribotechnical Characteristics of
the Triboelements, UA Patent No. 88748 (Bul. No. 6, 25.03.14) (in Ukrainian).
https://doi.org/10.1016/j.actamat.2012.10.038
https://doi.org/10.1016/j.pmatsci.2008.03.002
https://doi.org/10.1016/S0079-6425(99)00007-9
https://doi.org/10.1016/S0079-6425(99)00007-9
https://doi.org/10.1016/j.pmatsci.2006.02.003
https://doi.org/10.1016/j.scriptamat.2009.10.015
https://doi.org/10.1016/j.scriptamat.2009.10.015
https://doi.org/10.1016/j.actamat.2007.09.003
https://doi.org/10.1016/j.msea.2006.07.119
https://doi.org/10.1016/j.jsv.2007.03.054
https://doi.org/10.1002/9783527674947.ch17
https://doi.org/10.1002/9783527674947.ch17
https://doi.org/10.1016/j.surfcoat.2012.08.063
https://doi.org/10.1016/j.scriptamat.2015.06.027
https://doi.org/10.1016/j.wear.2004.12.025
https://doi.org/10.1016/0043-1648(81)90363-X
https://doi.org/10.1016/j.wear.2008.04.039
https://doi.org/10.1016/j.wear.2008.04.039
https://doi.org/10.15587/1729-4061.2016.75857
https://doi.org/10.5539/mer.v6n2p48
https://doi.org/10.5539/mer.v6n2p48
ВПЛÈВ ЗСÓВÍОЇ ÊОМПОÍЕÍТÈ ÍÀВÀÍТÀЖЕÍÍЯ ПРÈ ТЕРТІ СТÀЛІ 45 813
22. S. M. Hsu, M. C. Shen, E. E. Klaus, H. S. Cheng, and P. I. Lacey, Wear, 175:
209 (1994).
23. B. E. Gurskii and A. V. Chichinadze, Trenie i Iznos, 28: 395 (2007)
(in Russian).
24. C. Suryanarayana, Prog. Mater. Sci., 46: 1 (2001).
25. S. S. Gorelik, L. N. Rastorguev, and Yu. A. Skakov, Rentgenovskiy i
Electronnoopticheskiy Analiz (Moscow: Metallurgiya: 1970) (in Russian).
26. Y. I. Babei, Mater. Sci., 11: 129 (1975).
27. H. Nykyforchyn, V. Kyryliv, and O. Maksymiv, Nanoscale Research Lett., 12:
150 (2017).
28. V. I. Kyryliv, Mater. Sci., 35: 853 (1999).
29. M. A. Vasylyev, S. P. Chenakin, and L. F. Yatsenko, Acta Mater., 103: 761
(2016).
30. M. O. Vasyliev, B. M. Mordyuk, S. I. Sidorenko, S. M. Voloshko, and
A. P. Burmak, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 37, No. 9: 1269 (2015)
(in Ukrainian).
31. I. M. Lyubarskyi, Trenie i Iznos, 1, No. 2: 280 (1980) (in Russian).
32. O. O. Mikosyanchik, Problemy Tertya ta Znoshuvannya, No. 1: 65 (2017)
(in Russian).
33. B. N. Mordyuk, O. P. Karasevskaya, and G. I. Prokopenko, Mater. Sci. Eng. A,
559: 453 (2013).
34. Z. Pu, S. Yang, G.-L. Song, O. W. Dillon Jr., D. A. Puleo, and I. S. Jawahir,
Scr. Mater., 65: 520 (2011).
35. L. Zhou, G. Liu, Z. Han, and K. Lu, Scr. Mater., 58: 445 (2008).
36. B. N. Mordyuk, G. I. Prokopenko, Yu. V. Milman, M. O. Iefimov,
K. E. Grinkevych, A. V. Sameljuk, and I. V. Tkachenko, Wear, 319: 84 (2014).
37. B. N. Mordyuk, V. V. Silbershmidt, G. I. Prokopenko, Yu. V. Nesterenko, and
M. O. Iefimov, Mater. Characterizations, 61: 1126 (2010).
38. Yu. V. Milman, K. E. Grinkevych, S. I. Chugunova, W. Lojkowski,
M. Djahanbakhsh, and H. J. Fecht, Wear, 258: 77 (2005).
https://doi.org/10.1016/0043-1648(94)90184-8
https://doi.org/10.1016/0043-1648(94)90184-8
https://doi.org/10.1016/S0079-6425(99)00010-9
https://doi.org/10.1007/BF00716894
https://doi.org/10.1186/s11671-017-1917-z
https://doi.org/10.1186/s11671-017-1917-z
https://doi.org/10.1007/BF02359467
https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.10.041
https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.10.041
https://doi.org/10.15407/mfint.37.09.1269
https://doi.org/10.1016/j.msea.2012.08.125
https://doi.org/10.1016/j.msea.2012.08.125
https://doi.org/10.1016/j.scriptamat.2011.06.013
https://doi.org/10.1016/j.scriptamat.2007.10.034
https://doi.org/10.1016/j.wear.2014.07.011
https://doi.org/10.1016/j.matchar.2010.07.007
https://doi.org/10.1016/j.wear.2004.02.017
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.0000
/ColorConversionStrategy /CMYK
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments true
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/CreateJDFFile false
/Description <<
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
/BGR <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>
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/CZE <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>
/DAN <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>
/DEU <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>
/ESP <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>
/ETI <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>
/FRA <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>
/GRE <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>
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
/HRV (Za stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.)
/HUN <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>
/ITA <FEFF005500740069006c0069007a007a006100720065002000710075006500730074006500200069006d0070006f007300740061007a0069006f006e00690020007000650072002000630072006500610072006500200064006f00630075006d0065006e00740069002000410064006f00620065002000500044004600200070006900f900200061006400610074007400690020006100200075006e00610020007000720065007300740061006d0070006100200064006900200061006c007400610020007100750061006c0069007400e0002e0020004900200064006f00630075006d0065006e007400690020005000440046002000630072006500610074006900200070006f00730073006f006e006f0020006500730073006500720065002000610070006500720074006900200063006f006e0020004100630072006f00620061007400200065002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200065002000760065007200730069006f006e006900200073007500630063006500730073006900760065002e>
/JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/LTH <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>
/LVI <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>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/POL <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>
/PTB <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>
/RUM <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>
/RUS <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>
/SKY <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>
/SLV <FEFF005400650020006e006100730074006100760069007400760065002000750070006f0072006100620069007400650020007a00610020007500730074007600610072006a0061006e006a006500200064006f006b0075006d0065006e0074006f0076002000410064006f006200650020005000440046002c0020006b006900200073006f0020006e0061006a007000720069006d00650072006e0065006a016100690020007a00610020006b0061006b006f0076006f00730074006e006f0020007400690073006b0061006e006a00650020007300200070007200690070007200610076006f0020006e00610020007400690073006b002e00200020005500730074007600610072006a0065006e006500200064006f006b0075006d0065006e0074006500200050004400460020006a00650020006d006f0067006f010d00650020006f0064007000720065007400690020007a0020004100630072006f00620061007400200069006e002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200069006e0020006e006f00760065006a01610069006d002e>
/SUO <FEFF004b00e40079007400e40020006e00e40069007400e4002000610073006500740075006b007300690061002c0020006b0075006e0020006c0075006f00740020006c00e400680069006e006e00e4002000760061006100740069007600610061006e0020007000610069006e006100740075006b00730065006e002000760061006c006d0069007300740065006c00750074007900f6006800f6006e00200073006f00700069007600690061002000410064006f0062006500200050004400460020002d0064006f006b0075006d0065006e007400740065006a0061002e0020004c0075006f0064007500740020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740069007400200076006f0069006400610061006e0020006100760061007400610020004100630072006f0062006100740069006c006c00610020006a0061002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030003a006c006c00610020006a006100200075007500640065006d006d0069006c006c0061002e>
/SVE <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>
/TUR <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>
/UKR <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /ConvertToCMYK
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /DocumentCMYK
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure false
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles false
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|