Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей

Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей

В роботі проаналізовано вплив термодеформаційних режимів оброблення корозійностійкої феритної сталі марки 08Х18Т1 на її механічні властивості. Встановлено, що при проведенні додаткового термічного оброблення гарячекатаного підкату по завершенні технологічного циклу виготовлення холоднокатаного листо...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:
Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:Металлофизика и новейшие технологии
Datum:2017
1. Verfasser: Грешта, В.Л.
Format: Artikel
Sprache:Ukrainian
Veröffentlicht: Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України 2017
Schlagworte:
Физика прочности и пластичности
Online Zugang:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/130407
Tags: Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей / В.Л. Грешта // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 9. — С. 1213-1225. — Бібліогр.: 14 назв. — укр.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-130407
record_format dspace
spelling Грешта, В.Л.
2018-02-12T17:40:03Z
2018-02-12T17:40:03Z
2017
Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей / В.Л. Грешта // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 9. — С. 1213-1225. — Бібліогр.: 14 назв. — укр.
1024-1809
PACS: 61.72.Lk, 61.72.Mm, 61.72.S-, 62.20.fk, 81.20.Hy, 81.40.Ef, 83.50.Uv
DOI: doi.org/10.15407/mfint.39.09.1213
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/130407
В роботі проаналізовано вплив термодеформаційних режимів оброблення корозійностійкої феритної сталі марки 08Х18Т1 на її механічні властивості. Встановлено, що при проведенні додаткового термічного оброблення гарячекатаного підкату по завершенні технологічного циклу виготовлення холоднокатаного листового металопрокату формується структура з різною (за розміром кристалітів) зеренною будовою та кількістю вторинної зміцнювальної фази. За результатами дослідження мікроструктури та механічних властивостей розроблено термодеформаційні режими виготовлення холоднокатаного листового прокату феритних корозійностійких сталей з урахуванням характеру напружено-деформованого стану, який формується в заготовці при конкретних операціях формозміни.
В работе проанализировано влияние термодеформационных режимов обработки коррозионностойкой ферритной стали марки 08Х18Т1 на её механические свойства. Установлено, что в результате проведения дополнительной термической обработки по окончании технологического цикла получения холоднокатаного листа формируется структура с различным (по размеру кристаллитов) зёренным строением и количеством вторичной упрочняющей фазы. По результатам исследования микроструктуры и механических свойств разработаны термодеформационные режимы изготовления холоднокатаного листового проката ферритных коррозионностойких сталей с учётом характера напряжённо-деформированного состояния, которое формируется в заготовке при конкретных операциях формоизменения.
The effect of thermal-deformation treatment modes of corrosion-resistant ferritic steel of 08Kh18T1 grade on its mechanical properties is analysed. As found, the structure of crystallites with different grain sizes and various amount of secondary strengthening phase is formed due to carrying out an additional heat treatment after completing technological processes of producing a cold-rolled sheet. Thermal-deformation modes of manufacturing cold-rolled sheet materials from corrosion-resistant ferritic steels are developed according to the results of the microstructure and mechanical properties’ studies. The nature of the stress–strain state formed in the workpiece during specific forming processes is also taken into account.
uk
Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
Металлофизика и новейшие технологии
Физика прочности и пластичности
Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей
Структурная склонность к пластическому деформированию листовых ферритных коррозионностойких сталей
Structural Liability of Sheet-Rolled Corrosion-Resistant Ferritic Steels to a Plastic Deforming
Article
published earlier
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
title Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей
spellingShingle Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей
Грешта, В.Л.
Физика прочности и пластичности
title_short Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей
title_full Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей
title_fullStr Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей
title_full_unstemmed Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей
title_sort структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей
author Грешта, В.Л.
author_facet Грешта, В.Л.
topic Физика прочности и пластичности
topic_facet Физика прочности и пластичности
publishDate 2017
language Ukrainian
container_title Металлофизика и новейшие технологии
publisher Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
format Article
title_alt Структурная склонность к пластическому деформированию листовых ферритных коррозионностойких сталей
Structural Liability of Sheet-Rolled Corrosion-Resistant Ferritic Steels to a Plastic Deforming
description В роботі проаналізовано вплив термодеформаційних режимів оброблення корозійностійкої феритної сталі марки 08Х18Т1 на її механічні властивості. Встановлено, що при проведенні додаткового термічного оброблення гарячекатаного підкату по завершенні технологічного циклу виготовлення холоднокатаного листового металопрокату формується структура з різною (за розміром кристалітів) зеренною будовою та кількістю вторинної зміцнювальної фази. За результатами дослідження мікроструктури та механічних властивостей розроблено термодеформаційні режими виготовлення холоднокатаного листового прокату феритних корозійностійких сталей з урахуванням характеру напружено-деформованого стану, який формується в заготовці при конкретних операціях формозміни. В работе проанализировано влияние термодеформационных режимов обработки коррозионностойкой ферритной стали марки 08Х18Т1 на её механические свойства. Установлено, что в результате проведения дополнительной термической обработки по окончании технологического цикла получения холоднокатаного листа формируется структура с различным (по размеру кристаллитов) зёренным строением и количеством вторичной упрочняющей фазы. По результатам исследования микроструктуры и механических свойств разработаны термодеформационные режимы изготовления холоднокатаного листового проката ферритных коррозионностойких сталей с учётом характера напряжённо-деформированного состояния, которое формируется в заготовке при конкретных операциях формоизменения. The effect of thermal-deformation treatment modes of corrosion-resistant ferritic steel of 08Kh18T1 grade on its mechanical properties is analysed. As found, the structure of crystallites with different grain sizes and various amount of secondary strengthening phase is formed due to carrying out an additional heat treatment after completing technological processes of producing a cold-rolled sheet. Thermal-deformation modes of manufacturing cold-rolled sheet materials from corrosion-resistant ferritic steels are developed according to the results of the microstructure and mechanical properties’ studies. The nature of the stress–strain state formed in the workpiece during specific forming processes is also taken into account.
issn 1024-1809
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/130407
citation_txt Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей / В.Л. Грешта // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 9. — С. 1213-1225. — Бібліогр.: 14 назв. — укр.
work_keys_str_mv AT greštavl strukturnashilʹnístʹdoplastičnogodeformuvannâlistovihferitnihkorozíinostíikihstalei
AT greštavl strukturnaâsklonnostʹkplastičeskomudeformirovaniûlistovyhferritnyhkorrozionnostoikihstalei
AT greštavl structuralliabilityofsheetrolledcorrosionresistantferriticsteelstoaplasticdeforming
first_indexed 2025-11-25T10:10:33Z
last_indexed 2025-11-25T10:10:33Z
_version_ 1850512326595182592
fulltext ФИЗИКА ПРОЧНОСТИ И ПЛАСТИЧНОСТИ PACS numbers: 61.72.Lk, 61.72.Mm, 61.72.S-, 62.20.fk, 81.20.Hy, 81.40.Ef, 83.50.Uv Структурна схильність до пластичного деформування листових феритних корозійностійких сталей В. Л. Грешта Запорізький національний технічний університет, вул. Жуковського, 64, 69063 Запоріжжя, Україна В роботі проаналізовано вплив термодеформаційних режимів оброблення корозійностійкої феритної сталі марки 08Х18Т1 на її механічні властиво- сті. Встановлено, що при проведенні додаткового термічного оброблення гарячекатаного підкату по завершенні технологічного циклу виготовлен- ня холоднокатаного листового металопрокату формується структура з різною (за розміром кристалітів) зеренною будовою та кількістю вторин- ної зміцнювальної фази. За результатами дослідження мікроструктури та механічних властивостей розроблено термодеформаційні режими вигото- влення холоднокатаного листового прокату феритних корозійностійких сталей з урахуванням характеру напружено-деформованого стану, який формується в заготовці при конкретних операціях формозміни. Ключові слова: високохромистий ферит, холодна прокатка, термічне об- роблення, механічні властивості, формозміна. The effect of thermal-deformation treatment modes of corrosion-resistant ferritic steel of 08Kh18T1 grade on its mechanical properties is analysed. As found, the structure of crystallites with different grain sizes and various amount of secondary strengthening phase is formed due to carrying out an additional heat treatment after completing technological processes of pro- ducing a cold-rolled sheet. Thermal-deformation modes of manufacturing cold-rolled sheet materials from corrosion-resistant ferritic steels are devel- Corresponding author: Viktor Leonidovych Greshta E-mail: greshta@zntu.edu.ua Zaporizhzhya National Technical University, 64 Zhukovsky Str., 69063 Zaporizhzhya, Ukraine Please cite this article as: V. L. Greshta, Structural Liability of Sheet-Rolled Corrosion- Resistant Ferritic Steels to a Plastic Deforming, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 39, No. 9: 1213–1225 (2017) (in Ukrainian), DOI: 10.15407/mfint.39.09.1213. Ìеталлоôиз. новейøие технол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol. 2017, т. 39, № 9, сс. 1213–1225 / DOI: 10.15407/mfint.39.09.1213 Îттиски доступнû непосредственно от издателя Ôотокопирование разрешено только в соответствии с лицензией  2017 ÈÌÔ (Èнститут металлофизики им. Г. В. Êурдюмова ÍÀÍ Óкраинû) Íапечатано в Óкраине. 1213 https://doi.org/10.15407/mfint.39.09.1213 https://doi.org/10.15407/mfint.39.09.1213 1214 В. Л. ГРЕШТÀ oped according to the results of the microstructure and mechanical proper- ties’ studies. The nature of the stress–strain state formed in the workpiece during specific forming processes is also taken into account. Key words: high-chromium ferrite, cold rolling, heat treatment, mechanical properties, forming. В работе проанализировано влияние термодеформационнûх режимов об- работки коррозионностойкой ферритной стали марки 08Х18Т1 на её ме- ханические свойства. Óстановлено, что в результате проведения дополни- тельной термической обработки по окончании технологического цикла получения холоднокатаного листа формируется структура с различнûм (по размеру кристаллитов) зёреннûм строением и количеством вторичной упрочняющей фазû. По результатам исследования микроструктурû и механических свойств разработанû термодеформационнûе режимû изго- товления холоднокатаного листового проката ферритнûх коррозионно- стойких сталей с учётом характера напряжённо-деформированного со- стояния, которое формируется в заготовке при конкретнûх операциях формоизменения. Ключевые слова: вûсокохромистûй феррит, холодная прокатка, терми- ческая обработка, механические свойства, формоизменение. (Отримано 7 квітня 2015 р.; остаточн. варіант — 8 липня 2017 р.) 1. ВСТУП Технологічні параметри виробництва листових стабілізованих ти- таном феритних корозійностійких сталей значною мірою вплива- ють на формування структури і кінцевого комплексу механічних властивостей. Íезадовільна здатність до пластичного деформуван- ня листового металопрокату цих сталей пов’язана переважно зі змінами пересичености структури високохромистого фериту (ВХÔ) атомами втілення в процесі високотемпературних нагрівів загото- вок (слябів) до температури 1300°C і подальшого їхнього гарячого деформування. Ìеханізми негативного впливу домішок втілення в твердому ро- зчині на схильність листового металу до пластичного деформуван- ня є загальновідомими [1–3]. Тому одним із напрямів поліпшення здатности до штампування листових хромистих корозійностійких сталей є створення умов, які б сприяли очищенню твердого розчину ВХÔ від надлишкових ато- мів Êарбону та Íітроґену [3]. Практичною реалізацією цього про- цесу є впровадження в технологію одержання листового металоп- рокату додаткового термічного оброблення підкату, яке забезпечу- вало б виділення із пересиченого ВХÔ атомів домішок з утворенням частинок вторинної дисперсної фази. СТРÓÊТÓРÍÀ СХÈЛЬÍІСТЬ ДÎ ПЛÀСТÈЧÍÎГÎ ДЕÔÎРÌÓВÀÍÍЯ СТÀЛЕЙ 1215 При цьому, аналізу характеру змін кристалічної будови під час технологічного процесу виготовлення холоднокатаного листа слід проводити з позиції оцінки взаємного впливу можливих форм існу- вання атомів Êарбону та Íітроґену в структурі на процеси перероз- поділу дислокацій і зародження нових зерен при рекристалізації. Таким чином, робота присвячена встановленню загальних зако- номірностей впливу структурного стану гарячекатаного (г/к) під- кату, технологічних режимів холодної прокатки і подальшого рек- ристалізаційного оброблення на формування кінцевого комплексу механічних властивостей холоднокатаного (х/к) листа з метою роз- робки рекомендацій щодо оптимізації технології одержання листо- вих феритних корозійностійких сталей з підвищеною схильністю до формозміни. 2. МАТЕРІЯЛИ І МЕТОДИ ДОСЛІДЖЕННЯ Відпалювання рулонів (висота рулону — 1000 мм; зовнішній діяме- тер — 1500 мм) феритної корозійностійкої сталі марки 08Х18Т1 здійснювалося в ковпакових печах за температури 800°C впродовж 4 год. Подальше охолодження проводилось під муфелем впродовж 33 год. Високотемпературне оброблення, а саме, гартування г/к штаби від температур 900, 1000, 1100°C (охолоджувальне середо- вище — вода) виконували в прохідних роликових печах (безперер- вний гартувальний агрегат — БГÀ-1). Швидкість руху штаби в ро- бочому просторі печі підтримувалася такою, щоб забезпечувалася витримка 1 хв на кожен міліметр товщини. Холодна прокатка проводилась на реверсивному 20-ти валковому тонколистовому стані зі ступенями деформації 37–75% на товщини 1,0, 1,5, 2,0, 2,5 мм. Для зняття нагартованого стану, холоднодеформований метал рекристалізувався в аґреґаті БГÀ-2, температура в якому зміню- ється по зонам в інтервалі 860–1000°C. Швидкість руху штаби в аґ- реґаті, залежно від товщини, складала 9–12 м/хв (τвитр. = 1,5–2,3 хв/мм). При такій швидкості температура металу на виході стано- вила 960–980°C. Ìікроструктуру матеріялу на кожному етапі металургійної пе- реробки вивчали за допомогою світлової (ÌÈÌ-8) та електронної (ÓЕÌВ-100В) мікроскопій. Електронну мікроскопію проводили на вугільних репліках одержаних з поверхонь шліфів г/к підкату піс- ля термічного оброблення. Ìеханічні властивості при розтягуванні визначали за ГÎСТ 11701-84. З метою вивчення характеру анізотропности матеріялу для проведення механічних випробувань вирізались зразки з поз- довжньою, діягональною та поперечною орієнтацією волокон від- носно напрямку прокатки. 1216 В. Л. ГРЕШТÀ 3. РЕЗУЛЬТАТИ ДОСЛІДЖЕНЬ ТА ЇХ ОБГОВОРЕННЯ Раніше в роботі [4] було одержано аналітичні та графічні залежнос- ті механічних властивостей відносного видовження δ5, рівномірно- го видовження δР, відношення σS/σB від термочасових умов попере- днього термічного оброблення гарячекатаного підкату та ступеня холодної пластичної деформації листового матеріялу. Íемонотонний характер одержаних залежностей свідчить про розвиток складних взаємопов’язаних процесів рекристалізації та перерозподілу елементів втілення в листовому металопрокаті фери- тних корозійностійких сталей. Детальна аналіза впливу структур- них чинників на поведінку матеріялу при одновісному розтягненні уможливлює прогнозувати рівень технологічної пластичности лис- тових сталей феритного класу для управління структурою залежно від операції формозміни (глибока витяжка, ротаційне гнуття то- що). За умов відсутности фазової перекристалізації в феритних коро- зійностійких сталях розмір зерна по завершенню рекристалізацій- ного оброблення в безперервному гартувальному аґреґаті (БГÀ) ви- значається мірою одержаного наклепу під час холодної деформації. Îскільки відносне видовження є на виробництві основною контро- льною характеристикою, що визначає пластичність листового ма- теріялу, в першу чергу аналізували поведінку δ5, залежно від тер- мочасових параметрів проміжного термічного оброблення та заве- ршальної холодної деформації листових заготовок. Похилий хара- ктер зміни δ5 при зменшенні інтенсивности деформації, в ізотермі- чних перерізах майже для всіх кутів вирізки зразків, є цілком за- кономірним (рис. 1). Рівень накопиченої енергії, у вигляді лінійних дефектів, в інтервалах варіювання режимів холодної деформації ε = 37–75% (h = 2,5–1,0 мм), обумовлює різні ступені реалізації ре- кристалізаційних процесів. Встановлено, що після рекристалізаційного оброблення в БГÀ в холоднокатаній штабі товщиною 1,0 мм формується дрібнозерниста структура (середня площа зерна — 2000 мкм2) первинної рекриста- лізації [5], а при менших рівнях деформації, в штабі товщиною 2,5 мм, утворюється структура з крупним зерном (середня площа зерна — 5000 мкм2), що супроводжується швидким зменшенням запасу пластичности. Зовсім інший вигляд мають політермічні криві (лінії ізотовщин). Ìайже для всіх ліній характерною є наявність перегинів за темпе- ратури близько 950°C. Àле ці екстремуми δ5 для поперечної орієн- тації волокон набувають мінімальних значень, а в діягональному напрямку відносне видовження при цій температурі є максималь- ним [4]. Íемонотонний характер зміни δ5 в політермічних перерізах є наслідком нерівномірности стадій реалізації процесів виділення СТРÓÊТÓРÍÀ СХÈЛЬÍІСТЬ ДÎ ПЛÀСТÈЧÍÎГÎ ДЕÔÎРÌÓВÀÍÍЯ СТÀЛЕЙ 1217 вторинних фаз в г/к підкаті при різних режимах термічного оброб- лення. Íайбільш істотні зміни в значеннях δ5 при певних варіяціях ре- жимів термічного впливу спостерігаються в зразках із паралельною орієнтацією волокон. Îсобливо чітко простежується залежність δ5 від структурного стану твердого розчину по домішкам втілення в зразках товщиною 1,0 і 1,5 мм. Ìаксимальний рівень загальної пластичности в х/к матеріялі при умові попереднього відпалу підкату при 800°C, 4 год є наслід- ком інтенсивного збіднення ВХÔ на атоми Êарбону та Íітроґену. При цьому під час досить тривалої витримки набувають розвитку процеси коагуляції карбідної фази. За цих обставин при наступно- му рекристалізаційному обробленні холоднодеформованого металу (яка здійснюється за більш високої температури в 980°C) відбува- ється тільки часткове розчинення карбідних сполук із збереженням досить значної кількости дисперсної фази в структурі. Проведення в якості попереднього термічного оброблення гарту- вання від температур 900 і 1000°C супроводжується значно меншою інтенсивністю протікання процесів розпаду пересиченого твердого розчину. Рис. 1. Залежність δ5 від термодеформаційних параметрів оброблення ста- лі 08Х18Т1 (термічне оброблення г/к підкату: відпал за температури 800°C впродовж 4 год, гартування від температур 900, 1000, 1100°C, 1 хв/мм; холодна прокатка на товщини 2,5, 2,0, 1,5, 1,0 мм (зі ступенями деформації 37, 50, 63, 75% відповідно)) при поздовжній орієнтації воло- кон. Fig. 1. Dependence of specific elongation δ5 on thermal-deformation parame- ters of the 08Kh18T1 steel treatment (thermal treatment of semi-finished hot-rolled products: annealing at 800°C during 4 hours, hardening from 900, 1000, and 1100°C, 1 min/mm; cold-rolling for the thickness of 2.5, 2.0, 1.5, 1.0 mm (with the deformation degree of 37, 50, 63, 75%, respectively)) for the case of longitudinal orientation of fibres. 1218 В. Л. ГРЕШТÀ Ìаксимальний рівень спотворень кристалічної ґратниці, обумо- влений формуванням найвищого рівня леґованости ВХÔ атомами Êарбону та Íітроґену спостерігався при гартуванні підкату від 1100°C [6]. Такі зміни в структурі при підвищенні температури оброблення супроводжуються зміною зовнішнього вигляду діяграм розтягуван- ня. Поступове зміцнення твердого розчину за умов високотемпера- турних режимів оброблення (1000 і 1100°C) є наслідком зростання напружень необхідних для пластичного зсуву. Лавиноподібне утво- рення дислокацій по мірі досягнення критичних значень границь плинности призводить до швидкого вичерпування запасу пластич- ности, що ілюструється зменшенням площі під кривою розтягуван- ня. За цих обставин та за умови вибору в якості оціночного критерію придатности листового матеріялу до штампування саме показників повного відносного видовження δ5 найкращих результатів слід очі- кувати в разі попереднього відпалу г/к підкату при 800°C протягом 4 год. Виходячи з класичних уявлень про умови забезпечення стійкос- ти процесу пластичної деформації для прогнозування поведінки листової заготовки при операціях формозміни більш коректним є вибір показників, які відображають рівень накопиченої деформації в матеріялі до моменту появи локального звуження [7, 8]. В процесі штампування метал із під фланцю може перетягувати- ся тільки до втрати стійкости 3-го роду, тому певний інтерес пред- ставляє собою аналіза показників рівномірної деформації δР, зале- жно від режимів термічного впливу на структуру г/к підкату. Ці дані, в свою чергу, дають змогу одержати певні закономірності змі- ни загального характеру деформаційного зміцнення безпосередньо від структурного стану ВХÔ відносно кількости розчинених домі- шок, як контролювального механізму рухомости дислокацій на етапі пластичної плинности. В графічному вигляді залежності для показника рівномірного видовження δР від термодеформаційних параметрів оброблення представлено на рис. 2. Відсутність помітного впливу розмірів зерен на величину рівно- мірної деформації [9] дає змогу одержати більш чітку залежність даного оціночного критерію схильности до формозміни від струк- турного стану ВХÔ по домішках втілення. Характерним явищем для матеріялів з ÎЦÊ-структурою є наяв- ність трьох параболічних стадій зміцнення на етапі рівномірної де- формації [10]. Присутність в структурі певної частки дисперсних частинок су- проводжується відповідним інтенсивним зміцненням матеріялу на всьому етапі параболічної стадії кривої навантаження. Ìаксимальне значення δР в зразках з поздовжньою орієнтацією СТРÓÊТÓРÍÀ СХÈЛЬÍІСТЬ ДÎ ПЛÀСТÈЧÍÎГÎ ДЕÔÎРÌÓВÀÍÍЯ СТÀЛЕЙ 1219 волокон при 800°C, 4 год є наслідком інтенсивного зміцнення ВХÔ частинками вторинних фаз на всьому етапі пластичної деформації. Згідно з результатами кількісної аналізи за відповідних режимів термічного оброблення в структурі г/к підкату фіксується близько f = 0,039 ± 0,0056 об’ємної частки надлишкової фази (рис. 3, а) [11]. При середньому розмірі частинок r = 0,08 мкм довжина вільного пробігу дислокацій не перевищує L800 = 2,628 мкм [12]. При інших режимах термічного впливу на структуру г/к підкату в холоднодеформованому матеріялі цієї ж товщини спостерігається загальна тенденція до зниження показників рівномірного видов- ження зі зростанням температури оброблення. В структурі зразків г/к підкату після гартування від 900°C, 1 хв/мм зберігається значний рівень гарячого наклепу, а виділення вторинних фаз практично відсутні (рис. 3, б). В даному випадку зміцнення фериту може забезпечуватись лише субструктурним фа- ктором. В процесі холодної прокатки в матеріялі досить швидко формується розвинена комірчаста структура, яка частково зберіга- ється після завершального термічного оброблення х/к листа і відіг- рає визначальну роль в процесі перерозподілу дислокацій при опе- раціях формозміни. Рис. 2. Залежність δР від термодеформаційних параметрів оброблення ста- лі 08Х18Т1 (термічне оброблення г/к підкату: відпал за температури 800°C впродовж 4 год, гартування від температур 900, 1000, 1100°C, 1 хв/мм; холодна прокатка на товщини 2,5, 2,0, 1,5, 1,0 мм (зі ступенями деформації 37, 50, 63, 75% відповідно)) при поздовжній орієнтації воло- кон. Fig. 2. Dependence of uniform deformation δР on thermal-deformation pa- rameters of the 08Kh18T1 steel treatment (thermal treatment of semi- finished hot-rolled products: annealing at 800°C for 4 hours, hardening from 900, 1000, 1100°C, 1 min/mm; cold rolling for the thickness of 2.5, 2.0, 1.5, 1.0 mm (with the deformation degree of 37, 50, 63, 75%, respectively)) for the case of longitudinal orientation of fibres. 1220 В. Л. ГРЕШТÀ Проведення термічного оброблення за режимом гартування від 1000°C, 1 хв/мм призводить до зменшення волокнистости структу- ри і часткового збіднення ВХÔ (через виділення вторинних диспер- сних фаз) на атоми домішок (рис. 3, в). Íезважаючи на те, що вто- ринні виділення є досить дрібними (r = 0,058 ± 0,014 мкм), знеміц- нення матеріялу, пов’язане зі зниженням рівня наклепу, не може компенсуватись фактором дисперсійного твердіння, оскільки об’ємна частка карбідної фази складає всього f = 0,016 ± 0,0054 від загального об’єму. Відповідно до цього довжина вільного пробігу дислокацій за такого режиму термічного оброблення є значно біль- шою (L1000 = 4,75 мкм), ніж у випадку відпалу підкату при 800°C, 4 год. Після високотемпературного гартування від 1100°C, 1 хв/мм в г/к підкаті утворюється гомогенна структура ВХÔ. В результаті змінюється характер кривої навантаження на етапі пластичної плинности і зміцнення матеріялу на параболічній стадії відбуваєть- ся зі значно нижчими показниками кутових коефіцієнтів (K1, K2, K3), що супроводжується зменшенням δР. При порівняльній аналізі числових характеристик δР в політер- мічних перерізах для товщин 1,0 і 2,5 мм спостерігається досить чітка відповідність максимальних (мінімальних) значень, але при зворотних режимах термічного оброблення підкату (для товщини 1,0 мм максимальне значення спостерігається при 800°C, а мініма- льне — при 1100°C; для товщини 2,5 мм максимальне значення — при 1100°C, мінімальне — при 800°C). Таким чином, при певних варіяціях режимів холодної прокатки характер зміни рівномірного видовження визначається ступенем леґованости ВХÔ домішками втілення. Рис. 3. Репліки, одержані з поверхонь шліфів з мікроструктурами г/к під- кату після термічного оброблення, ×10000: відпал 800°C, 4 год (а), гарту- вання 900°C, 1 хв/мм (б), гартування 1000°C, 1 хв/мм (в). Fig. 3. Replica obtained from the surfaces of the sections with the micro- structures of hot-rolled semi-finished products after thermal treatment, ×10000: 800°C annealing, 4 hours (а), 900°C annealing, 1 min/mm (б), 1000°C annealing, 1 min/mm (в). СТРÓÊТÓРÍÀ СХÈЛЬÍІСТЬ ДÎ ПЛÀСТÈЧÍÎГÎ ДЕÔÎРÌÓВÀÍÍЯ СТÀЛЕЙ 1221 Ці результати слід враховувати при виборі реґламентованих ре- жимів додаткового термічного оброблення г/к підкату, який в по- дальшому буде деформуватись на необхідну товщину. При виготовленні виробів з листових заготовок товщиною 1,0 і 1,5 мм максимальний рівень рівномірної деформації буде забезпе- чуватись за умови наявности в структурі значної об’ємної частки вторинних включень (відпал 800°C, 4 год). В даному випадку цей фактор є більш вагомим у загальному зміцненні матеріялу, ніж межі зерен і субзерен. Для формування високих показників рівномірного видовження в х/к листі товщиною 2,0 і 2,5 мм г/к підкат повинен піддаватися ви- сокотемпературному обробленню при 1100°C. Для прогнозування поведінки листової заготовки при більш складних операціях штампування ніж розтягнення в радіяльному напрямку (ротаційне гнуття) досить часто користуються величи- ною відношення σS/σB. Цей критерій дає можливість одержати комплексну оцінку, а саме, величини напруження необхідного для початку процесу легкого ковзання і, водночас, характеру деформа- ційного зміцнення на стадії рівномірного видовження [13]. Відомо, що чим нижче величина відношення σS/σB, тим вище схильність листового металу до формозміни при виготовленні виро- бів. Тому в процесі дослідження при різних варіяціях режимів тер- модеформаційного оброблення намагались оцінити залежність да- ного оціночного критерію від рівня леґованости ВХÔ домішками втілення, розміру зерен та їхньої будови. Графічні залежності ве- личини відношення σS/σB наведено на рис. 4. Îдним зі структурних факторів, що може впливати на величину σS, є розмір зерен або субзерен. Àналіза характеру ізотермічних лі- ній в досліджуваних інтервалах варіювання режимів холодної де- формації свідчить про відсутність чіткої залежности величини σS/σB від цього параметра. Виключенням є тільки ізотерми для від- палених зразків при 800°C, 4 год, які, незалежно від орієнтації во- локон, мали однакову тенденцію до підвищення значень σS/σB при збільшенні товщини листа (фактично при укрупненні зерна). Відсутність прямої залежности границі плинности від зміни роз- мірів зерен фактично вказує на те, що ця величина в більшій мірі визначається іншими чинниками рівняння Петча, а саме σi і Kу. Îбидва ці параметри характеризують рухомість дислокацій і сту- пінь їх блокування, залежно від концентрації домішок, розчинених в об’ємі сталі. В свою чергу, залежно від форм існування атомів Êарбону та Íіт- роґену в структурі феритних корозійностійких сталей, певним чи- ном змінюються не тільки рівень напружень границі плинности σS, а й кутові коефіцієнти кривої розтягнення на етапі рівномірної де- формації (фактично σB). 1222 В. Л. ГРЕШТÀ Відповідь на питання, який із факторів зміцнення — пересиче- ність ВХÔ чи присутність в структурі вторинних карбідів — буде мати більш суттєвий вплив на величину σB, слід шукати в характері політермічних ліній. Àдже саме вони відображають зміну структу- рного стану ВХÔ по атомам втілення при певних варіяціях режимів термічного впливу. При високих ступенях деформації (товщина листа 1,0 і 1,5 мм) політермічні криві мають ідентичний вигляд незалежно від орієн- тації волокон в зразках. Ìінімальні значення величини співвідношення σS/σB спостеріга- лись за умов проведення попереднього відпалювання г/к підкату при 800°C, 4 год, коли значна кількість вторинної фази, що виділя- лася в процесі цієї термічного оброблення, зберігалася в структурі і після рекристалізації х/к листа. Цей факт можна пояснювати з по- зицій зменшення концентрації розчинених домішок у ВХÔ, що призводить до зниження напружень тертя, необхідного для ковзан- ня дислокацій σi, і коефіцієнта Kу. З іншої точки зору низькі значення величини σS/σB при цій тем- пературі зумовлені не тільки зменшенням напружень σS, а і додат- ковим фактором, який пов’язаний зі зміцненням матеріялу за ра- Рис. 4. Залежність σS/σВ від термодеформаційних параметрів оброблення сталі 08Х18Т1 (термічне оброблення г/к підкату: відпал за температури 800°C впродовж 4 год, гартування від температур 900, 1000, 1100°C, 1 хв/мм; холодна прокатка на товщини 2,5, 2,0, 1,5, 1,0 мм (зі ступенями деформації 37, 50, 63, 75% відповідно)) при поздовжній орієнтації воло- кон. Fig. 4. Dependence of ratio σS/σВ on thermal-deformation parameters of the 08Kh18T1 steel treatment (thermal treatment of semi-finished hot-rolled products: annealing at 800°C for 4 hours, hardening from 900, 1000, 1100°C, 1 min/mm, cold rolling for the thickness of 2.5, 2.0, 1.5, 1.0 mm (with the deformation degree of 37, 50, 63, 75%, respectively)) for the case of longitu- dinal orientation of fibres. СТРÓÊТÓРÍÀ СХÈЛЬÍІСТЬ ДÎ ПЛÀСТÈЧÍÎГÎ ДЕÔÎРÌÓВÀÍÍЯ СТÀЛЕЙ 1223 хунок наявности в структурі дисперсних частинок вторинної фази, що збільшує σB. Проведення термічного оброблення г/к підкату у високотемпера- турній області (гартування від 900, 1000 і 1100°C) неґативно впли- ває на величину σS/σB. При цьому збільшення величини σS/σB не слід пов’язувати тільки зі зростанням концентрації атомів Êарбону та Íітроґену у твердому розчині і, тим самим, із підвищенням напружень плинности σS. Та- кож слід враховувати, що матеріяли з ÎЦÊ-ґратницею характери- зуються наявністю великої кількости систем ковзання і високою енергією дефектів пакування, що в комплексі обумовлює досить ле- гке поперечне ковзання дислокацій [14]. Відсутність для рухомих дислокацій ефективних бар’єрів, таких як некогерентні виділення вторинної фази, призводить до того, що стадії легкого і множинного ковзання в цих матеріялах можуть перекриватись і нахил кривої розтягнення на етапі рівномірної деформації відповідає низьким значенням кутових коефіцієнтів зміцнення. Тому режими терміч- ного оброблення, які сприятимуть гомогенізації фериту, як у випа- дку гартування від 900, 1000 і 1100°C, будуть неодмінно призводи- ти до зниження границі міцности σB. Слід додатково зазначити, що характерним явищем для всіх по- літерм є зниження величини σS/σB в зразках, г/к підкат яких був загартований від 1100°C. Íа наш погляд це пов’язано зі зменшен- ням напружень плинности σS внаслідок формування більш грубого зерна фериту. Àналіза наведених графічних залежностей σS/σB свідчить про те, що найбільш схильний до якісного штампування буде листовий ма- теріял товщиною 1,0 і 1,5 мм, г/к підкат якого піддавався відпалу при 800°C, 4 год. 4. ВИСНОВКИ 1. Встановлено, що максимальні значення δ5 в зразках із дрібнок- ристалічною структурою (h = 1,0 і 1,5 мм при деформації ε = 63– 75%) забезпечуються за умов попереднього відпалу г/к підкату при 800°C, 4 год, при якому відбувається максимальне очищення ВХÔ від надлишкових атомів Êарбону та Íітроґену. 2. Íа основі аналізи графічних залежностей рівномірного видов- ження δР встановлено, що вибір термочасових параметрів поперед- нього термічного оброблення гарячекатаного підкату слід проводи- ти з урахуванням режимів подальшої холодної прокатки штаби, які впливають на формування загального характеру субзеренної струк- тури і розподіл елементів втілення в сталі. При формозміні холоднокатаного листового прокату товщиною h = 1,0 і 1,5 мм (ε = 63–75%) задовільна стійкість процесу пластич- 1224 В. Л. ГРЕШТÀ ного деформування, яке спостерігається при високих значеннях δР, забезпечується за умов попереднього відпалу гарячекатаного підка- ту при 800°C, 4 год завдяки присутності в структурі значної кілько- сти вторинної зміцнювальної фази. 3. За результатами дослідження механічних властивостей розроб- лено оптимальні термодеформаційні режими виготовлення холод- нокатаного листового прокату феритних корозійностійких сталей, які забезпечують максимальний ефект при конкретних операціях штампування. Схильність листового матеріялу до формозміни при операціях ротаційного гнуття буде тим вище, чим нижча величина відношен- ня σS/σВ, що забезпечується попереднім відпалюванням гарячека- таного підкату при 800°C, 4 год. При виготовленні виробів глибокою витяжкою більш доцільним буде використання режиму гартування від 1000°C, 1 хв/мм, який сприяє певному очищенню високохромистого фериту від атомів до- мішок без порушення структури гарячого наклепу. ЦИТОВАНА ЛІТЕРАТУРА 1. È. À. Томилин, В. È. Саррак, Í. À. Горохова, С. Î. Суворова, Л. Л. Жуков, Физ. мет. металловед., 56, вûп. 3: 501 (1983). 2. À. Л. Бондаренко, Ìеталлоôизика, 7: (1978). 3. À. Л. Бондаренко, À. В. Êлимов, В. Л. Грешта, Соверøенствование процессов и оборудования обработки давлением в металлургии и маøиностроении (Êраматорск: ДГÌÀ: 1998), с. 175. 4. В. Ю. Îльшанецький, В. Л. Грешта, À. Л. Бондаренко, Нові матеріали і технології в металургії та маøинобудуванні, № 2: 78 (2002). 5. В. Л. Грешта, Вісник Приазовського державного технічного університету, 29: 90 (2014). 6. À. Л. Бондаренко, В. Л. Грешта, Л. П. Степанова, Нові матеріали і технології в металургії та маøинобудуванні, № 2: 33 (2000). 7. È. Í. Христенко, Ìеталлы, № 5: 139 (1985). 8. À. Л. Бондаренко, В. С. Виниченко, Ю. Т. Рûбаченко, Новые конструкционные материалы и эôôективные методы их получения и обработки (Êиев: ÓÌВÊ ВÎ: 1988), с. 32. 9. F. B. Pickering, Symp. Climax Molybdenum Co. (Kyoto: 1971), vol. 9, p. 255. 10. В. È. Трефилов, È. Д. Горная, В. Ô. Ìоисеев, Э. П. Печковский, Докл. АН УССР. Сер. А, № 5: 83 (1980). 11. À. Л. Бондаренко, В. Л. Грешта, Г. À. Бялік, Т. П. Семенюк, Нові конструкційні сталі та стопи і методи їх обробки для підвищення надійності та довговічності виробів (Запоріжжя: ЗÍТÓ: 2003), с. 59. 12. M. F. Ashby, Proc. Second Bolton Landing Conference on Oxide Dispersion Strengthening (New York: Gordon and Breach: 1968), p. 143. 13. J. C. Wright, Sheet Metal Industries, 38, No. 415: 813 (1961). 14. M. Tang, L. P. Kubin, and G. R. Ganova, Acta Mater., 46, Iss. 9: 3221 (1998). СТРÓÊТÓРÍÀ СХÈЛЬÍІСТЬ ДÎ ПЛÀСТÈЧÍÎГÎ ДЕÔÎРÌÓВÀÍÍЯ СТÀЛЕЙ 1225 REFERENCES 1. I. A. Tomilin, V. I. Sarrak, N. A. Gorokhova, S. O. Suvorova, and L. L. Zhukov, Fiz. Met. Metalloved., 56, Iss. 3: 501 (1983) (in Russian). 2. A. L. Bondarenko, Metallofizika, 7: (1978) (in Russian). 3. A. L. Bondarenko, A. V. Klimov, and V. L. Greshta, Sovershenstvovanie Protsessov i Oborudovaniya Obrabotki Davleniem v Metallurgii i Mashinostroenii [Improving Processes and Equipment Forming in Metallurgy and Mechanical Engineering] (Kramatorsk: DGMA: 1998), p. 175 (in Russian). 4. V. Yu. Ol'shanets’kyy, V. L. Greshta, and A. L. Bondarenko, Novi Materialy i Tekhnologiyi v Metalurgiyi ta Mashynobuduvanni, No. 2: 78 (2002) (in Ukrainian). 5. V. L. Greshta, Visnyk Pryazovs’kogo Derzhavnogo Tekhnichnoho Universytetu, 29: 90 (2014) (in Ukrainian). 6. A. L. Bondarenko, V. L. Greshta, and L. P. Stepanova, Novi Materialy i Tekhnologiyi v Metalurgiyi ta Mashynobuduvanni, No. 2: 33 (2000) (in Ukrainian). 7. I. N. Khristenko, Metally, No. 5: 139 (1985) (in Russian). 8. A. L. Bondarenko, V. S. Vinichenko, and Yu. T. Rybachenko, Novye Konstruktsionnye Materialy i Effektivnye Metody Ikh Polucheniya i Obrabotki [New Construction Materials and Efficient Methods for Their Preparation and Treatment] (Kyiv: UMVK VO: 1988), p. 32 (in Russian). 9. F. B. Pickering, Symp. Climax Molybdenum Co. (Kyoto: 1971), vol. 9, p. 255. 10. V. I. Trefilov, I. D. Gornaya, V. F. Moiseev, and E. P. Pechkovskiy, Dokl. AN Ukr.SSR. Ser. A, No. 5: 83 (1980) (in Russian). 11. A. L. Bondarenko, V. L. Greshta, H. A. Byalik, and T. P. Semenyuk, Novi Konstruktsiyni Stali ta Stopy i Metody Yikh Obrobky dlya Pidvyshchennya Nadiynosti ta Dovgovichnosti Vyrobiv [New Structural Steels and Alloys and Methods of Their Treatment to Improve the Reliability and Durability of Products] (Zaporizhzhya: ZNTU: 2003), p. 59 (in Ukrainian). 12. M. F. Ashby, Proc. Second Bolton Landing Conference on Oxide Dispersion Strengthening (New York: Gordon and Breach: 1968), p. 143. 13. J. C. Wright, Sheet Metal Industries, 38, No. 415: 813 (1961). 14. M. Tang, L. P. Kubin, and G. R. Ganova, Acta Mater., 46, Iss. 9: 3221 (1998). https://doi.org/10.1016/S1359-6454(98)00006-8 << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /CreateJDFFile false /Description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> /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /CZE <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> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /ETI <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> /FRA <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> /GRE <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a stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.) /HUN <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /LTH <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> /LVI <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> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /POL <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> /PTB <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> /RUM <FEFF005500740069006c0069007a00610163006900200061006300650073007400650020007300650074010300720069002000700065006e007400720075002000610020006300720065006100200064006f00630075006d0065006e00740065002000410064006f006200650020005000440046002000610064006500630076006100740065002000700065006e0074007200750020007400690070010300720069007200650061002000700072006500700072006500730073002000640065002000630061006c006900740061007400650020007300750070006500720069006f006100720103002e002000200044006f00630075006d0065006e00740065006c00650020005000440046002000630072006500610074006500200070006f00740020006600690020006400650073006300680069007300650020006300750020004100630072006f006200610074002c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020015f00690020007600650072007300690075006e0069006c006500200075006c0074006500720069006f006100720065002e> /RUS <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> /SKY <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> /SLV <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> /SUO <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> /SVE <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> /TUR <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> /UKR <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Ähnliche Einträge