Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов
Рассмотрены физический смысл и тенденции изменения коэффициента абразивного резания fa = Pz/Py применительно к процессам шлифования кругами из сверхтвердых материалов. Показано, в каких случаях необходимо стремиться к повышению его значения. Дана классификация обрабатываемых материалов по данному ко...
Saved in:
| Published in: | Сверхтвердые материалы |
|---|---|
| Date: | 2016 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
2016
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/131175 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов / В.И. Лавриненко // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 1. — С. 52-60. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-131175 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Лавриненко, В.И. 2018-03-14T15:33:21Z 2018-03-14T15:33:21Z 2016 Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов / В.И. Лавриненко // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 1. — С. 52-60. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. 0203-3119 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/131175 621.923: 621.922 Рассмотрены физический смысл и тенденции изменения коэффициента абразивного резания fa = Pz/Py применительно к процессам шлифования кругами из сверхтвердых материалов. Показано, в каких случаях необходимо стремиться к повышению его значения. Дана классификация обрабатываемых материалов по данному коэффициенту. Розглянуто фізичний зміст та тенденції зміни коефіцієнта абразивного різання fa = Pz/Py стосовно процесів шліфування матеріалів кругами з надтвердих матеріалів. Показано у яких випадках необхідно прагнути до підвищення його значення. Надана класифікація оброблюваних матеріалів за даним коефіцієнтом. The paper addresses the physical meaning and tendencies of variation of the abrasive cutting factor fa = Pz/Py as applied to the processes of grinding with superabrasive wheels. The author shows in which cases one should try to increase the fa value. A classification of work materials by this factor is put forward. ru Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України Сверхтвердые материалы Исследование процессов обработки Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов |
| spellingShingle |
Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов Лавриненко, В.И. Исследование процессов обработки |
| title_short |
Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов |
| title_full |
Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов |
| title_fullStr |
Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов |
| title_full_unstemmed |
Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов |
| title_sort |
коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов |
| author |
Лавриненко, В.И. |
| author_facet |
Лавриненко, В.И. |
| topic |
Исследование процессов обработки |
| topic_facet |
Исследование процессов обработки |
| publishDate |
2016 |
| language |
Russian |
| container_title |
Сверхтвердые материалы |
| publisher |
Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України |
| format |
Article |
| description |
Рассмотрены физический смысл и тенденции изменения коэффициента абразивного резания fa = Pz/Py применительно к процессам шлифования кругами из сверхтвердых материалов. Показано, в каких случаях необходимо стремиться к повышению его значения. Дана классификация обрабатываемых материалов по данному коэффициенту.
Розглянуто фізичний зміст та тенденції зміни коефіцієнта абразивного різання fa = Pz/Py стосовно процесів шліфування матеріалів кругами з надтвердих матеріалів. Показано у яких випадках необхідно прагнути до підвищення його значення. Надана класифікація оброблюваних матеріалів за даним коефіцієнтом.
The paper addresses the physical meaning and tendencies of variation of the abrasive cutting factor fa = Pz/Py as applied to the processes of grinding with superabrasive wheels. The author shows in which cases one should try to increase the fa value. A classification of work materials by this factor is put forward.
|
| issn |
0203-3119 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/131175 |
| citation_txt |
Коэффициент абразивного резания как характеристика, отражающая эксплуатационные показатели процесса шлифования кругами из сверхтвердых материалов / В.И. Лавриненко // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 1. — С. 52-60. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT lavrinenkovi koéfficientabrazivnogorezaniâkakharakteristikaotražaûŝaâékspluatacionnyepokazateliprocessašlifovaniâkrugamiizsverhtverdyhmaterialov |
| first_indexed |
2025-11-25T20:54:28Z |
| last_indexed |
2025-11-25T20:54:28Z |
| _version_ |
1850543369199026176 |
| fulltext |
www.ism.kiev.ua/stm 52
Исследование процессов обработки
УДК 621.923: 621.922
В. И. Лавриненко
Институт сверхтвердых материалов
им. В. Н. Бакуля НАН Украины, г. Киев
lavrinenko@ism.kiev.ua
Коэффициент абразивного резания
как характеристика, отражающая
эксплуатационные показатели процесса
шлифования кругами из сверхтвердых
материалов
Рассмотрены физический смысл и тенденции изменения коэф-
фициента абразивного резания fa = Pz/Py применительно к процессам шлифова-
ния кругами из сверхтвердых материалов. Показано, в каких случаях необходимо
стремиться к повышению его значения. Дана классификация обрабатываемых
материалов по данному коэффициенту.
Ключевые слова: коэффициент абразивного резания, состав-
ляющие силы резания, тепловые процессы, шлифование, круги из сверхтвердых
материалов.
Коэффициент абразивного резания fa как отношение состав-
ляющих сил резания при шлифовании (Pz/Ру) является важнейшей характери-
стикой этого процесса [1, 2]. В литературе можно встретить термин “коэффи-
циент шлифования”, который в данном случае является неправомочным. В
теории резания отношение Рz/Py имеет установившееся название – коэффици-
ент резания (fр). В процессах абразивной обработки Рz/Py – это также коэф-
фициент резания, но чтобы не путать с коэффициентом резания при лезвий-
ной обработке, его называют коэффициентом абразивного резания [1]. А
коэффициент шлифования (по ГОСТ 21445–84) – это показатель работоспо-
собности шлифовального абразивного инструмента, характеризующийся
отношением объема снятого при шлифовании материала к объему израсходо-
ванного абразивного слоя (этот показатель имеет название Grinding Ratio
(коэффициент шлифования) и обозначается как G). На это следует обращать
внимание для того, чтобы избегать путаницы в терминах.
С учетом реальных углов абразивных зерен при абразивной обработке fa
всегда < 1, а при лезвийной обработке, как правило, fр ≥ 1 [1, 2]. В [3] показа-
© В. И. ЛАВРИНЕНКО, 2016
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 1 53
но, что для режущего зерна отношение Pz/Ру будет характеризовать передний
угол γ эквивалентного индентора (эквивалентным является индентор пра-
вильной геометрической формы, работа которого описывается такой же сис-
темой уравнений движения, как и работа реального шлифовального круга).
Сила Pz расходуется на отделение (стружкообразование) материала (без тре-
ния), а сила Ру – на отжатие индентора. При затупленных (с площадками из-
носа) зернах Рz/Py уменьшается и приближается к значению коэффициента
трения. В процессе шлифования коэффициент абразивного резания может
изменяться в пределах значений равных коэффициентам резания и трения
или оставаться неизменным [3].
В [4] показано, что при микрорезании отношение Pz/Ру имеет максималь-
ные значения для мягких и пластичных материалов, а минимальные – для
твердых и хрупких. Для всех материалов, чем больше угол заострения алмаз-
ного зерна, тем меньше коэффициент fa, и, следовательно, при этом меньшим
становится различие между мягкими и твердыми материалами. Для мягких и
вязких материалов при микрорезании fa с определенной погрешностью под-
чиняется следующей зависимости от угла заострения конуса:
fa = 1,8(1–2α/π),
где 2α – угол (в радианах) заострения алмазного зерна, имеющего вид кону-
са. При микрорезании твердых и хрупких материалов fa необходимо умно-
жить на коэффициент 0,5.
При скольжении алмазных и рубиновых полусфер fa больше от 3 до 10 раз
для рубина (по своему составу и свойствам близок к природному корунду и
электрокорунду). Для алмаза в условиях скольжения без смазки по разным
материалам fa составляет для меди 0,10–0,15, армко-железа – 0,09–0,13, нор-
мализованной стали 45 – 0,06–0,15, закаленной стали 45 – 0,03–0,07, чугуна
СЧ 40-28 – 0,03–0,06 [5]. Чем больше отношение Pz/Ру отличается от коэффи-
циента трения, тем эффективнее режет круг [6].
Расчеты показывают [7], что в условиях абразивной обработки хрупких
неметаллических материалов (ситаллов) при значении fa = 0,167 на разруше-
ние обрабатываемого материала приходится менее 15 % подведенной энер-
гии, тогда как при fa = 0,286 эта часть составляет 25 %. Это свидетельствует о
том, что для эффективного использования подведенной энергии необходимо
стремиться к снижению составляющей Ру [7].
В [8] показано, что с увеличением скорости царапания стали 45 от 20 до
120 м/с fa уменьшается в 1,7 раза за счет более быстрого снижения состав-
ляющей Pz. В [8] предполагали, что поскольку формирование новой поверх-
ности при царапании и шлифовании происходит в направлении вектора тан-
генциальной составляющей усилия царапания–шлифования, то именно ее
значение становится определяющим фактором начала стружкообразования. В
свою очередь, нормальная составляющая, обеспечивая необходимую для
микрорезания глубину внедрения абразивного зерна в обрабатываемый мате-
риал, одновременно и деформирует, и упрочняет его поверхностный слой. В
соответствии с [8], коэффициент fa оценивает вклад полезной работы реза-
ния–диспергирования относительно работы внедрения зерен в обрабатывае-
мый материал и их взаимного трения. Чем больше fa, тем ближе к оптималь-
ным являются условия шлифования при резании и трении, причем работа
трении превалирует в энергетическом балансе шлифования. Выводы, сделан-
ные в [7] и [8], исключительно важны и их следует применять к реальным
кругам из сверхтвердых материалов (СТМ). При этом необходимо учитывать,
www.ism.kiev.ua/stm 54
что в реальных кругах режущие зерна расположены в рабочем слое с накло-
ном, а это принципиально влияет как на напряженное состояние системы
зерно–связка, которое во многом определяется отношением Pz/Ру, так и на
последующие показатели процесса шлифования такими кругами.
Известны некоторые решения задачи определения такого напряженного
состояния, но в данном случае более интересна практическая сторона этой
проблемы с учетом реальных углов наклона зерен в рабочем слое круга, со-
ставляющих 45° или 135° [9], и отношения составляющих сил резания Рz и Рy
(коэффициента fa). Так, в [10] было принято, что форма зерна имеет вид эл-
липсоида вращения, имеющего угол наклона 35°–145° к поверхности круга.
Действующие на зерно нагрузки рассчитывали исходя из реальных условий
работы круга с учетом составляющих сил резания и формоизменений режу-
щей поверхности круга.
β
II
P
y P
z
I
30 45 60 90 105 120 β, град
30
60
0
10
20
30
σ
э
1,2
23
1
75
Δσ
max
, МПа
Влияние угла наклона зерна на перепад напряжений Δσmax (1), возникающих в связке на
границе зерно–связка, и на значения эквивалентных напряжений σэ в точках I (2) и II (3);
заштрихована зона неблагоприятных напряжений [10].
Кроме того, в [10] показано, что наряду со стремлением к снижению мак-
симальных напряжений важно иметь вокруг режущего зерна равномерное
напряженное состояние, для оценки которого использован показатель Δσmax,
учитывающий перепад напряжений по длине зоны контакта зерна со связкой
(от т. I до т. II, рисунок). При постоянном значении коэффициента fa = 0,233
изменяли угол наклона режущих зерен от 35° до 145°. Анализировали макси-
мальные эквивалентные напряжения вблизи т. I и II, а также для общей оцен-
ки неблагоприятных углов наклона зерен, показатель перепада напряжений в
связке Δσmax и показатель суммарных максимальных значений эквивалент-
ных напряжений Σσэ. Установлено [10], что с увеличением угла наклона зе-
рен участок неблагоприятных напряжений смещается к т. I. Причем угол 120°
является в определенной степени границей перехода в неблагоприятную по
напряжениям зону (см. рисунок). Это характерно как для эквивалентных на-
пряжений в зоне т. I, так и для суммарных напряжений Σσэ и перепада мак-
симальных напряжений Δσmax. Анализ данных по влиянию угла наклона β
режущих зерен в диапазоне 35°–145° на показатель Δσmax и эквивалентные
напряжения в т. I и II (см. рисунок) показывает, что минимальные значения
приведенных показателей обеспечивают угол 75°, и, таким образом, в идеале
зерно должно быть наклонено в сторону, противоположную направлению
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 1 55
вектора тангенциальной составляющей силы резания. Показано также, что в
диапазоне значений углов 45°–105°, без учета оптимального угла 75°, пере-
пад напряжений является небольшим. Реальный наклон зерен под углом 45°
не так влияет на их удержание, как наклон зерен под углом 135°, которые
попадают в крайне неблагоприятную зону (см. рисунок), где напряжения
превышают допустимые для известных составов связок. При шлифовании с
производительностью равной или большей критической от этих зерен не
следует ожидать реального участия в съеме материала [10].
В идеальном случае для уменьшения напряженного состояния в системе
зерно–связка и лучшего удержания зерен необходимо стремиться к меньше-
му значению силы резания. Однако для конкретного инструмента при повы-
шении производительности шлифования сделать это невозможно, поскольку
последнее автоматически приведет к увеличению силы резания. Одним из
вариантов решения этого противоречия является изменение отношения со-
ставляющих силы резания Рz и Рy (т. е. fa). Так, в [11] рассмотрено напряжен-
но-деформированное состояние (НДС) системы зерно–связка для двух вари-
антов нагружения.
Вариант 1. Ру – постоянна, Рz – изменяется. Показано, что чем больше от-
ношение Рz/Py, тем меньшим является градиент напряжений вокруг зерна и
меньше сами напряжения.
Вариант 2. Рz – постоянна, а Py – изменяется. Установлено, что этот вари-
ант является менее благоприятным, чем первый. При повышении Ру и, соот-
ветственно, уменьшении коэффициента fa, эти напряжения резко снижаются,
становятся сжимающими, а неблагоприятные точки смещаются к т. II (см.
рисунок). Тем самым, для этого варианта можно сделать вывод о том, что чем
больше fa, тем градиент напряжений меньше, уменьшаются и сами напряже-
ния.
Для уточнения этого вывода расчет НДС был сделан при изменении всех
трех компонент – Рz, Py и fa, причем fa последовательно возрастал от 0,05 до
0,40 (табл. 1). Результаты расчета показали, что составляющая Рy должна
уменьшаться или быть постоянной, а составляющая Рz должна увеличивать-
ся. Так, если увеличить Рz в 8 раз при том же значении Ру (см. табл. 1), НДС
не только не увеличится, но даже уменьшится. Таким образом, для уменьше-
ния напряженного состояния системы зерно–связка и, соответственно, сни-
жения износа круга необходимо стремиться в процессе шлифования к увели-
чению fa. При этом желательно уменьшать Ру или не изменять, а Рz необходи-
мо увеличивать [12].
Для проверки данного положения была изучена связь износа круга с ко-
эффициентом fa при шлифовании твердого сплава ВК6ОМ кругом 12А2-45°
125×5×3×32 АС4 63/50ма–В1-11П–125 при производительности 174 мм3/мин
[12]. Установлено, что для условий обработки с бóльшим значением fa харак-
терно снижение износа круга: qp = 149,58 – 467,16fa. Аналогично и при шли-
фовании безвольфрамовых твердых сплавов также обнаружена связь износа
круга с коэффициентом fa. И в этом случае при большем значении fa умень-
шается износ алмазных кругов: qp = 3,054 – 6,916fа [12]. Это подтверждает
необходимость увеличения fa для уменьшения износа кругов.
В связи с выше изложенным, важно определить факторы, позволяющие
повышать значения коэффициента fa.
Из литературы известно, что при шлифовании керамики силинит-Р коэф-
фициент fa будет увеличиваться при росте глубины шлифования и умень-
www.ism.kiev.ua/stm 56
шаться при использовании в кругах алмазных порошков марки от АС6 до
АС15 и зернистости от 100/80 до 200/160 [13].
Таблица 1. Влияние составляющих силы резания на показатели
напряженного состояния при угле наклона зерна 45°
Показатели нагружения Показатели напряженного состояния, МПа
fa Рz, H Py, H σmax Δσmax Δσм. р
0,05 0,010 0,20 29,47 31,34 18,73
0,10 0,050 0,50 72,03 74,95 45,47
0,15 0,030 0,20 27,32 28,96 16,98
0,20 0,100 0,20 66,03 68,39 40,45
0,25 0,075 0,30 34,14 40,00 23,19
0,30 0,090 0,30 36,72 38,39 22,07
0,35 0,070 0,20 23,53 24,66 13,98
0,40 0,080 0,20 22,59 23,58 13,24
Примечание. σmax – максимальные напряжения; Δσmax – перепад максимальных напряже-
ний вдоль зоны контакта; Δσм. р – перепад в разнице максимальных напряжений вдоль
зоны контакта.
Для процесса алмазного бесцентрового наружного шлифования изделий
из твердых сплавов установлено, что наибольшие значения fa характерны для
алмазных кругов на связке М1-04, а наименьшие – для абразивных кругов из
карбида кремния [14]. В кругах на связке В2-01 с ростом зернистости эльбора
от 50/40 до 250/200 fa уменьшается от 0,35 до 0,26. В кругах на связке КБ с
увеличением относительной концентрации эльбора от 25 до 100 % fa растет
от 0,24 до 0,4, а при дальнейшем повышении концентрации от 100 до 200 %
уменьшается от 0,4 до 0,25 [15].
Увеличение поперечной подачи Sп при глубинном шлифовании кубонито-
выми кругами быстрорежущих сталей приводит к росту fa [16].
С увеличением скорости резания fa уменьшается при плоском глубинном
шлифовании стальных изделий [17] и при обработке твердого сплава и мине-
ралокерамики. При алмазной обработке стали Р18 увеличение скорости при-
водит к увеличению fa. Для кругов на металлической связке М2-01 fa больше,
чем для кругов на связке В2-01. Увеличивается fa также с ростом поперечной
подачи [6].
Установлено [18], что коэффициент трения безалмазных каучуковых свя-
зок по твердому сплаву ВК8 находится в пределах 0,08–0,12, а fa при наличии
в связке алмазных порошков зернистостью 10/7 и 20/14 находится в пределах
0,10–0,16. Увеличение зернистости до 50/40 резко увеличивает fa до 0,30–
0,36. Использование в связке алмазных порошков марки АС2 зернистостью
63/50 и 80/63 повышает fa до 0,35 и 0,40 соответственно.
Обобщим приведенные выше данные. С одной стороны, с увеличением
прочности зерен и зернистости шлифпорошков СТМ коэффициент fa умень-
шается, но, вместе с тем, имеются и противоречия:
– для алмазных кругов на каучуковых связках с ростом зернистости
шлифпорошков коэффициент fa увеличивается;
– для кругов из эльбора fa растет с увеличением относительной концен-
трации эльбора в кругах до 100 %, а при дальнейшем повышении концентра-
ции от 100 до 200 % – уменьшается;
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 1 57
– fa больше для кругов на металлических связках, чем на полимерных, и
для обычных абразивных кругов;
– увеличение глубины шлифования (или поперечной подачи) приводит к
повышению коэффициента абразивного резания;
– с ростом скорости вращения круга fa уменьшается как для кругов из ку-
бического нитрида бора, так и для алмазных кругов при шлифовании твердых
сплавов и керамик, но увеличивается при шлифовании стали Р18 алмазными
кругами.
Учитывая наличие таких разных тенденций, автором было исследовано из-
менение коэффициента fa при шлифовании алмазными кругами твердых спла-
вов (вольфрамовых и безвольфрамовых) и инструментальных керамик [11].
Для твердых сплавов установлено, что в диапазоне относительных кон-
центраций алмазов в круге от 50 до 125 % коэффициент fa возрастает, анало-
гично он себя ведет и с ростом зернистости от 40/28 до 125/100. Исследова-
ние влияния режимов шлифования на fa проводили на твердом сплаве ВРК15.
Продольную подачу изменяли в диапазоне 0,25–1,25 м/мин, поперечную – от
0,05 до 0,25 мм/дв.ход, скорость круга была 15 и 30 м/с. Установлено, что с
ростом скорости вращения круга и глубины шлифования fa уменьшается.
Для безвольфрамовых твердых сплавов показано, что использование ме-
таллических связок вместо полимерных приводит к бόльшим силам резания,
а по коэффициенту fa значимой разницы между ними не обнаружено. Показа-
но, что с ростом прочности алмазов возрастает и сила резания, при этом fa
изменяется слабо (несколько увеличивается только для алмазных порошков
марки АС2). Установлено, что покрытие алмазных зерен во всех случаях
приводит к увеличению как силы резания, так и fa.
Для инструментальных керамик установлено, что с повышением продоль-
ной подачи Sпр сила резания увеличивается, а удельная работа уменьшается.
Такой характер зависимости наблюдается при шлифовании как оксидной, так
и оксидно-карбидной керамики. В то же время, характер изменения коэффи-
циента fa с увеличением Sпр для этих видов керамик неодинаковый. При шли-
фовании оксидной керамики fa увеличивается, а при обработке оксидно-
карбидной – снижается. Аналогичным является изменение fa и при увеличе-
нии глубины шлифования. С увеличением скорости вращения круга удельная
работа возрастает, а сила резания уменьшаются, что характерно для обоих
видов керамик. Но только при обработке оксидно-карбидной керамики имеет
место уменьшение коэффициента fa с ростом vкр.
Обобщим приведенное выше с учетом литературных данных и результа-
тов автора при исследовании коэффициента абразивного резания.
Для увеличения fa при шлифовании твердых сплавов, керамик и инстру-
ментальных сталей при прочих равных условиях необходимо выбирать для
круга шлифпорошки алмазные марки АС4 или АС6, кубического нитрида
бора марки КР или ЛП, использовать любое покрытие зерен СТМ, зерни-
стость шлифпорошка СТМ выбирать максимальную для конкретных условий
обработки, относительную концентрацию зерен СТМ в рабочем слое круга
увеличивать для диапазона 50–125 %, использовать металлическую связку в
кругах, а также повышать параметры режимов резания: окружную скорость
вращения, глубину шлифования и продольную подачу.
Для уменьшения fa (при прочих равных условиях) необходимо использо-
вать в шлифовальных кругах порошки СТМ с более высокой прочностью
зерен, чем у порошков марок АС6 или КР, избегать любого покрытия зерен
СТМ, зернистость шлифпорошка СТМ выбирать минимальную для конкрет-
www.ism.kiev.ua/stm 58
ных условий обработки, относительную концентрацию зерен СТМ в рабочем
слое круга выбирать менее 50 % или более 150 %, использовать полимерную
связку в кругах, а также уменьшать все параметры режимов резания: окруж-
ную скорость вращения, глубину шлифования и продольную подачу.
Приведенные выше рекомендации были использованы автором при иссле-
довании силовых показателей процесса шлифования магнитотвердых сплавов
алмазными кругами на различных связках [19]. Установлено, что и в данном
случае у инструментов на металлических связках fа выше, чем на полимерных.
Стеклопокрытие алмазных зерен, как и ожидали, повысило fа. Кроме того, как
и на твердых сплавах, наблюдали, что с ростом скорости вращения круга сила
резания несколько снижается, а также уменьшается fa [19].
Теперь рассмотрим еще два аспекта, связанные с коэффициентом абра-
зивного резания: тепловые процессы и упругие перемещения в технологиче-
ской системе при шлифовании.
В [2] указано, что, исходя из теоретических зависимостей, при постоянной
производительности шлифования температура шлифования связана с коэф-
фициентом абразивного резания и ее уменьшения можно достичь при увели-
чении fa.
Как подтверждают данные [20, 21], для более точного определения темпе-
ратуры шлифования необходимо учитывать не только составляющую Pz, но и
Py, а также их соотношение, поскольку учет только Pz не вполне отражает
тепловые закономерности процесса. Автором проанализированы процессы
шлифования твердых сплавов групп МС, ВК и ТК и рассмотрена связь между
коэффициентом fa и температурой шлифования при одинаковой производи-
тельности обработки [12]. Показано, что для твердых сплавов такая корреля-
ционная зависимость имеет вид
Т = 109,29 + 129,78fa.
Следовательно, с увеличением fa температура в зоне обработки повышает-
ся, а это противоречит теоретическим выводам [2]. Для разрешения такого
противоречия автором были изучены [22] тепловые закономерности при
шлифовании инструментальных керамик, где также рассмотрена связь между
fa и температурой шлифования при одинаковой производительности обработ-
ки. Показано, что для оксидной, нитридной и оксидно-карбидной керамик
такая корреляционная зависимость имеет следующий вид:
Т = 83,3 + 568,2fa.
Таким образом, с ростом fa температура в зоне обработки этих материалов
также повышается. Выше показано, что для повышения износостойкости кру-
гов необходимо стремиться к увеличению значения fa, что, в свою очередь,
влечет за собой увеличение температуры, которое особенно нежелательно для
керамик – возникают трещины и сколы на кромках пластин, поэтому следует
искать компромисс в выборе способа повышения коэффициента абразивного
резания. Указанное противоречие требует отдельного исследования, так как
теоретические разработки [2] больше относятся к абразивным кругам.
Следует также учитывать, что при механической обработке в станочной
технологической системе возникают упругие перемещения, которые приво-
дят к снижению точности обрабатываемых поверхностей. Одним из направ-
лений повышения точности обработки являются повышение жесткости в
технологичной системе и снижение силовой напряженности процесса реза-
ния. Показано [2], что уменьшить значение упругого перемещения δ, напри-
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 1 59
мер при круглом наружном врезному шлифовании, можно за счет уменьше-
ния постоянной времени образования упругого перемещения в технологиче-
ской системе, а само перемещение определяется как
к
д
cfav
tBvσ
=δ ,
где σ – условное напряжение резания; fa – коэффициент абразивного резания;
с – приведенная жесткость технологичной системы; vк – скорость круга; vд –
скорость детали; В – ширина шлифования; t – глубина шлифования.
Из формулы следует, что чем большим является коэффициент fa, тем
меньшим будет упругое перемещение в технологической системе, а значит и
точность обработки выше. Таким образом, и в этом случае важно стремиться
к увеличению fa.
Обрабатываемые шлифовальными алмазными инструментами материалы
по значению fa можно разделить на группы в зависимости от их основы
(табл. 2). При этом характеристика алмазных кругов и производительность
обработки были выбраны одинаковыми. Из табл. 2 видно, что именно в про-
цессе алмазного шлифования керамики на основе карбида бора fa является
наименьшим, т. е. при ее упругой обработке необходимо развивать ощутимо
большие усилия в направлении нормальной составляющей, поэтому основ-
ной задачей является поиск методов уменьшения таких усилий и увеличения
fa. Приведенные выше результаты показывают, что это можно сделать, на-
пример, при повышении скорости вращения круга или использовании более
высокой зернистости алмазных порошков в шлифовальном инструменте.
Таблица 2. Классификация инструментальных материалов по fa
Материал Марка материала fa
Керамика на основе карбида бора Si3N4 + B4C 0,03–0,04
Оксидная керамика ВО13, SPK, Кортинит 0,06–0,08
Нитридная керамика Силинит 0,19–0,21
Безвольфрамовый твердый сплав ТН20, КНТ16 0,17–0,26
Магнитотвердые сплавы ЮНДК 0,18–0,33
Слоистая керамика ВОК85С, ВОК95С 0,26–0,28
Оксидно-карбидная керамика ВОК60, ВОК71 0,23–0,32
Твердый сплав ВК8, Т15К6, ТТ20К9 0,30–0,37
Примечание. При шлифовании абразивными кругами коэффициент абразивного резания
составляет 0,26–0,32 для закаленной и 0,50–0,67 для незакаленной стали [23].
Розглянуто фізичний зміст та тенденції зміни коефіцієнта абразивно-
го різання fa = Pz/Py стосовно процесів шліфування матеріалів кругами з надтвердих ма-
теріалів. Показано у яких випадках необхідно прагнути до підвищення його значення.
Надана класифікація оброблюваних матеріалів за даним коефіцієнтом.
Ключеві слова: коефіцієнт абразивного різання, складові сил різання,
теплові процеси, шліфування, круги з надтвердих матеріалів.
The paper addresses the physical meaning and tendencies of variation of the
abrasive cutting factor fa = Pz/Py as applied to the processes of grinding with superabrasive
wheels. The author shows in which cases one should try to increase the fa value. A classification
of work materials by this factor is put forward.
Keywords: abrasive cutting factor, cutting force components, heat processes,
grinding, superabrasive wheels.
www.ism.kiev.ua/stm 60
1. Мазур Н. П., Внуков Ю. Н., Грабченко А. И. и др. Основы теории резания материалов:
учебник [для высш. учебн. заведений] / Под общ. ред. Н. П. Мазура, А. И. Грабченко. –
2-е изд., перераб. и дополн. – Харьков: НТУ “ХПИ”, 2013. – 534 с.
2. Новіков Ф. В., Рябенков І. О. Теоретичні основи механічної обробки високоточних
деталей. – Харків: ХНЕУ, 2013. – 352 с.
3. Сухобрус А. А. Исследование силовых и энергетических характеристик процесса
шлифования хрупких материалов // Сверхтв. материалы. – 1993. – № 1. – С. 64–69.
4. Сагарда А. А. Закономерности микрорезания единичным алмазным зерном // Синт.
алмазы. – 1969. – Вып. 2. – С. 9–14.
5. Сагарда А. А. Особенности трения алмаза по металлам // Сверхтв. материалы. – 1979. –
№ 3. – С. 23–27.
6. Семко М. Ф. Особенности процесса резания алмазным и минералокерамическим инстру-
ментом и обработки пластмасс: Автореф. … докт. техн. наук. – К.: КПИ, 1968. – 76 с.
7. Калафатова Л. П., Поезд С. А. Исследование разрушения хрупких неметаллических
материалов при резании // Наук. пр. Донец. нац. техн. ун-ту. Серія: Машинобудування і
машинознавство. – Донецьк: ДонНТУ, 2005. – Вип. 92. – 294 с.
8. Старков В. К. Физический механизм съема материала при шлифовании // Современные
технологии в машиностроении: К юбилею Ф. Я. Якубова: Сб. науч. статей / Под общ.
ред. А. И. Грабченко. – Харьков: НТУ “ХПИ”, 2007. – С. 156–171.
9. Лавриненко В. И. Пространственное расположение зерен СТМ в абразивсодержащем
слое круга // Сверхтв. материалы. – 1997. – № 5. – С. 72–79.
10. Сверхтвердые материалы. Получение и применение: В 6 т. / Под общ. ред. Н. В. Но-
викова; НАН Украины. Ин-т сверхтвердых материалов им. В. Н. Бакуля. – Т. 6:
Алмазно-абразивный инструмент в технологиях механообработки / Под ред. А. О. Ше-
пелева. – Киев, 2007. – 340 с.
11. Лавриненко В. И., Кулаковский В. Н., Ламашевская Н. В., Сытник А. А. Напряженное
состояние в зоне взаимодействия зерна со связкой круга // Сверхтв. материалы. – 1995. –
№ 4. – С. 46–49.
12. Лавріненко В. І. Наукові основи шліфування інструментальних матеріалів із спрямова-
ною зміною характеристик контактних поверхонь: Автореф. … докт. техн. наук. – К.:
ІНМ НАН України, 2000. – 35 с.
13. Танович Л. Дослідження в процесі шліфування кераміки Силініт-Р // Вісник ЖДТУ:
Технічні науки. – 2001. – С. 280–282.
14. Хворостецкий В. И. Исследование процесса алмазного бесцентрового наружного
шлифования изделий из твердых сплавов: Автореф. … канд. техн. наук. – К.: КПИ,
1973. – 25 с.
15. Зубкова М. Я. Силы резания при шлифовании быстрорежущих сталей кругами из
эльбора // Резание и инструмент. – 1971. – Вып. 3. – С. 80–84.
16. Тагиев Э. А., Гаджиев А. М. Исследование работоспособности кубонитовых кругов при
глубинной заточке инструментов из быстрорежущих сталей // Абразивы. – 1978. –
№ 12. – С. 2–5.
17. Звоновских В.В. Повышение эффективности плоского глубинного шлифования путем
назначения рациональных рабочих циклов и управления скоростью шлифования: Авто-
реф. … канд. техн. наук. – Л.: ЛПИ им. М. И. Калинина, 1987. – 16 с.
18. Рабинович Э. С., Оситинская Т. Д., Миклушис В. В., Самсонюк И. А. Теплофизические
свойства каучуковых композиций для алмазно-абразивного инструмента // Сверхтв.
материалы. – 1985. – № 6. – С. 16–19.
19. Лавриненко В. И., Шепелев А. А., Шкляренко В. В. Силовые показатели алмазного
шлифования магнитотвердых материалов // Там же. – 1991. – № 2. – С. 47–50.
20. Малышев В. И., Янюшкин Ю. М. Контактные температуры при алмазной правке
шлифовальных кругов // Там же. – 1986. – № 5. – С. 48–54.
21. Чеповецкий И. Х., Бараболя А. В. Силы и температуры при антифрикционном
плосковершинном хонинговании // Там же. – 1986. – № 1. – С. 57–61.
22. Лавриненко В. И., Сытник А. А., Шкляренко В. В. Тепловые закономерности алмазного
шлифования инструментальной керамики // Там же. – 1992. – № 5. – С. 40–43.
23. Мишнаевский Л. Л. Износ шлифовальных кругов. – К.: Наук. думка, 1982. – 192 с.
Поступила 04.02.15
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Warning
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Off
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.1000
/ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged
/DoThumbnails true
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams true
/MaxSubsetPct 100
/Optimize false
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments false
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Remove
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages false
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth 8
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /FlateEncode
/AutoFilterColorImages false
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages false
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth 8
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /FlateEncode
/AutoFilterGrayImages false
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages false
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile (None)
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/CreateJDFFile false
/Description <<
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000500044004600206587686353ef901a8fc7684c976262535370673a548c002000700072006f006f00660065007200208fdb884c9ad88d2891cf62535370300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef653ef5728684c9762537088686a5f548c002000700072006f006f00660065007200204e0a73725f979ad854c18cea7684521753706548679c300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/DAN <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>
/DEU <FEFF00560065007200770065006e00640065006e0020005300690065002000640069006500730065002000450069006e007300740065006c006c0075006e00670065006e0020007a0075006d002000450072007300740065006c006c0065006e00200076006f006e002000410064006f006200650020005000440046002d0044006f006b0075006d0065006e00740065006e002c00200076006f006e002000640065006e0065006e002000530069006500200068006f00630068007700650072007400690067006500200044007200750063006b006500200061007500660020004400650073006b0074006f0070002d0044007200750063006b00650072006e00200075006e0064002000500072006f006f0066002d00470065007200e400740065006e002000650072007a0065007500670065006e0020006d00f60063006800740065006e002e002000450072007300740065006c006c007400650020005000440046002d0044006f006b0075006d0065006e007400650020006b00f6006e006e0065006e0020006d006900740020004100630072006f00620061007400200075006e0064002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020006f0064006500720020006800f600680065007200200067006500f600660066006e00650074002000770065007200640065006e002e>
/ESP <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>
/FRA <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>
/ITA <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>
/JPN <FEFF9ad854c18cea51fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e30593002537052376642306e753b8cea3092670059279650306b4fdd306430533068304c3067304d307e3059300230c730b930af30c830c330d730d730ea30f330bf3067306e53705237307e305f306f30d730eb30fc30d57528306b9069305730663044307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e30593002>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020b370c2a4d06cd0d10020d504b9b0d1300020bc0f0020ad50c815ae30c5d0c11c0020ace0d488c9c8b85c0020c778c1c4d560002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken voor kwaliteitsafdrukken op desktopprinters en proofers. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/PTB <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>
/SUO <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>
/SVE <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents for quality printing on desktop printers and proofers. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
/RUS ()
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /NoConversion
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /NA
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure true
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles true
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /NA
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /LeaveUntagged
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|