Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой
Рассматриваются переходные процессы, возникающие в выходных цепях высоковольтного источника питания, подключенного отрезком линии к электронно-лучевой пушке. Показано, что параметры выходных цепей источника питания, линии соединения и длительности пробоев существенно влияют на характер переходных пр...
Збережено в:
| Дата: | 2010 |
|---|---|
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електродинаміки НАН України
2010
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/13143 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой / Н.А. Шидловская, В.В. Мартынов // Техн. електродинаміка. — 2010. — № 1. — С. 73-79. — Бібліогр.: 9 назв. — pос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860267390041849856 |
|---|---|
| author | Шидловская, Н.А. Мартынов, В.В. |
| author_facet | Шидловская, Н.А. Мартынов, В.В. |
| citation_txt | Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой / Н.А. Шидловская, В.В. Мартынов // Техн. електродинаміка. — 2010. — № 1. — С. 73-79. — Бібліогр.: 9 назв. — pос. |
| collection | DSpace DC |
| description | Рассматриваются переходные процессы, возникающие в выходных цепях высоковольтного источника питания, подключенного отрезком линии к электронно-лучевой пушке. Показано, что параметры выходных цепей источника питания, линии соединения и длительности пробоев существенно влияют на характер переходных процессов. Предложены меры по защите выпрямительных диодов и улучшению характера переходных процессов в цепи питания электронно-лучевой пушки.
Розглядаються перехідні процеси, що виникають у вихідних ланцюгах високовольтного джерела живлення, підключеного відрізком лінії до електронно-променевої гармати. Показано, що параметри вихідних ланцюгів джерела живлення, лінії з'єднання і тривалості пробоїв істотно впливають на характер перехідних процесів. Запропоновано заходи по захисту випрямних діодів і поліпшенню характеру перехідних процесів в ланцюзі живлення електронно-променевої гармати.
The transients in output circuits of the high-voltage power supply connected by a piece of line to the electron-beam gun are considered in the article. It is shown that the transient processes are influenced by the output circuit parameters of power supply, connection lines and short circuit duration. Measures for rectifier diodes protection and transient processes improvement in power circuits connected to the electron-beam gun are proposed.
|
| first_indexed | 2025-12-07T19:02:52Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3599. Техн. електродинаміка. 2010. № 1. 73
ЕЛЕКТРОТЕХНОЛОГІЧНІ КОМПЛЕКСИ ТА СИСТЕМИ
УДК 621.314
Н.А.Шидловская, член-корр. НАН Украины, В.В.Мартынов, канд.техн.наук (Институт
электродинамики НАН Украины, Киев)
СОГЛАСОВАНИЕ ВЫСОКОВОЛЬТНОГО ИСТОЧНИКА ПИТАНИЯ С
ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ УСТАНОВКОЙ
Рассматриваются переходные процессы, возникающие в выходных цепях высоковольтного источника питания,
подключенного отрезком линии к электронно-лучевой пушке. Показано, что параметры выходных цепей источ-
ника питания, линии соединения и длительности пробоев существенно влияют на характер переходных про-
цессов. Предложены меры по защите выпрямительных диодов и улучшению характера переходных процессов в
цепи питания электронно-лучевой пушки.
Розглядаються перехідні процеси, що виникають у вихідних ланцюгах високовольтного джерела живлення, під-
ключеного відрізком лінії до електронно-променевої гармати. Показано, що параметри вихідних ланцюгів дже-
рела живлення, лінії з'єднання і тривалості пробоїв істотно впливають на характер перехідних процесів. За-
пропоновано заходи по захисту випрямних діодів і поліпшенню характеру перехідних процесів в ланцюзі жив-
лення електронно-променевої гармати.
В настоящее время получило развитие направление по созданию источников питания для элек-
тротехнологических установок, которые можно объединить общностью характера нагрузок, к числу кото-
рых относятся различные виды газового разряда. Последние характеризуются как нелинейные нагрузки с
малыми или даже отрицательными внутренними сопротивлениями, значения которых зависят от ряда
факторов и могут существенно отличаться в статическом и динамическом режимах.
К этим источникам электропитания, кроме обычных требований по регулированию и стаби-
лизации выходного напряжения или тока, предъявляются специфические требования, отражающие
свойства электротехнологических установок. Это, например, обеспечение работоспособности источ-
ников питания электронно-лучевых установок при переходе тлеющего разряда в дуговой.
В электрометаллургических электронно-лучевых установках используются пушки (ЭЛП) и ис-
точники питания с единичной мощностью 0,3−0,6 МВт и более [5,9]. В подобных установках, нашли
применение высоковольтные источники питания с динамическим ограничением тока при коротком
замыкании (КЗ) [4−6]. В этих источниках в цепь постоянного тока по низковольтной или высоковольтной
стороне, которая участвует в передаче энергии в нагрузку, включается индуктивность. При нормальной
работе источника, без пробоев (КЗ), дроссель (индуктивность) не оказывает влияния на режим работы
пушек, источник имеет жесткую выходную характеристику. При пробое в пушке индуктивность пре-
пятствует росту тока и формированию условий для перехода тлеющего разряда в дуговую стадию [4,6].
Традиционно, или скажем так, вынужденно из-за габаритов, источники питания подобного
оборудования располагаются на некотором удалении, обычно 20−50 метров, иногда и более. При
ускоряющем напряжении 20−50 кВ энергия, запасенная в линии связи иточника питания с ЭЛП,
может составлять от единиц до нескольких десятков Дж [8]. При пробое, резком изменении
импеданса нагрузки в системе «источник питания − линия связи, находящаяся под напряжением, −
нагрузка» возникает переходной процесс, который может при определенных условиях привести к
отказу источника питания.
На рис. 1 показана эквивалентная схема цепей питания электротехнологической установки для
исследования переходных режимов при пробоях в ЭЛП. Высоковольтный источник питания с
динамическим ограничением тока представлен источником тока, высоковольтный выпрямитель учтен
диодом VD1, а конденсатор C1 учитывает все емкости, приведенные к выходным клеммам источника
© Шидловская Н.А., Мартынов В.В., 2010
74 ISSN 0204-3599. Техн. електродинаміка. 2010. № 1
питания. Считаем, что параметры линии связи равномерно распределены вдоль длины, поэтому,
разбив условно всю линию связи на элементарные единичные участки, получим, что элементарный
участок dx однородной линии имеет индуктивность dxL0 , емкость dxC0 , активное сопротивление
dxR0 и активную проводимость dxg0 . Эмиссионные возможности ЭЛП с холодным катодом на осно-
ве экспериментальных вольтамперных характеристик аппроксимируются выражением [9]
5,227106,8 UpI ×××= - , (1)
где I − ток луча (А); p − давление рабочего газа в разрядном промежутке пушки (мТорр); U − напряжение (В).
Как видно из (1), ток луча зависит от рабочего давления и напряжения на электродах ЭЛП.
Разделив обе части (1) на U , найдем характер изменения нелинейного сопротивления nR для эквива-
лентной схемы рис. 1
22
3
13106771,3 --
×××= pURn . (2)
Пробои в нагрузке Rn учитываются
отображенным на эквивалентной
схеме последовательным соедине-
нием ключа SA1 и резистора Rkz.
Целью настоящей работы
является исследование переходных
процессов в линии, соединяющей
высоковольтный источник питания с
электронно-лучевой пушкой, и их
влияние на выходные цепи источника питания.
Рассмотрим переходной процесс только в момент КЗ в нагрузке, приняв ряд допущений. Счи-
таем, что при КЗ ЭЛП зашунтирована весьма малым резистором и ее нелинейные характеристики не
оказывают заметного влияния на происходящие процессы. Считаем, что до пробоя ЭЛП находилась в
стационарном состоянии и ее можно заменить постоянным резистором, величина которого обеспечи-
вает номинальную нагрузку для источника питания. Линию связи представим только одним звеном с
параметрами lL ×0 , lC ×0 , lR ×0 , что даст некоторую погрешность, которая в основном скажется толь-
ко на высокочастотные составляющие переходного процесса.
К моменту возникновения КЗ начальные условия в цепи ненулевые, линия заряжена и проте-
кает ток нагрузки. Как известно [1], расчет переходных процессов в цепях с распределенными пара-
метрами можно свести к расчету цепи с сосредоточенными параметрами при нулевых начальных
условиях, суть которого заключается в следующем. Если между какими-нибудь двумя точками линии,
в общем случае заряженной, подключается двухполюсник, то для нахождения возникающего переход-
ного процесса необходимо определить напряжение между этими точками линии до подключения
двухполюсника, после чего рассчитать токи и напряжения в схеме с сосредоточенными параметрами,
которая включается на это напряжение при нулевых начальных условиях. Полученные напряжения и
токи накладываются на соответствующие величины предыдущего режима. Для этого (на основе прин-
ципа наложения) эквивалентную схему, показанную на рис. 1, представим в виде рис. 2.
Из эквивалентной схемы следует, при условии 0=kzR
прямая волна тока равна току нагрузки, а обратная волна тока, в
принципе, определяется параметрами линии. Из схемы, показан-
ной на рис. 2, для единичной длины линии найдем
0
00
2
00
0
1
C
pRCpCL
U
iоб +××+××
-= . (3)
Переходя в (3) во временную плоскость, получим
÷
÷
ø
ö
ç
ç
è
æ
×
-×
×××
-×
-= ×
-
t
L
RZ
e
RZ
Uti в
t
L
R
в
об
0
2
0
2
02
0
2
0
2
0
2
4
sin
4
2)( , (4)
где 00 CLZ в = − волновое сопротивление линии.
Если предположить, что линия без потерь, то выражение (4) приобретет вид
Рис. 2
Рис. 1
ISSN 0204-3599. Техн. електродинаміка. 2010. № 1 75
t
CLZ
U
ti
в
бп
00
0 1sin)(
×
= . (5)
Обратная волна тока [1] движется от места возникновения КЗ, т.е. ЭЛП, к источнику питания,
увеличивая ток в выходных цепях источника питания и линии соединения. Поэтому ток, на который
должен быть рассчитан выпрямитель источника питания, может быть определен из выражения
÷
÷
ø
ö
ç
ç
è
æ -×
××
-×
+=-= ×
-
t
L
RZ
e
RZ
U
R
Utititi в
t
L
R
вn
обпр
0
2
0
2
02
0
2
0
2
00
2
4
sin
4
2)()()( . (6)
Из выражений (4) и (5) следует, что амплитуда тока обратной волны достигает максимума в
линиях без потерь и равна напряжению в точке возникновения КЗ на линии, деленному на волновое
сопротивление линии
воб ZUi 0max = . (7)
Гармоническая составляющая возникающих колебаний (4,5) при принятых допущениях опре-
деляется параметрами линии, наложенными на экспоненциальную составляющую затухания вызван-
ного переходного процесса при условии, что линия имеет потери. Чем выше потери и меньше погон-
ная индуктивность, тем быстрее затухают колебания.
Соединение источника электропитания с электронно-лучевой установкой обычно осуществ-
ляется одним из трех вариантов: коаксиальным кабелем; двухпроводной линией (как воздушной, так и
помещенной в металлический короб, присоединенный к нулевому потенциалу) или отдельным про-
водом в высоковольтной изоляции, расположенным на некоторой высоте над проводящей металли-
ческой конструкцией, потенциал которой равен потенциалу земли.
Для нахождения амплитуды обратной волны, как следует из (7), необходимо знать напряжение
на линии и ее волновое сопротивление. Для нахождения волнового сопротивления, которое в основ-
ном зависит от поперечных размеров линии и вида применяемого диэлектрика между проводниками
линии, определим погонные емкости и индуктивности для указанных выше подключений. Для прос-
тоты считаем, что все эти линии помещены в вакуум. Запишем приближенные значения погонных
емкостей и индуктивностей для этих соединений, воспользовавшись справочной литературой [1−3,7].
В случае двухпроводной линии влиянием земли можно пренебречь, если высота подвеса над землей
значительно больше расстояния между проводниками (таблица).
76 ISSN 0204-3599. Техн. електродинаміка. 2010. № 1
Здесь
м
Ф10854.8 12
0
-×=e ,
м
Гн104 7
0
-××= pm − электрическая и магнитная постоянные, соответственно.
Рассмотрение однопроводной линии сводится к рассмотрению двухпроводной линии с расстоянием
между проводами равным 2D. Емкость между проводом и землей однопроводной линии равна двойной
емкости между проводом и его зеркальным отображением. Согласно [7], индуктивность однопроводной
линии, обратным проводом которой служит земля, вдвое меньше индуктивности соответствующей
двухпроводной линии, обратный провод которой находится от прямого на расстоянии 2D.
Зная погонные индуктивности и емкости для
рассматриваемых видов подключения, определим вол-
новые сопротивления. Полученные значения Zв с уче-
том принятых допущений сведем в таблицу.
Сравним волновые сопротивления для раз-
ных вариантов соединения. На рис. 3 по выраже-
ниям (8)−(10) построены зависимости волнового
сопротивления от отношения D/d, где d − радиус
провода или внутренней жилы кабеля, а D − наруж-
ный радиус кабеля, или расстояние между прово-
дами, или высота подвеса провода.
Как видно, кабельное соединение, с отно-
шением D/d=10−20, может иметь волновое сопро-
тивление до 100−150 Ом. Однопроводная линия с
радиусом провода 1,5−3 мм и высотой подвеса 3 м,
может иметь волновое сопротивление до 400−500
Ом. В тоже время, при соединении двухпроводной линией с радиусом провода в 3 мм и расстоянием
между проводами в 24 см волновое сопротивление может достигать 600 Ом. Следовательно, достоин-
ством воздушных линий является возможность изменять в широком диапазоне величину волнового
сопротивления. Здесь мы не рассматриваем радиочастотные кабели типа РС со спиральными проводниками.
Сравним переходные процессы при соединении источника с ЭЛП кабелем типа 3КВЭЛ-60 с рас-
пределенными параметрами
м
Ом015.00 =кR ,
м
Г1042.0 6
0
-×=кL ,
м
Ф10150 12
0
-×=кC и с помощью
двухпроводной линии, подвешенной на тарельчатых изоляторах, с распределенными параметрами
м
Ом015.00 =лR ,
м
Г102.1 6
0
-×=лL ,
м
Ф1014 12
0
-×=лC . Для определенности считаем, что линия соеди-
нения источника питания с ЭЛП имеет длину 10 м, напряжение на линии U=30 кВ. Используем выра-
жение (4), пренебрегая гармонической составляющей.
Из анализа кривых рис. 4 следует, что при исполь-
зовании кабеля, амплитуда обратной волны тока макси-
мальна при минимальной длительности переходного
процесса. Рассмотрим пример. Пусть источник высокого
напряжения состоит из высокочастотного инвертора, по-
вышающего трансформатора и высоковольтного выпря-
мителя. Выпрямитель выполнен по мостовой схеме без
использования фильтрующих емкостей и содержит в каж-
дом плече по 45 диодов с обратным напряжением в 1 кВ и
прямым падением 1,5 В. При глухом коротком замыкании
в нагрузке вся энергия, запасенная в линии соединения,
выделится на выпрямительных диодах. Для соединения,
выполненного кабелем, это составит около 20 кВт за 0,5
мсек, а для двухпроводной линии − чуть более 8 кВт за
1,2 мсек. Мгновенная мощность, рассеиваемая каждым диодом, составит при соединении кабелем 900
Вт, при соединении двухпроводной линией – 150 Вт. Следовательно, при соединении кабелем с
параметрами, указанными выше, нельзя обеспечить безаварийную работу выпрямителя без принятия
дополнительных мер. При подключении источника к нагрузке с помощью двухпроводной линии
возможна безаварийная работа выпрямителя, если использовать большее расстояние между
Рис. 3
Рис. 4
ISSN 0204-3599. Техн. електродинаміка. 2010. № 1 77
проводами для увеличения волнового сопротивления и выбирать диоды, которые способны
пропустить обратную волну тока.
Моделирование переходных процессов в электрической схеме, показанной на рис. 1, проводи-
лось с помощью программы PSpice, входящей в пакет OrCAD. Линия, соединяющая источник питания
с ЭЛП, была представлена в виде схемы замещения, состоящей из нескольких Г-образных звеньев.
Необходимое для получения достоверных результатов при моделировании количество звеньев N
определим из полосы пропускания схемы замещения. Запишем, пренебрегая проводимостью, напря-
жение на выходе одного из звеньев схемы замещения
1
2 1 0 0
0 0
1 1U U p L l R l
p C l p C l
-
æ ö
= × × + × +ç ÷× × × ×è ø
. (11)
Тогда передаточную функцию звена можно представить в виде
12
1
1
1)( 222
00
2
00
2
1
2
1 +××+×
=
+×××+×××
==
TkTplCRplCLpU
U
pW , (12)
где 00 CLlT ××= ,
вZ
lR
k
×
×
=
2
0 .
Так как схема замещения представлена последовательным соединением N однотипных Г-
образных звеньев, то общая передаточная функция схемы замещения будет иметь вид
N
N NTNkNTp
pWpWpWpW ÷÷
ø
ö
çç
è
æ
+××+×
=×××=
1)()(2)(
1)(...)()()( 2221 , (13)
где постоянная времени звена 00)( CL
N
lNT ××= , (14)
а коэффициент затухания звена
вZN
lR
Nk
××
×
=
2
)( 0 .
Определим необходимое количество звеньев, которое нужно учесть в эквивалентной схеме
замещения линии для того, чтобы исследовать процессы в линии соединения в полосе частот f. Из (14)
получаем
)(
12
NT
f =××p , откуда 002 CLlfN ×××××= p . (15)
Из (15) следует, для того, чтобы исследовать переходной процесс в рассматриваемых при-
мерах, в полосе частот втрое превышающей частоту собственных колебаний линий соединения,
достаточно учитывать в схеме замещения (рис. 1) четыре звена.
Результаты моделирования переходных процессов при коротком замыкании в нагрузке по-
казаны на рис. 5, где: кривая 1 − напряжение на выходе линии соединения, т.е. напряжение на на-
грузке; 2 − ток через диод, т.е. обратная волна тока через выпрямительные диоды источника питания;
3 − время, в течение которого ключ SA1 замкнут (рис. 1). На рис. 5, а – результаты моделирования
при соединении источника с нагрузкой с помощью кабеля, причем нагрузка соответствует вольтам-
перной характеристике ЭЛП (2); на рис. 5, б ─ при соединении источника с нагрузкой двухпроводной
линией с нагрузкой вида (2); на рис. 5, в –при соединении источника с нагрузкой двухпроводной
линией, причем нагрузка представлена постоянным резистором, величина которого соответствует
току в номинальном режиме; на рис. 5, г – результаты моделирования, аналогичные представленным
на рис. 5, б, но с дополнительной индуктивностью (100 мкГн), включенной последовательно с
источником высокого напряжения.
Из анализа кривых рис. 5 следует, что
─ во время пробоя, скачкообразно снижается напряжение на нагрузке и в линии с потерями,
соединяющей источник питания с нагрузкой, возникает затухающий переходной процесс, амплитуда и
частота которого определяются выражением (4).
78 ISSN 0204-3599. Техн. електродинаміка. 2010. № 1
а б
в г
Рис. 5
− Во время пробоя, амплитуда тока через выпрямительные диоды, увеличивается на величину,
равную амплитуде обратной волны тока линии. Амплитуда тока максимальна при соединении
кабелем (рис. 5, а).
− Самое быстрое затухание переходного процесса наблюдается при соединении кабелем, так
как 0L кабельной линии меньше, чем при других соединениях.
− Если за время пробоя вся энергия линии соединения рассеялась, то восстановление высо-
кого напряжения на нагрузке происходит без существенного колебательного процесса (рис. 5, а).
− Если нагрузка представлена в виде постоянного резистора и за время пробоя вся энергия
линии соединения полностью не рассеялась, восстановление высокого напряжения происходит без
существенного колебательного процесса (рис. 5, в).
ISSN 0204-3599. Техн. електродинаміка. 2010. № 1 79
− При учете ВАХ нагрузки вида (2), если энергия, запасенная в линии за время пробоя, пол-
ностью не рассеялась, то во время восстановления диодов возникают существенные колебания, причем
амплитуда колебаний напряжения может достигать нескольких десятков кВ.
− Если энергия в линии полностью не рассеялась за время пробоя, то подъем выходного на-
пряжения после окончания пробоя происходит существенно быстрее.
Наиболее простым средством ограничения обратной волны тока при пробоях является
введение высоковольтного дросселя (зашунтированного обратным диодом или просто резистором)
между выходом высоковольтного выпрямителя и ЭЛП. Это средство защиты может быть эффективно
и при кратковременных самовосстанавливающихся пробоях, когда электрический разряд неустойчив
и время его деионизации не превышает нескольких микросекунд. При этом в зависимости от вели-
чины индуктивности дросселя могут возникнуть проблемы с поиском эффективной конструкции са-
мого дросселя, так как при пробое к нему прикладывается все напряжение источника питания. Вели-
чина индуктивности высоковольтного дросселя напрямую зависит от емкости, приведенной к выход-
ным клеммам источника питания, и допустимой величины обратной волны тока, которую могут про-
пустить выпрямительные диоды источника питания. Высоковольтный дроссель и емкость, приведен-
ную к выходным клеммам источника, можно рассматривать как некий отрезок линии, к которому при-
менимы полученные ранее выражения (4,5,7).
Исходя из необходимого уровня ограничения обратной волны тока через выпрямительные
диоды, выбираем величину волнового сопротивления, которую необходимо реализовать, используя
высоковольтный дроссель и емкость, приведенную к выходным клеммам источника.
На рис. 6 показаны расчетные значения индуктивности высоковольтного дросселя в зависи-
мости от емкости, приведенной к выходным клеммам источника питания, и волнового сопротивления.
Из проведенного анализа можно сделать следую-
щие выводы. Наихудший случай для источника питания
возникает при искрении и пробоях, при которых запасенная
энергия в линии полностью не рассеивается за время су-
ществования пробоя. При анализе переходных процессов в
системе источник питания−линия соединения−нагрузка не-
обходимо учитывать ВАХ нагрузки и реальные параметры
диодов. Введение индуктивности последовательно с выхо-
дом высоковольтного источника питания существенно ог-
раничивает амплитуду обратной волны тока и может слу-
жить инструментом защиты высоковольтного источника
питания от пробоев при минимизации емкости, приведен-
ной к выходным клеммам источника питания.
1. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники:
Электрические цепи. /Учеб. для студентов электротехнических, энер-
гетических и приборостроительных специальностей вузов. – 7-е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. шк., 1978. – 528 с.
2. Иоссель Ю.Я. и др. Расчет электрической емкости.-2-е изд., перераб. и доп. Л.: Энергоиздат. Ленингр.
Отд-ние, 1981. ─ 288 с.
3. Калантаров П.Л., Цейтлин Л.А. Расчет индуктивностей: Справочная книга. Л.: Энергоатомиздат,
1986. – 488 с.
4. Мартынов В.В. Источники электропитания для электронно-лучевого и плазменного технологиче-
ского оборудования // Пр. Ін-ту електродинаміки НАН України. − 2004. − №3(9). − С. 43−49.
5. Матвеев Н.В. Высоковольтные системы электропитания для микроволновых и электронно-лучевых
технологических установок // IХ Симпозиум "Электротехника 2030", доклад 07.07. 2007.
6. Спивак В.М. и др. Системы управления лучевых технологических установок. − К.:Техника, 1988. − 272 с.
7. Теоретические основы электротехники, ч.3. / Под ред. Поливанова К.М. − М.: Энергия, 1969. − 352 с.
8. Ткачев Л.Г., Батов Н.Г. и др. Волновые процессы в технологических установках с электронно-луче-
вым нагревом // Электротехника. − 1995. − №9. − С. 39−41.
9. Чернов В.А. Мощные электронные пушки высоковольтного тлеющего разряда (ВТР) и оборудование
на их основе // IХ Симпозиум "Электротехника 2030", доклад 07.10. 2007.
Надійшла 07.07.2009
Рис. 6
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-13143 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0204-3599 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T19:02:52Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут електродинаміки НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Шидловская, Н.А. Мартынов, В.В. 2010-10-29T12:56:09Z 2010-10-29T12:56:09Z 2010 Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой / Н.А. Шидловская, В.В. Мартынов // Техн. електродинаміка. — 2010. — № 1. — С. 73-79. — Бібліогр.: 9 назв. — pос. 0204-3599 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/13143 621.314 Рассматриваются переходные процессы, возникающие в выходных цепях высоковольтного источника питания, подключенного отрезком линии к электронно-лучевой пушке. Показано, что параметры выходных цепей источника питания, линии соединения и длительности пробоев существенно влияют на характер переходных процессов. Предложены меры по защите выпрямительных диодов и улучшению характера переходных процессов в цепи питания электронно-лучевой пушки. Розглядаються перехідні процеси, що виникають у вихідних ланцюгах високовольтного джерела живлення, підключеного відрізком лінії до електронно-променевої гармати. Показано, що параметри вихідних ланцюгів джерела живлення, лінії з'єднання і тривалості пробоїв істотно впливають на характер перехідних процесів. Запропоновано заходи по захисту випрямних діодів і поліпшенню характеру перехідних процесів в ланцюзі живлення електронно-променевої гармати. The transients in output circuits of the high-voltage power supply connected by a piece of line to the electron-beam gun are considered in the article. It is shown that the transient processes are influenced by the output circuit parameters of power supply, connection lines and short circuit duration. Measures for rectifier diodes protection and transient processes improvement in power circuits connected to the electron-beam gun are proposed. ru Інститут електродинаміки НАН України Електротехнологічні комплекси та системи Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой Adjustment of the high-voltage power supply to an electron-beam unit Article published earlier |
| spellingShingle | Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой Шидловская, Н.А. Мартынов, В.В. Електротехнологічні комплекси та системи |
| title | Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой |
| title_alt | Adjustment of the high-voltage power supply to an electron-beam unit |
| title_full | Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой |
| title_fullStr | Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой |
| title_full_unstemmed | Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой |
| title_short | Согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой |
| title_sort | согласование высоковольтного источника питания с электронно-лучевой установкой |
| topic | Електротехнологічні комплекси та системи |
| topic_facet | Електротехнологічні комплекси та системи |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/13143 |
| work_keys_str_mv | AT šidlovskaâna soglasovanievysokovolʹtnogoistočnikapitaniâsélektronnolučevoiustanovkoi AT martynovvv soglasovanievysokovolʹtnogoistočnikapitaniâsélektronnolučevoiustanovkoi AT šidlovskaâna adjustmentofthehighvoltagepowersupplytoanelectronbeamunit AT martynovvv adjustmentofthehighvoltagepowersupplytoanelectronbeamunit |