Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях

Изучено влияние интенсивной пластической деформации винтовой экструзией полуфабрикатов из титанового сплава в литом и деформированном состояниях, а также сплавов, полученных из металлических порошков, на структуру и комплекс их прочностных свойств. Установлено, что интенсивная пластическая деформац...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Фізико-хімічна механіка матеріалів
Date:	2015
Main Authors:	Павленко, Д.В., Овчинников, А.В.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Фізико-механічний інститут ім. Г.В. Карпенка НАН України 2015
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/134331
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях / Д.В. Павленко, А.В. Овчинников // Фізико-хімічна механіка матеріалів. — 2015. — Т. 51, № 1. — С. 50-57. — Бібліогр.: 16 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859654834850889728
author	Павленко, Д.В. Овчинников, А.В.
author_facet	Павленко, Д.В. Овчинников, А.В.
citation_txt	Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях / Д.В. Павленко, А.В. Овчинников // Фізико-хімічна механіка матеріалів. — 2015. — Т. 51, № 1. — С. 50-57. — Бібліогр.: 16 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Фізико-хімічна механіка матеріалів
description	Изучено влияние интенсивной пластической деформации винтовой экструзией полуфабрикатов из титанового сплава в литом и деформированном состояниях, а также сплавов, полученных из металлических порошков, на структуру и комплекс их прочностных свойств. Установлено, что интенсивная пластическая деформация наиболее благоприятна для заготовок, полученных методами порошковой металлургии из дисперсных порошков, и приближает их свойства к таковым сплавов в деформируемом состоянии. Вивчено вплив інтенсивної пластичної деформації гвинтовою екструзією напівфабрикатів з титанового сплаву в литому і деформованому станах, а також сплавів, отриманих з металевих порошків, на структуру і комплекс їх міцнісних властивостей. Встановлено, що інтенсивна пластична деформація найсприятливіша для заготовок, одержаних методами порошкової металургії з дисперсних порошків, і наближає їх властивості до таких сплавів у деформованому стані. The effect of severe plastic deformation of the twist extrusion of titanium alloy semi-products in the as-cast and deformed states, as well as of alloys obtained from metallic powders on the structure and strength properties are considered. It was established that the severe plastic deformation is most favorable for blanks obtained by the methods of powder metallurgy from dispersed powders of metals, bringing them closer to the properties of alloys in the deformed state.
first_indexed	2025-12-07T13:38:24Z
format	Article
fulltext	50 Ô³çèêî-õ³ì³÷íà ìåõàí³êà ìàòåð³àë³â. – 2015. – ¹ 1. – Physicochemical Mechanics of Materials УДК 669.295 ВЛИЯНИЕ ДЕФОРМИРОВАНИЯ МЕТОДОМ ВИНТОВОЙ ЭКСТРУЗИИ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА СПЛАВА ВТ1-0 В РАЗНЫХ СОСТОЯНИЯХ Д. В. ПАВЛЕНКО, А. В. ОВЧИННИКОВ Запорожский национальный технический университет Изучено влияние интенсивной пластической деформации винтовой экструзией по- луфабрикатов из титанового сплава в литом и деформированном состояниях, а так- же сплавов, полученных из металлических порошков, на структуру и комплекс их прочностных свойств. Установлено, что интенсивная пластическая деформация наи- более благоприятна для заготовок, полученных методами порошковой металлургии из дисперсных порошков, и приближает их свойства к таковым сплавов в деформи- руемом состоянии. Ключевые слова: титановый сплав, порошок титана, интенсивная пластическая деформация, винтовая экструзия, прочность, пластичность, твердость, ударная вязкость, структура. В современных условиях для ведущих отечественных и зарубежных произ- водителей авиационной техники очень важно снизить себестоимость авиацион- ных газотурбинных двигателей (ГТД). Для этого необходимо разработать новые материалы, технологии и конструкторские решения. Из всех материалов, приме- няемых для изготовления деталей ГТД [1], до 40% занимают титановые сплавы. Поэтому от их свойств и стоимости во многом зависят технико-экономические и экологические показатели двигателей. Традиционные методы получения и упрочнения титановых сплавов не дают возможности существенно повысить их прочностные характеристики, и, кроме того, они дорогостоящие. Высокая цена таких изделий прежде всего связана со сложной технологией изготовления полуфабрикатов, заданный уровень и ста- бильность механических свойств которых обеспечивают путем сложного метал- лургического передела, включающего десятки операций [2]. Поэтому необходим поиск технологических решений, которые смогут одновременно упростить тех- нологию, снизить стоимость изготовления полуфабрикатов и существенного по- высить уровень и стабильность механических характеристик. В последние годы наметились пути улучшения их свойств. В их основе – методы интенсивной пластической деформации (ИПД) [3–6], которые позволяют скачкообразно (более чем в два раза) увеличить механические характеристики α-титановых сплавов и существенно улучшить и стабилизировать свойства слож- нолегированных α+β-сплавов. Из существующих методов ИПД для формирова- ния нано- или субмикрокристаллической структуры (СМК) титановых сплавов практической ценностью обладает метод винтовой экструзии (ВЭ) [7]. Как выяс- нилось [8, 9], формирование в них такой структуры весьма целесообразно, по- скольку в качестве исходной заготовки можно использовать не прутки, а слитки, минуя целый ряд технологических операций изготовления деформированных прутковых полуфабрикатов. Однако эти мероприятия только частично заменяют Контактная особа: Д. В. ПАВЛЕНКО, e-mail: dvp_zntu@mail.ru 51 деформационный передел литых или даже предварительно деформируемых заго- товок титана. Снизить стоимость таких деталей можно, совершенствуя техноло- гию получения как деформируемых полуфабрикатов, так и заготовок для них. Для изготовления полуфабрикатов используют экономичные методы порошко- вой металлургии [10]. Однако в структуре спеченных сплавов, в отличие от ли- тых, присутствует до 5…10% пор. Поэтому необходимы комплексные исследо- вания для определения возможности применения методов порошковой металлур- гии совместно с технологиями ИПД для получения компактных титановых полу- фабрикатов с высокими механическими характеристиками. Цель работы – установить и проанализировать основные закономерности изменения структуры и механических свойств титановых сплавов после дефор- мирования методом ВЭ в зависимости от исходного состояния материала. Методики и материалы. Испытывали образцы из сплава ВТ1-0 в трех ис- ходных состояниях: литом, полученных из слитков методом вакуумно-дугового переплава, деформированном, изготовленных из сортового прутка, а также полу- ченных по технологии порошковой металлургии из порошка титана марки ПТ5. Состав материала исходных заготовок определяли спектральным и химическим способами (табл. 1). Таблица 1. Химический состав заготовок Содержание элементов, mass.% Состояние Ti Fe Si O2 N2 Литая Основа 0,25 0,10 0,10 0,04 Деформированная, отожженная Основа 0,20 0,08 0,14 0,04 Спеченная из порошка Основа 0,30 0,10 0,15 0,05 Сравнивали структуру и свойства заготовок, полученных по следующим технологическим схемам. Слитки титана ВТ1-0 изготавливали вакуумно-дуго- вым переплавом расходуемого электрода в медном водоохлаждаемом кристалли- заторе. Электрод цилиндрической формы диаметром 40 mm, высотой 250 mm и массой 1,5±0,2 kg прессовали из губчатого титана марки ТГ-100 (ДСТУ 3079-95). Плавили в лабораторной вакуумно-дуговой печи при силе тока 3 kА, напряжении 30 V и степени разряжения 1,3...4,0⋅10–1 Pа. Заготовки деформированного титана изготавливали из отожженного прутка повышенного качества диаметром 32 mm (ГОСТ 26492-85). Спеченные заготовки получали прессованием и последующим вакуумным спеканием порошков титана ПТ5 (ТУ У14-10-026-98) (фракционный состав –0,5/+0,16 µm). Прессовали на гидравлическом прессе при давлении 700 МPа, а спекали в вакуумной печи СНВЭ-1.3.1/16И3 при разрежении 10–5 Pа, температуре 1250°С, 3 h. Охлаждали в вакууме вместе с печью. Химический состав спеченных заготовок соответство- вал сплаву ВТ1-0. ИПД осуществляли методом ВЭ с пятицикловым деформированием по из- вестной технологии [11]. Образцы для определения механических свойств выре- зали из заготовок после ВЭ электроэрозионным способом с последующей меха- нической обработкой для удаления дефектного поверхностного слоя. Испытывали на растяжение на сервогидравлической машине “INSTRON” 8802 при комнатной температуре. База экзотензометра 25 mm. Деформацию рабочей части образца контролировали с погрешностью ±1 µm. Погрешность измерения напряжений в рабочем сечении образца ±3 МPа. Показания экзотензометра и упругого динамометра отцифровывали с дискретностью 0,01 s. Твердость загото- вок в различных состояниях измеряли на предварительно подготовленной по- 52 верхности, вдавливая стальной шарик диаметром 5 mm (согласно ГОСТ 9012-59), при помощи твердомера УТ 5011А. Ударную вязкость определяли по результа- там испытаний на ударный изгиб (согласно ГОСТ 9454-78) на маятниковом коп- ре IMP-460J фирмы “INSTRON”, оснащенным цифровой системой сбора инфор- мации. Использовали образцы, соответствующие типу 1 (с U-образным концен- тратором). Общую пористость и относительную плотность образцов определяли мето- дом гидростатического взвешивания (ГОСТ 18847-84) и анализируя микрофото- графии металлографических шлифов (ГОСТ 9391-80). В первом случае образцы погружали в дистиллированную воду, температуру которой контролировали ртутным термометром. Для защиты открытых пор от проникновения воды их поверхность предварительно покрывали защитной пленкой. Для исследования структуры и фрактографического анализа изломов использовали оптический микроскоп NEOPHOT и растровый электронный фирмы JEOL. Коэффициент, характеризующий исчерпание запаса пластичности и возможность дальнейшей обработки материала деформацией и резанием, определяли как отношение преде- ла прочности к условному пределу текучести. Испытывали партию однотипных образцов. Результаты статистически обрабатывали по известной методике [12]. Результаты исследований и их анализ. Для оценки эволюции структуры и ее влияния на механические свойства изучали микроструктуру заготовок в ис- ходном состоянии, которая представляла собой крупнопластинчатую α-фазу (ширина пластин 15…20 µm, длина 65…118 µm), собранную в пачки внутри β-превращенных зерен размером 150…300 µm (рис. 1а). А в деформированном состоянии – равноосные α-зерна диаметром 20…30 µm, что соответствует отож- женному состоянию титановых полуфабрикатов из сплава ВТ1-0 (рис. 1b). Струк- тура спеченных заготовок (рис. 1c) такая же, как и литых, но с меньшим разме- ром β-превращенных зерен (50…80 µm). Зафиксировали разориетированные пластины α-фазы, внутри и по границам которых располагались поры неправиль- ной формы, средний размер которых 7…18 µm. Рис. 1. Структура заготовок из сплава ВТ1-0 в различных состояниях: а – литое; b – деформированное; c – спеченное; d–f – те же состояния после ВЭ. Fig. 1. Structure of BT1-0 (Grade 3) alloy blanks in different states: a – cast; b – deformed; c – sintered; d–f – those states after twist extrusion. Поскольку химический состав исследуемых заготовок практически идентич- ный, то режимы ИПД методом ВЭ были одинаковы в литом, деформированном и 53 спеченном состояниях. В исходном состоянии заготовки имели различные типы структур – пластинчатую и равноосную. После ИПД винтовой экструзией струк- тура заготовок существенно изменилась. Средний размер зерен и субзерен после пяти циклов ВЭ находился в диапазоне 200...500 nm. Установили, что при разном размере структурных составляющих и даже неодинаковой исходной структуре (пластинчатой и равноосной) после ИПД структура заготовок имела практически идентичные параметры без четко просматриваемых границ зерен с фрагментами деформационного происхождения размером порядка 1 µm (рис. 1d–f). В спеченной заготовке, кроме измельчения структуры, наблюдали залечива- ние пор. Размер зерен после пяти циклов деформации находился в диапазоне 1…2 µm, что в 100–150 раз меньше, чем средний размер зерен в исходной заго- товке (рис. 1c). Заготовка в процессе ВЭ находится в сложном напряженном со- стоянии, в результате чего под воздействием шаровой компоненты тензора на- пряжений материал уплотняется, в то время как девятерная составляющая спо- собствует разрушению [13]. В связи с этим при ВЭ наряду со структурными изменениями могут одновременное протекать как процессы уплотнения, так и разрушения компактных и спеченных заготовок (табл. 2). Выявлено (рис. 2) мак- симальное изменение плотности спеченных заготовок после ВЭ, что связано в первую очередь с их высокой исходной пористостью. В частности изменение относительной плотности и свойств спеченных и литых заготовок связано как с дро- блением структурных со- ставляющих, так и с залечи- ванием пор и раковин, явля- ющихся при нагружении концентраторами напряже- ний. Для спеченных загото- вок после ВЭ также немало- важно устранить дефекты на границах частичек порошка – микрофлокенов. Наблюдаемое уменьшение отно- сительной плотности образцов из сплава в деформируемом состоянии хорошо со- гласуется с результатами экспериментальных исследований [14] и связано с уве- личением плотности точечных и линейных дефектов кристаллической решетки. Рис. 2. Диаграмма изменения относительной плотности заготовок из сплава ВТ1-0 в различных состояниях: 1 – литое; 2 – деформированное; 3 – спеченное. Индекс 0 соответствует образцам с исходной структурой. Fig. 2. Graph of the relative density of BT1-0 (Grade 3) alloy blanks in various states: 1 – cast; 2 – deformed; 3 – sintered. Index 0 corresponds to the samples with original structures. Невозможность получения после ВЭ полностью компактных заготовок с ну- левой пористостью можно объяснить протекающими одновременно с уплотнени- ем процессами разуплотнения. При выходе заготовки из винтовой части канала матрицы девиаторная компонента тензора напряжений превышает шаровую, что, учитывая смещение контура поверхности текучести спеченных тел относительно гидростатической оси, и приводит к разуплотнению материала. Дальнейшей Таблица 2. Относительная плотность заготовок из сплава ВТ1-0 в различных структурных состояниях Относительная плотность, ρrel Состояние исходная после ВЭ Литая 0,99 0,96 Деформируемая 1 0,98 Спеченная 0,72 0,91 54 оптимизацией режимов и конструкции технологической оснастки ВЭ можно ис- ключить разуплотнение заготовок и еще больше повысить их плотность [15, 16]. Механические характеристики образцов в различном исходном состоянии после ВЭ изменяются неодинаково (табл. 3). Максимально – предел прочности образцов из сплава в литом состоянии и спеченных (рис. 3а), а условный предел текучести и характеристики пластичности – спеченных при незначительном сни- жении запаса пластичности (рис. 3b–е). Таблица 3. Характеристики статической прочности образцов из сплава ВТ1-0 в различных структурных состояниях Предел прочности σb Условный предел текучести σ0,2 Относи- тельное удлинение δ Относи- тельное сужение ψ МPа % Коэффициент запаса пластичности, χ (σb /σ0,2) Состояние исход- ная после ВЭ исход- ная после ВЭ исход- ная после ВЭ исход- ная после ВЭ исход- ная после ВЭ Литое 300 635 275 535 17 22 20 27 1,09 1,19 Деформи- рованное 425 710 325 635 20 25 38 36 1,31 1,12 Спеченное 325 690 285 635 6 15 3 19 1,14 1,09 Рис. 3. Диаграмма изменения характеристик прочности и пластичности образцов из сплава ВТ1-0 в различных состояниях: 1 – литое; 2 – деформированное; 3 – спеченное; а – предел прочности; b – условный предел текучести; c, d – относительные удлинение и сужение; e – коэффициент запаса пластичности. Индекс 0 соответствует образцам с исходной структурой. Fig. 3. Characteristics of strength and ductility of BT1-0 (Grade 3) alloy samples in various states: 1 – cast; 2 – deformed; 3 – sintered; a – ultimate strength; b – yield strength; c, d – relative elongation and narrowing; e – safety factor. Index 0 corresponds to the samples with original structures (schematically). Таким образом, прочностные характеристики спеченных образцов после ВЭ повышаются более чем в два раза, относительное удлинение – в 2,5 раза, а отно- сительное сужение – более чем в 6 раз. Запас пластичности незначительно сни- жается, что, вероятно, является следствием исчерпания источников генерации дислокаций и возможных плоскостей скольжения. Значения ударной вязкости образцов из исходных заготовок с различным структурным состоянием также отличаются (табл. 4). Наибольшими обладала заготовка в литом состоянии, наименьшими – в деформированном, что можно объяснить различными механизмами распространения трещины при разрушении образцов. Так, в литой заготовке с пластинчатой структурой трещина развивается вдоль границ пластин α-фазы, многократно изменяет направление движения, огибая пластины α-фазы, что обусловливает длинный ее фронт, а следовательно, 55 высокую энергоемкость разрушения. В деформированных заготовках с зернистой структурой энергоемкость разрушения уменьшается. Ударная вязкость образцов из спеченной заготовки несколько меньше, чем из литой, поскольку поры и мик- рофлокены, расположенные на пути развития трещины, уменьшают их нетто- сечение. Таблица 4. Характеристики ударной вязкости и твердости образцов из сплава ВТ1-0 в различных структурных состояниях KСТ, kJ/m2 НВ, МPа Состояние исходная после ВЭ исходная после ВЭ Литое 1764 ± 82 1666 ± 67 116 ± 4,5 415 ± 3,2 Деформированное 950 ± 34 686 ± 32 149 ± 3,5 515 ± 3,5 Спеченное 1078 ± 40 882 ± 38 83 ± 7 341 ± 2,8 Ударная вязкость всех исследованных образцов после ВЭ снижалась (рис. 4а): в деформированном состоянии – на 27,8%, в спеченном – на 18,2%. Наименее интенсивно (на 5,5%) – литых. Ее падение для образцов после ВЭ можно объяс- нить тем, что в материале с мелкодисперсной структурой фронт трещины разви- вается более прямолинейно, не огибая, как для исходной, крупные зерна, что спо- собствует снижению работы разрушения и ударной вязкости. Следует отметить, что значения ударной вязкости деформированных и спеченных образцов, под- вергнутых ВЭ, близкие. Рис. 4. Диаграмма изменения ударной вязкости (а) и твердости (b) образцов из сплава ВТ1-0 в различных состояниях: 1 – литое; 2 – деформированное; 3 – спеченное. Индекс 0 соответствует образцам с исходной структурой. Fig. 4. Change of impact toughness (a) and hardness (b) of BT1-0 (Grade 3) alloy samples in different states: 1 – cast; 2 – deformed; 3 – sintered. Index 0 corresponds to the samples with original structures. Твердость исходных заготовок в различных состояниях существенно отли- чалась (табл. 4). Наиболее низкую имели заготовки в деформированном состоя- нии и спеченные, что вызвано ослабляющим действием пор. Исходное значение твердости заготовок в литом и деформированном состояниях было примерно одинаковым. После ВЭ твердость всех образцов повышалась (рис. 4b). Наиболее сильно она изменялась для спеченных заготовок, приближалась к значениям для заготовок в литом и деформированном состояниях после ВЭ (табл. 4). Это может быть связано с тем, что при интонировании стальным шариком диаметром 5 mm пластически деформируется несоизмеримо больший объем материала, чем еди- ничных пор. Таким образом, для спеченных, в отличие от литых и деформиро- ванных, повышение твердости связано не только с упрочнением твердой фазы, но и с уменьшением количества активируемых при вдавливании индентора пор и микрофлокенов. Фрактографический анализ поверхностей разрушения образцов, испытан- ных на растяжение, свидетельствует, что в литом состоянии они разрушались по 56 квазихрупкому механизму с отрывом по плоскости, расположенной по границам α-пластин, ориентированных в одном направлении, что обусловило формирова- ние излома под углом 45° к рабочей части образца (рис. 5а). Изломы образцов, вырезанных из деформированных заготовок, имели “чашечное” строение, свой- ственное отожженному титану и вязкому механизму разрушения (рис. 5b). Излом образцов из спеченных заготовок также был вязкий. В местах скопления пор об- наружены плоские площадки, однако по контуру излома практически отсутство- вала “чашечка”, свидетельствующая о значительной пластической деформации образца до момента разрушения. Таким образом, поры в спеченных образцах ослабляли сечение и одновременно снижали прочность и пластичность (рис. 5c). На поверхности разрушения образцов после ВЭ, независимо от исходного структурного состояния, формировалась узкая шейка вблизи плоскости разруше- ния, что подтверждало значительную деформацию материала и вязкое разруше- ние (рис. 5d–f). Рис. 5. Поверхности разрушения образцов из сплава ВТ1-0 в различных состояниях после испытаний на одноосное растяжении (×6,5): а – литое; b – деформированное; c – спеченное; d–f – те же состояния после ВЭ. Fig. 5. Fracture surface of BT1-0 (Grade 3) alloy samples in various states after uniaxial tensile test (×6.5): a – cast; b – deformed; c – sintered; d–f – those states after twist extrusion. ВЫВОДЫ Установлены основные закономерности изменения структуры, прочностных характеристик и особенностей разрушения образцов из сплава ВТ1-0 в различ- ных состояниях после интенсивной пластической деформации ВЭ. Выявлено, что ВЭ способствует повышению комплекса прочностных свойств сплавов в литом и деформированном состояниях, а также синтезированных из металлических по- рошков. Максимальными прочностью и пластичностью обладают спеченные за- готовки, что связано с устранением пористости и дефектов структуры типа мик- рофлокенов. Структура и свойства титана после ВЭ практически не зависят от исходного состояния заготовок. ИПД особенно актуальна для заготовок, синтези- рованных из металлических порошков. На основании анализа результатов иссле- дований можно говорить о возможном получении деформируемых полуфабрика- тов из титановых сплавов с существенно улучшенными свойствами, нежели в исходном состоянии. При этом их стоимость можно существенно снизить, если в качестве исходных заготовок использовать сплавы, полученные методом порош- ковой металлургии из недорогих порошков титана. 57 РЕЗЮМЕ. Вивчено вплив інтенсивної пластичної деформації гвинтовою екструзією напівфабрикатів з титанового сплаву в литому і деформованому станах, а також сплавів, отриманих з металевих порошків, на структуру і комплекс їх міцнісних властивостей. Встановлено, що інтенсивна пластична деформація найсприятливіша для заготовок, одер- жаних методами порошкової металургії з дисперсних порошків, і наближає їх властивості до таких сплавів у деформованому стані. SUMMARY. The effect of severe plastic deformation of the twist extrusion of titanium alloy semi-products in the as-cast and deformed states, as well as of alloys obtained from metallic powders on the structure and strength properties are considered. It was established that the severe plastic deformation is most favorable for blanks obtained by the methods of powder metallurgy from dispersed powders of metals, bringing them closer to the properties of alloys in the deformed state. 1. Иноземцев А. А., Башкатов И. Г., Коряковцев А. С. Современные титановые сплавы и проблемы их развития. – М.: ВИАМ, 2010. – С. 43–45. 2. Технология производства жаропрочных сплавов и специальных сталей [Электронный ресурс]. Режим доступа к статье: http://cmk-group.ru/technology/heat-resistant_and_ special_alloys. 3. Артюхов А. В., Павлинич С. П., Иванов В. Ю. Наноиндустрия авиадвигателя: россий- ская национальная нанотехнологическая сеть [Электронный ресурс]. – Режим доступа к статье: http://www.rusnanonet.ru/articles/45708/. 4. Кечин В. А. Основные тенденции создания наноструктурированных материалов // Ме- таллургия машиностроения. – 2010. − № 2. – С. 27−30. 5. Получение объемных металлических нано- и субмикрокристаллических материалов методом интенсивной пластической деформации / С. В. Добаткин, А. М. Арсенкин, М. А. Попов и др. // Металловедение и терм. обработка металлов. – 2005. − № 5. – С. 29−34. 6. Формирование субмикрокристаллической структуры в титане и титановых сплавах и их механические свойства / Г. А. Салищев, Р. М. Галеев, С. П. Малышева и др. // Там же. – 2006. − № 2. – С. 19−26. 7. Beygelzimer Y. Grain refinement versus voids accumulation during severe plastic deforma- tions of polycrystals: mathematical simulation // Mеch. of Mat. – 2005. – № 37. – P. 753–767. 8. Овчинников А. В., Коваленко Т. А. Получение заготовок субмикрокристаллических (α+β)-титановых сплавов из слитков // Теория и практика металлургии. – 2010. – № 5–6. – С. 11–15. 9. Коваленко Т. А., Овчинников А. В. Изготовление заготовок деталей ГТД из (α+β)-тита- новых сплавов с применением технологии ИПД // Тез. докл. ІII Междунар. науч.-техн. конф. “Титан 2012: производство и применение”. – Запорожье, 2012. – С. 96−98. 10. Глазунов С. Г., Борзецовская К. М. Порошковая металлургия титановых сплавов. – М.: Металлургия, 1989. – 134 с. 11. Винтовая экструзия – процесс накопления деформации / Я. Е. Бейгельзимер, В. Н. Ва- рюхин, Д. В. Орлов, С. Г. Сынков. – Донецк: Фирма ТЕАН, 2003. – 88 с. 12. Степнов М. Н. Статистические методы обработки результатов механических испыта- ний: Справ. – М.: Машиностроение, 1985. – 232 с. 13. Штерн М. Б., Михайлов О. В. Модифицированные модели деформирования порошко- вых материалов на основе пластичных и труднодеформируемых порошков // Вісник нац. техн. ун-ту України “Київський політехнічний інститут”. Сер. Машинобудування. – 2011. – № 62. – С. 13–19. 14. Булычов С. И., Алехин В. П. Испытание материалов непрерывным вдавливанием ин- дентора. – М.: Машиностроение, 1990. – 224 с. 15. Винтовая экструзия порошковых заготовок. 1. Численный анализ методом конечного элемента / Я. Е. Бейгельзимер, О. В. Михайлов, А. С. Сынков и др. // Физика и техника высоких давлений. – 2008. – 18, № 1. – С. 69–82. 16. Винтовая экструзия порошковых заготовок. 2. Эксперимент и обсуждение результа- тов / Я. Е. Бейгельзимер, О. В. Михайлов, А. С. Сынков, М. Б. Штерн // Там же. – 2008. – 18, № 3. – С. 92–97. Получено 02.10.2014
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-134331
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0430-6252
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T13:38:24Z
publishDate	2015
publisher	Фізико-механічний інститут ім. Г.В. Карпенка НАН України
record_format	dspace
spelling	Павленко, Д.В. Овчинников, А.В. 2018-06-13T08:41:21Z 2018-06-13T08:41:21Z 2015 Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях / Д.В. Павленко, А.В. Овчинников // Фізико-хімічна механіка матеріалів. — 2015. — Т. 51, № 1. — С. 50-57. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. 0430-6252 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/134331 669.295 Изучено влияние интенсивной пластической деформации винтовой экструзией полуфабрикатов из титанового сплава в литом и деформированном состояниях, а также сплавов, полученных из металлических порошков, на структуру и комплекс их прочностных свойств. Установлено, что интенсивная пластическая деформация наиболее благоприятна для заготовок, полученных методами порошковой металлургии из дисперсных порошков, и приближает их свойства к таковым сплавов в деформируемом состоянии. Вивчено вплив інтенсивної пластичної деформації гвинтовою екструзією напівфабрикатів з титанового сплаву в литому і деформованому станах, а також сплавів, отриманих з металевих порошків, на структуру і комплекс їх міцнісних властивостей. Встановлено, що інтенсивна пластична деформація найсприятливіша для заготовок, одержаних методами порошкової металургії з дисперсних порошків, і наближає їх властивості до таких сплавів у деформованому стані. The effect of severe plastic deformation of the twist extrusion of titanium alloy semi-products in the as-cast and deformed states, as well as of alloys obtained from metallic powders on the structure and strength properties are considered. It was established that the severe plastic deformation is most favorable for blanks obtained by the methods of powder metallurgy from dispersed powders of metals, bringing them closer to the properties of alloys in the deformed state. ru Фізико-механічний інститут ім. Г.В. Карпенка НАН України Фізико-хімічна механіка матеріалів Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях Вплив деформування методом гвинтової екструзії на структуру та властивості сплаву ВТ1-0 в різних станах The influence of deformation by screw extrusion method on the structure and properties of ВТ1-0 alloy in different states Article published earlier
spellingShingle	Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях Павленко, Д.В. Овчинников, А.В.
title	Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях
title_alt	Вплив деформування методом гвинтової екструзії на структуру та властивості сплаву ВТ1-0 в різних станах The influence of deformation by screw extrusion method on the structure and properties of ВТ1-0 alloy in different states
title_full	Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях
title_fullStr	Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях
title_full_unstemmed	Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях
title_short	Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях
title_sort	влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава вт1-0 в разных состояниях
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/134331
work_keys_str_mv	AT pavlenkodv vliâniedeformirovaniâmetodomvintovoiékstruziinastrukturuisvoistvasplavavt10vraznyhsostoâniâh AT ovčinnikovav vliâniedeformirovaniâmetodomvintovoiékstruziinastrukturuisvoistvasplavavt10vraznyhsostoâniâh AT pavlenkodv vplivdeformuvannâmetodomgvintovoíekstruzíínastrukturutavlastivostísplavuvt10vríznihstanah AT ovčinnikovav vplivdeformuvannâmetodomgvintovoíekstruzíínastrukturutavlastivostísplavuvt10vríznihstanah AT pavlenkodv theinfluenceofdeformationbyscrewextrusionmethodonthestructureandpropertiesofvt10alloyindifferentstates AT ovčinnikovav theinfluenceofdeformationbyscrewextrusionmethodonthestructureandpropertiesofvt10alloyindifferentstates

Влияние деформирования методом винтовой экструзии на структуру и свойства сплава ВТ1-0 в разных состояниях

Institution

Similar Items