Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза

Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза

Processes of compaction at formation of composites based on diamond nanopowders of detonation synthesis and carbide transition metals powders at a room temperature and during sintering in the high pressure apparatus are considered. The estimation of a level of residual pressure is made and the de...

Full description

Saved in:
Bibliographic Details
Date:2006
Main Authors: Бочечка, А.А., Романко, Л.А., Шаповалов, Д.Ю., Назарчук, С.Н.
Format: Article
Language:Russian
Published: Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України 2006
Series:Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
Subjects:
Синтез, спекание и свойства сверхтвердых материалов
Online Access:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/134958
Tags: Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза / А.А. Бочечка, Л.А. Романко, Д.Ю. Шаповалов, С.Н. Назарчук // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2006. — Вип. 9. — С. 190-196. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-134958
record_format dspace
spelling nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1349582025-02-09T15:04:16Z Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза Бочечка, А.А. Романко, Л.А. Шаповалов, Д.Ю. Назарчук, С.Н. Синтез, спекание и свойства сверхтвердых материалов Processes of compaction at formation of composites based on diamond nanopowders of detonation synthesis and carbide transition metals powders at a room temperature and during sintering in the high pressure apparatus are considered. The estimation of a level of residual pressure is made and the density and hardness of the specified composites are certain. 2006 Article Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза / А.А. Бочечка, Л.А. Романко, Д.Ю. Шаповалов, С.Н. Назарчук // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2006. — Вип. 9. — С. 190-196. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 2223-3938 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/134958 621.921.34-492.2:620.22-419 ru Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения application/pdf Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
language Russian
topic Синтез, спекание и свойства сверхтвердых материалов
Синтез, спекание и свойства сверхтвердых материалов
spellingShingle Синтез, спекание и свойства сверхтвердых материалов
Синтез, спекание и свойства сверхтвердых материалов
Бочечка, А.А.
Романко, Л.А.
Шаповалов, Д.Ю.
Назарчук, С.Н.
Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза
Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
description Processes of compaction at formation of composites based on diamond nanopowders of detonation synthesis and carbide transition metals powders at a room temperature and during sintering in the high pressure apparatus are considered. The estimation of a level of residual pressure is made and the density and hardness of the specified composites are certain.
format Article
author Бочечка, А.А.
Романко, Л.А.
Шаповалов, Д.Ю.
Назарчук, С.Н.
author_facet Бочечка, А.А.
Романко, Л.А.
Шаповалов, Д.Ю.
Назарчук, С.Н.
author_sort Бочечка, А.А.
title Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза
title_short Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза
title_full Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза
title_fullStr Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза
title_full_unstemmed Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза
title_sort влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза
publisher Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
publishDate 2006
topic_facet Синтез, спекание и свойства сверхтвердых материалов
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/134958
citation_txt Влияние карбидов переходных металлов на получение композитов на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза / А.А. Бочечка, Л.А. Романко, Д.Ю. Шаповалов, С.Н. Назарчук // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2006. — Вип. 9. — С. 190-196. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.
series Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
work_keys_str_mv AT bočečkaaa vliâniekarbidovperehodnyhmetallovnapolučeniekompozitovnaosnovealmaznogonanoporoškadetonacionnogosinteza
AT romankola vliâniekarbidovperehodnyhmetallovnapolučeniekompozitovnaosnovealmaznogonanoporoškadetonacionnogosinteza
AT šapovalovdû vliâniekarbidovperehodnyhmetallovnapolučeniekompozitovnaosnovealmaznogonanoporoškadetonacionnogosinteza
AT nazarčuksn vliâniekarbidovperehodnyhmetallovnapolučeniekompozitovnaosnovealmaznogonanoporoškadetonacionnogosinteza
first_indexed 2025-11-27T03:13:01Z
last_indexed 2025-11-27T03:13:01Z
_version_ 1849911610343161856
fulltext РАЗДЕЛ 2. СИНТЕЗ, СПЕКАНИЕ И СВОЙСТВАСВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ 190 УДК 621.921.34-492.2:620.22-419 А. А. Бочечка1, докт. техн. наук; Л. А. Романко1, канд. техн. наук; Д. Ю. Шаповалов1, инж.; С. Н. Назарчук2, студент 1Институт сверхтвердых материалов им. В. Н. Бакуля НАН Украины, г. Киев, Украина 2Винницкий государственный педагогический университет им. М. Коцюбинского, г. Винница, Украина ВЛИЯНИЕ КАРБИДОВ ПЕРЕХОДНЫХ МЕТАЛЛОВ НА ПОЛУЧЕНИЕ КОМПОЗИТОВ НА ОСНОВЕ АЛМАЗНОГО НАНОПОРОШКА ДЕТОНАЦИОННОГО СИНТЕЗА Processes of compaction at formation of composites based on diamond nanopowders of detonation synthesis and carbide transition metals powders at a room temperature and during sintering in the high pressure apparatus are considered. The estimation of a level of residual pressure is made and the density and hardness of the specified composites are certain. Введение Получение наноструктурных поликристаллов или композитов из алмазных нанопо- рошков как детонационного, так и статического синтеза позволяет изготовлять из них лез- вийный инструмент для чистовой обработки широкого класса материалов. Поэтому улучше- ние эффективности процесса спекания алмазных нанопорошков являются актуальной зада- чей. Как было показано в [1], перед спеканием в аппарате высокого давления (АВД) ал- мазных нанопорошков необходимо проводить их дегазацию в сочетании с герметизацией рабочего объема. Одним из путей противодействия влиянию десорбированных газов на спе- кание алмазных нанопорошков является также введение в реакционный объем элементов или соединений, которые химически связывают газы, так называемых геттеров [2]. Проведенные эксперименты показали [3], что для алмазных порошков с размером частичек меньше одного микрометра эффективным способом улучшения спекания является введение карбида вольф- рама. Основная идея данной работы состоит в том, что действие карбида вольфрама и кар- бидов других переходных металлов как геттеров кислорода в сочетании с вакуумной дегаза- цией их смесей с алмазным нанопорошком должно замедлить процессы, которые приводят к графитизации алмазных частичек и деградации физико-механических свойств композита во время спекания. Методика исследования Первым этапом формирования композитов на основе алмазных нанопорошков являет- ся прессование исходных смесей в стальной пресс-форме. Для проведения исследования уп- лотнения алмазного нанопорошка УДА и его смесей на этом этапе использована экспресс- методика определения плотности компактов, основой которой является запрессовка полу- ченных образцов в графит и предварительное калибрование стальной пресс-формы, в кото- рой проводятся запрессовка и измерения [4]. Сформированные в стальной пресс-форме компакты из смеси нанопорошков алмаза и карбида вольфрама закреплялись в вакуумной печи СНВЛ на нагревательной панели таким образом, чтобы тепловой контакт с нагревателем был с двух сторон. Вакуумный отжиг ком- пактов проведен при температуре 500 оС, что привело к десорбции газов из поверхности час- тичек нанопорошков до давления остаточных газов 10-2 Па. Далее компакты были помещены Выпуск 9. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ 191 в рабочий объем контейнеров из литографского камня, после чего осуществлена механиче- ская герметизация контейнеров. Проведено дальнейшее усовершенствование герметичности рабочего объема, которое состояло в изготовлении трубчатых нагревателей методом прессо- вания из чешуйчатого графита МГ ОСЧ и сокращении продолжительности контакта дегази- рованных образцов с воздухом. По сравнению с нагревателями, изготовленными способом точения и имеющими пористую поверхность, это дает возможность уменьшить количество газа, который десорбируется в процессе спекания из элементов рабочего объема. Спекание проводили в АВД типа тороид при начальном давлении 8 ГПа в широких температурном и временном интервалах. Плотность и твердость полученных компактов определяли на основе стандартных методик [5, 6]. Поскольку формирование композитов происходит при высоких температуре и давлении, то при охлаждении и снятии давления в материале возникают остаточные напряжения, обусловленные различием термоупругих свойств фаз и деформаций усадки. В работе [7] предпринята попытка расчета напряженно-деформированного состояния трехфазного композита на основе алмаза: алмаз–карбид кремния–кремний. Описанная в этой работе методика расчета остаточных напряжений была применена для композитов на основе алмазных нанопорошков и порошков тугоплавких соединений. В таблице приведены исходные данные для расчета и источники информации. Таблица. Исходные данные для расчета остаточных напряжений в композитах на осно- ве алмаза, карбида кремния, карбида вольфрама и кобальта Значение [источник информации]Название константы Единица из- мер. алмаз -SiC WC Сo Модуль объемного сжатия K ГПа 442 [8] 363 [8] 400 [9] 307 [10] Модуль сдвига  ГПа 576 [8] 165 [8] 288 [9] 75,3 [10] Коэффициент ли- нейного темпера- турного расшире- ния  К–110–6 3,7 [11] 3,8 [11] 3,87 [9] 12,08 [10] Усадка компонент за счет фазовых превращений e б/р 0 0 0 0,044 [10] Результаты и обсуждение Как показали проведенные расчеты, уровень остаточных растягивающих напряжений в нанокомпозите на основе карбида вольфрама в 2,8 раза ниже напряжений в композите алмаз–карбид кремния (рис. 1). Поэтому добавка карбида вольфрама в алмазный нанопорошок для получения нанокомпозита является более целесообразной по сравнению с получением композитов в системе алмаз–кремний–карбид кремния. Следует подчеркнуть, что с увеличением содержания добавок уровень остаточных напряжений монотонно возрастает. Поэтому важным является поиск способов его снижения за счет введения других добавок или изменения параметров спекания. На рис. 2 приведены результаты расчета остаточных напряжений в композите алмаз– карбид вольфрама–кобальт. Как видно из рисунка, увеличение содержания кобальта по объему в композите всего до 1,3 % резко уменьшает (от 87 МПа до нуля) значение средних растягивающих остаточных напряжений в алмазной фазе. Это значение соответствует нали- чию 4,3 % (по объему) кобальта в порошке твердого сплава. РАЗДЕЛ 2. СИНТЕЗ, СПЕКАНИЕ И СВОЙСТВАСВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ 192 Таким образом, добавка кобальта в композит на основе алмазного нанопорошка и карбида вольфрама позволяет улучшить его прочность за счет снижения уровня остаточных напряжений. 0 5 10 15 20 25 30 0 50 100 150 200 250 2 1, М П а C, % 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 0 20 40 60 80 100 , М П а C, % Рис. 1. Зависимость средних остаточных растягивающих напряжений () в алмазной фазе двухфазных нанокомпозитов алмаз–WC (1) и алмаз–SiC (2), спеченных при 8 ГПа и 1700 oC, от объемного содержания неалмаз- ной фазы (C). Рис. 2. Зависимость средних остаточ-ных растягивающих напряжений () в алмазной фазе нанокомпозита алмаз–WC–Co от объ- емного содержания кобальта (C): объемное содержание алмаза – 70 %, температура спекания – 1500 oC. Поскольку напряженно-деформированное состояние композита на основе алмаза и карбида вольфрама определяется как давлением и температурой синтеза, так и различием упругих констант и коэффициентов термического расширения, уровень остаточных напряжений в нем можно изменить, варьируя параметры спекания. Из зависимости, показанной на рис. 3, следует, что увеличение температуры спекания уменьшает уровень остаточных растягивающих напряжений в алмазной фазе нанокомпозита. На рис. 4 представлены результаты исследования зависимости плотности компактов, сформированных из смесей алмазного нанопорошка детонационного синтеза – УДА и по- 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 0 10 20 30 40 50 60 , М П а Ts, oC Рис. 3. Зависимость от температуры спекания (Ts) средних остаточных растягивающих напряжений () в ал- мазной фазе нанокомпозита алмаз (82 %)–WC (18 %), полученного при 8 ГПа. 1 2 3 4 5 6 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3 2 1 , г /с м 3 pg, МПа Рис. 4. Зависимость плотности компак- тов, сформированных в стальной пресс- форме из смеси алмазного нанопорошка УДА и порошка карбида вольфрама от давления в гидросистеме пресса: масса смеси составляла 316 мг (1), 464 мг (2), 765 мг (3). Выпуск 9. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ 193 рошка карбида вольфрама, от усилия прессования в стальной пресс-форме. Зависимость плотности компактов от давления в гидросистеме пресса носит сигмовидный характер, т. е. с ростом давления плотность увеличивается, однако наступает момент, когда дальнейшее уве- личение давления практически ее не изменяет. Такая же зависимость наблюдается и при прессовании порошка карбида вольфрама. Общеизвестно, что из-за действия силы трения порошка о боковую поверхность мат- рицы с увеличением высоты компакта уменьшается его плотность [12]. Такая тенденция чет- ко проявляется при прессовании порошка карбида вольфрама (рис. 5). При прессовании ал- мазного нанопорошка и его смеси с порошком WC она проявляется слабее, что свидетельст- вует о меньшей силе трения при движении частичек алмазного нанопорошка вдоль боковой поверхности матрицы пресс-формы. Таким же образом, как и при уплотнении алмазного нанопорошка [4], основное уп- лотнение брикетов из их смеси с порошком карбида вольфрама при комнатной температуре происходит во время прессования в сталь- ных пресс-формах при давлениях ниже 1 ГПа. Спекание в АВД показало, что и для нанопорошков алмаза [13], и для сме- си УДА–WС (рис. 6) уплотнение под дей- ствием высоких давления и температуры происходит в 2 этапа: сначала на протя- жении 5 с за счет взаимного перемещения частичек плотность резко возрастает; в дальнейшем при медленном увеличении плотности происходят процессы струк- турной перестройки, как самых частичек, так и контактов между ними. Для алмаза характерным является также фазовый пе- реход алмаз–графит. Такой переход обыч- но усиливается с увеличением длительно- сти процесса. Исходя из этого, оптималь- ная продолжительность спекания лежит в 1 2 3 4 5 6 7 0 2 4 6 8 10 3 2 1 , г /с м  h, мм Рис. 5. Зависимость плотности компак- тов, сформированных в стальной пресс- форме при давлении в гидросистеме прес- са 5 МПа, от их высоты: 1 – УДА; 2 – WC; 3 – УДА + WC. 0 5 10 15 20 25 30 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 , г /с м 3 t, c Рис. 6. Кинетика спекания композита на основе алмазного нанопорошка УДА и порошка карбида вольфрама (50 % по массе): давление – 8 ГПа, температура спекания – 1300 oC. 1200 1400 1600 1800 2000 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 3 2 1 , г /с м 3 T, oC Рис. 7. Зависимость плотности материалов на основе нанопорошка УДА от температу- ры спекания: 1 – УДА без дегазации; 2 – УДА после вакуумной дегазации; 3 – УДА + WC (50 % по массе) после вакуумной дегазации; дли- тельность спекания – 20 с, давление – 8 ГПа. РАЗДЕЛ 2. СИНТЕЗ, СПЕКАНИЕ И СВОЙСТВАСВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ 194 границах 15–20 с. Для установления влияния вакуумной дегазации на спекание нанокомпозита алмаз– карбид вольфрама проведено изучение температурной зависимости уплотнения в АВД ал- мазного нанопорошка детонационного синтеза УДА в состоянии поставки, уплотнения УДА и смеси УДА + WC после вакуумной дегазации и механической герметизации рабочего объ- ема АВД (рис. 7). Из приведенных данных видно, что вакуумная дегазация в сочетании с герметизацией рабочего объема дает возможность на 300 оС увеличить температуру спекания, при которой наблюдается рост плотности поликристалла с УДА. При этом при температуре спекания 1460 оС были впервые получены образцы с плотностью 3,06 г/см3. Поскольку повышение плотности композита происходит, в первую очередь, за счет большей плотности частичек карбида вольфрама, то для оценки степени уплотнения алмаз- ного нанопорошка в композите необходимо определить в нем плотность алмазной состав- ляющей. Считая, что суммарный объем композита является аддитивной суммой объемов алмазной и карбидной составляющих, каждая из которых имеет свою пористость, для плот- ности алмазной поликристаллической составляющей ρa получим выражение: сс сс)1( с wc a mwc m C C    , (1) где ρwc – плотность карбидной поликристаллической составляющей композита, ρ – плотность композита, Cm – концентрация карбида вольфрама в композите по массе. Для определения ρwc было проведено спекание порошка карбида вольфрама в АВД при начальном давлении 8 ГПа и разных температурах. Полученная экспериментально зави- симость с достаточной степенью точности описывается функцией ρwc = 12,668 + 1,01·10-3 Т. На основе этой функции и формулы (1) была определена плотность алмазной поли- кристаллической составляющей в композите алмаз–карбид вольфрама. Полученные данные представлены на рис. 8. Как видно из рисунка, наличие кар- бида вольфрама в композите способствует спеканию алмазного нанопорошка при температурах выше 1600 оС, тогда как при спекании УДА без добавок и без дегазации интенсивная графитизация начинается при Т > 1200 оС за счет взаимодействия алмаза с кислородсодержащими соединениями, которые находятся в порах поликристалла, и функциональными группами на поверх- ности алмазных наночастичек. Вакуумная дегазация дает возможность повысить тем- пературу спекания до 1600 оС, однако дальнейшее повышение температуры вы- зывает графитизацию. Механизм взаимодействия частичек карбида вольфрама с алмазными наноча- стичками до конца не выяснен, однако имеющиеся данные дают основание счи- тать, что, кроме снижения уровня остаточ- ных напряжений в композите, о котором шла речь раньше, основной причиной по- 1200 1400 1600 1800 2000 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,2 3 2 1 , г /с м 3 T, oC Рис. 8. Зависимость плотности алмазной составляющей материалов на основе нано- порошка УДА от температуры спекания: 1 – УДА без дегазации; 2 – УДА после вакуумной дегазации; 3 – УДА + WC (50 % по массе) после вакуумной дегазации; длительность спекания – 20 с, давление – 8 ГПа. Выпуск 9. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ 195 ложительного влияния карбида вольфрама на спекание УДА является химическое взаимо- действие карбида вольфрама с кислородсодержащими соединениями и углеродом. С одной стороны. карбид вольфрама может быть геттером для кислорода и его соединений, с другой – при взаимодействии в условиях высоких температур с алмазом и неалмазным углеродом возможно образование высших карбидов. Об образовании стойкой непроводящей оболочки на поверхности образцов композита УДА–WC свидетельствует исследование электрофизи- ческих свойств композита. Формирование прочных границ соединения между алмазными наночастичками и частичками карбида вольфрама зафиксировано методами электронной микроскопии. Измерения твердости по Кнупу (нагрузка на индентор составляла 9,8 Н) полученных образцов показали, что наибольшее значение (32 ГПа) имеют образцы композита, спеченные при температуре 1630 оС. Таким образом, добавка карбида вольфрама в алмазный нанопо- рошок детонационного синтеза наряду с проведением вакуумной дегазации дает возмож- ность повысить температуру спекания без заметной графитизации алмаза, благодаря чему твердость композита на основе УДА (32 ГПа) превышает твердость поликристалла, спечен- ного из этого же порошка без добавок ( 28 ГПа). Добавка кобальта в смесь алмазный нанопорошок УДА–карбид вольфрама как при смешивании трех исходных компонентов, так и при смешивании УДА с порошком твердого сплава ВК6, приводит к снижению плотности композита при проведении спекания при тем- пературах выше 1400 оС (рис. 9). Таким образом, кобальт нивелирует химическое взаимо- действие УДА с карбидом вольфрама, которое приводит к улучшению спекания композита при повышении температуры. При добавлении порошка карбида хрома к порошку ультрадисперсного алмаза УДА сни- жение плотности спеченного композита начина- ется уже при 1300 оС (см. рис. 9), т. е. добавка карбида хрома нивелирует даже вакуумную де- газацию порошка. Возможной причиной этого может быть окисление исходного порошка кар- бида хрома при его хранении. В этом случае графитизация ультрадисперсного алмаза проис- ходит за счет его взаимодействия с кислородсо- держащими соединениями хрома в процессе спекания. Такое же положительное влияние на спе- кание алмазного нанопорошка УДА, как и кар- бид вольфрама, имеет карбид ванадия (см. рис. 9). Максимального значения плотность композита УДА–VC достигает при температуре спекания 2000 оС, что дает возможность повы- сить уровень физико-механических свойств композита на основе алмазного нанопорошка детонационного синтеза. Литература 1. Шульженко А. А., Бочечка А. А., Романко Л. А. и др. Особенности спекания нано- метричных алмазных порошков, термообработанных в вакууме // Сверхтв. мате- риалы. – 2000. – № 6. – С. 50–56. 2. Патент 3145690 ФРН, МКІ3 С 04 В 39/00. Verfaren zum Herstellen von Drahtziehstein - Presskörpern, insbesondere Diamantpress-körpern und das Produkt des Verfahrens / H. S. Cho. – Опубл. 26.08.83. 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 4 3 2 1 , г/см3 T, oC Рис. 9. Зависимость плотности материалов на основе нанопорошка УДА от температу- ры спекания: 1 – УДА + WC (28,7% по объе- му) + Co (1,3 % по объему); 2 – УДА + ВК6 (50 % по массе); 3 – УДА + VC (50 % по мас- се); 4 – УДА + CrC3 (50 % по массе); дли- тельность спекания – 20 с, давление – 8 ГПа. РАЗДЕЛ 2. СИНТЕЗ, СПЕКАНИЕ И СВОЙСТВАСВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ 196 3. Шульженко А. А, Бочечка А. А., Гаргин В. Г. и др. Влияние десорбции газов на структуру и свойства поликристаллов, спеченных из нанометричных алмазных по- рошков. // Сверхтв. материалы. – 1998. – № 4. – С. 46–52. 4. Бочечка А. А., Гаврилова В. С. Уплотнение алмазных нанопорошков под действи- ем давлений до 8 ГПа // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инстру- мент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. – Вып. 8. – Киев: ИСМ им. В. Н. Бакуля НАН Украины, 2005. – С. 111–114. 5. Кивилис С. С. Плотномеры. – М.: Энергия, 1980. – 280 с. 6. Григорович В. К. Твердость и микротвердость металлов. – М.: Наука, 1976. – 230 с. 7. Бочечка А. А. Остаточные напряжения в композите, полученном пропиткой крем- нием алмазного порошка при высоком давлении // Породоразрушающий и метал- лообрабатывающий инструмент – техника и технология его применения: Сб. науч. тр. – Вып. 7. – Киев: ИСМ им. В. Н. Бакуля НАН Украины, 2004. – С.132–135. 8. Картузов В. В, Ротмистровский К. Е., Степаненко А. В., Трефилов В. И. Метод прогнозирования упругих характеристик алмазных композитов // Порошковая ме- таллургия. – 2001. – № 11–12. – С. 85–91. 9. Самсонов Г. В., Винницкий И. М. Тугоплавкие соединения. – М.: Металлургия, 1976. – 560 с. 10. Свойства элементов. Ч. 1. Физические свойства. Справочник. 2-е изд. / Под ред. Г. В. Самсонова. – М.: Металлургия, 1976. – 600 с. 11. Физические величины. Справочник / Под ред. И. С. Григорьева, Е. З. Меймехова. – М.: Энергоатомиздат, 1991. – 1232 с. 12. Федорченко И. М., Андриевский Р. А. Основы порошковой металлургии. – Киев: Наук. думка, 1961. – 420 с. 13. Бочечка А. А., Шульженко А. А. Кинетика спекания алмазных нанопорошков де- тонационного и статического синтеза // Породоразрушающий и металлообрабаты- вающий инструмент – техника и технология его применения: – Сб. науч. тр. – Вып. 6. – Киев: ИСМ им. В. Н. Бакуля НАН Украины, 2003. – С. 199–204. Поступила 16.06.2006 г.

Similar Items