К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов
Виконаний аналіз впливу основних чинників на стан сполучень і одержані залежності можуть служити для прогнозу оцінки стану сполучень стволів з приствольними виробками за весь термін їх служби. Analysis of the effect of major contributors on conditions of connections and dependences obtained can s...
Збережено в:
| Дата: | 2007 |
|---|---|
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України
2007
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/14030 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов / И.А. Колдунов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2007. — № 1. — С. 201-215. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-14030 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Колдунов, И.А. 2010-12-09T10:41:57Z 2010-12-09T10:41:57Z 2007 К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов / И.А. Колдунов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2007. — № 1. — С. 201-215. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 1996-885X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/14030 622.016.222:622.838 Виконаний аналіз впливу основних чинників на стан сполучень і одержані залежності можуть служити для прогнозу оцінки стану сполучень стволів з приствольними виробками за весь термін їх служби. Analysis of the effect of major contributors on conditions of connections and dependences obtained can serve for prediction of assessment of conditions of shaft connections with pit bottom roadways for the whole period of their lifetime. ru Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов |
| spellingShingle |
К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов Колдунов, И.А. |
| title_short |
К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов |
| title_full |
К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов |
| title_fullStr |
К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов |
| title_full_unstemmed |
К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов |
| title_sort |
к вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов |
| author |
Колдунов, И.А. |
| author_facet |
Колдунов, И.А. |
| publishDate |
2007 |
| language |
Russian |
| publisher |
Український науково-дослідницький і проектно-конструкторський інститут гірничої геології, геомеханіки і маркшейдерської справи НАН України |
| format |
Article |
| description |
Виконаний аналіз впливу основних чинників на стан
сполучень і одержані залежності можуть служити для прогнозу
оцінки стану сполучень стволів з приствольними виробками за
весь термін їх служби.
Analysis of the effect of major contributors on conditions of connections and dependences obtained can serve for prediction of assessment of conditions of shaft connections with pit bottom roadways for the whole period of their lifetime.
|
| issn |
1996-885X |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/14030 |
| citation_txt |
К вопросу обеспечения устойчивости сопряжений шахтных стволов / И.А. Колдунов // Наукові праці УкрНДМІ НАН України. — 2007. — № 1. — С. 201-215. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT koldunovia kvoprosuobespečeniâustoičivostisoprâženiišahtnyhstvolov |
| first_indexed |
2025-11-24T16:07:36Z |
| last_indexed |
2025-11-24T16:07:36Z |
| _version_ |
1850850802710609920 |
| fulltext |
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
УД
К ВОПРОСУ ОБЕСПЕЧЕНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ
СОПРЯЖЕНИЙ ШАХТНЫХ СТВОЛОВ
Колдунов И.А.
(УкрНИМИ НАНУ г. Донецк, Украина)
Виконаний аналіз впливу основних чинників на стан
сполучень і одержані залежності можуть служити для прогнозу
оцінки стану сполучень стволів з приствольними виробками за
весь термін їх служби.
Analysis of the effect of major contributors on conditions of
connections and dependences obtained can serve for prediction of
assessment of conditions of shaft connections with pit bottom
roadways for the whole period of their lifetime.
В настоящее время достаточно острой является проблема
обеспечения эксплуатационной сохранности крепи сопряжений
стволов с примыкающими выработками. Об этом
свидетельствуют систематические обследования вертикальных
шахтных стволов на территории Донбасса и последние
исследования по изучению напряженно-деформированного
состояния околоствольного массива и крепи шахтных стволов [1-
7].
Ранее были выявлены основные причины повреждений
крепи и даны общие прогнозные оценки сопряжений [5]. В то же
время полученные зависимости не в полной мере пригодны для
практических нужд, поскольку они не учитывают целый ряд
специфических факторов, которые существенным образом
влияют на состояние крепи сопряжений, а именно:
характеристика крепи, влияние околоствольных выработок,
слоистой структуры окружающих горных пород и т.д.
К 622.016.222:622.838
201
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
Настоящая работа посвящена разработке уточнённой оценки
опряжений шахтных стволов с учетом указанных факторов.
Состояние сопряжений было выражено в балльной оценке
[1] от лла.
Влияю ряжений
ценивались.
При оценке горно условий расположения
сопряжений показатель
апряженного состояния массива γH/Rcр, где γ – удельный вес
ород; H – глубина; Rcр – средневзвешенная прочность пород на
сжат ф
с
1 (удовлетворительное) до 3 (аварийное) с шагом 0,5 ба
щие факторы на состояние крепи соп
о
-геологических
использовался геомеханический
н
п
ие определяемая по ормуле
∑
∑
=
⋅
n
i
ii mRc
1
=i 1
где Rс
= n
i
ср
m
R , (1)
опряжения.
Влияние очистных работ было определено коэффициентом
о, вычисляемым по формуле [1]
(j
-
л
i – прочность пород на сжатие i-го слоя в районе
сопряжения;
m – мощность i-го слоя пород в районе с
К
°≥°−=∑ ∑
=
60),60(
4
1
)(
0 χχ
k
j
kJ tgПK , (2)
где χк ) – угол оконтуривания предохранительного целика с
к-ой стороны (к - число сторон оконтуривания) по j ому пласту;
Пj – показате ь влияния j-ого пласта на сопряжение,
определяется по формуле
0
3,0
1 ≥−=
j
cj
j H
П , (3)
где H
− HH
j и Hс – глубина залегания j-го пласта и сопряжения.
Влияние выработок околоствольного двора учитывалось
коэффициентом Кв, определяемым по формуле
202
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
50
где S
S
SК в
в = , (4)
л в л
литологической структуры оценивалось
показ
в – площадь околоствольных выработок в радиусе 50 м;
S50 – площадь зоны в п ане округ ство а в радиусе 50 м.
Влияние
ателем Кс, определяемым по формуле
ср
n
i
ii
С R
RcRc
К
∑
=
где Rсi – прочность пород на сжатие (в массиве) i-го слоя.
Анализ влияния перечисленных факторов на состояние
крепи сопряжений стволов осу
многофакторного корреляционно-регрессионного анализа по
зонам (рис. 1) [7].
физическому смыслу задачи,
позво льными
корре
+ −
= 1
1
, (5)
ществлялся методом
Проверка различных видов формул множественной
регрессии, соответствующих
лили установить общий вид уравнения, с максима
ляционными отношениями
43021 )с1()1(0
аКaКаa
c
Кee
R
aY в ++=
Hγ
, (7)
где аi – параметры уравнения регрессии;
Y – результативный признак, оценка состояние крепи
сопряжений
акторного анализа приведены в
таблице1.
Пояснения к таблице: η - корреля
полученной зависимости; σ - средняя квадратическая ошибка; t -
коэф о
тесно ых
случа
состояния) Y и
влияющими факторами γH/Rc, Kо, Kв, Kс (правильно читать -
.
Результаты многоф
ционное отношение
фициент достоверности (при t ≥ 3 можно утверждать
те связи между признаками); n - число анализируем
ев; r - частные коэффициенты корреляции третьего порядка
между результативным признаком (оценкой
203
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
r(Y,γH/Rc), r(Y,Ko), r(Y,Кв), r(Y,Кс)); * - исключение из выборки
недостоверных случаев.
I
III
II
IV IV
20
м
20
м
Рис. 1. Расположение зон сопряжения ствола с выработками
204
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
Таблица 1
Результаты многофакторного анализа
Зоны Параметры
уравнений регрессии
Статистики
уравнений
Частные
коэффициенты
корреляции r, для
№ η σ t n γH/Rc Ko Кв Кс0a 1a 2a 3a 4a
БЕТОННАЯ КРЕПЬ
I 0,56 2,31 0,51 -1,25 0,07 0,64 0,47 8,6 63 0,44 0,40 -0,29 0,03
II 0,67 1,61 0,65 -1,24 0,07 0,61 0,50 7,6 60 0,51 0,41 -0,19 0,01
"СМЕШАННАЯ" БЕТОННАЯ КРЕПЬ (с участками других крепей)
I+II 0,56 1,85 0,71 -0,96 0,08 0,73 0,44 20,2 171 0,49 0,56 -0,17 0,01
III* 0,81 0,41 0,60 0,001 -0,01 0,56 0,39 7,1 74 0,13 0,53 -0,01 0,04
III 0,70 0,71 0,70 -0,34 0,02 0,71 0,34 12,7 78 0,18 0,61 -0,06 0,08
БЕТОННАЯ КРЕПЬ ОДНОСТОРОННИХ СОПРЯЖЕНИЙ (без камер)
I+II 0,52 1,30 1,16 -0,85 0,21 0,86 0,32 18,7 34 0,59 0,73 -0,35 0,31
I 0,48 1,52 0,96 -0,31 0,20 0,84 0,29 13,1 21 0,35 0,65 -0,27 0,2
II 0,49 1,65 0,84 -0,42 0,02 0,89 0,25 22,3 30 0,75 0,76 -0,33 0,12
III 0,75 0,74 0,66 -0,39 0,19 0,71 0,34 8,7 39 0,35 0,67 -0,14 0,13
ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ КРЕПЬ
I+II 0,73 1,23 0,62 -1,27 0,23 0,85 0,36 22,4 57 0,36 0,54 -0,27 0,28
I+II 1,27 0,42 0,60 -1,82 0,04 0,91 0,31 43,8 68 0,22 0,73 -0,44 0,02
I 1,19 0,56 0,40 -1,63 0,21 0,79 0,43 10,7 26 0,14 0,39 -0,38 0,34
II 1,31 0,49 0,50 -1,91 0,09 0,83 0,39 15,2 32 0,24 0,53 -0,4 0,01
III 1,28 0,31 0,67 -1,78 0,10 0,81 0,44 14,8 42 0,21 0,59 -0,35 0,1
БЕТОНИТОВАЯ КРЕПЬ
I+II 1,01 1,86 0,11 -2,32 0,35 0,76 0,48 12,1 45 0,53 0,08 -0,39 0,5
I 0,93 2,16 0,16 -1,88 0,26 0,81 0,44 10,6 22 0,49 0,07 -0,22 0,29
II 1,00 0,56 0,18 -1,96 0,66 0,90 0,32 19,4 18 0,34 0,15 -0,51 0,73
III 1,03 2,32 0,50 -0,45 0,14 0,73 0,35 5,8 15 0,6 -0,3 -0,13 0,22
СМЕШАННАЯ БЕТОНИТОВАЯ И КИРПИЧНАЯ КРЕПЬ
I+II 40,57 1,46 0,71 -0,35 0,22 0,79 0,39 20,3 96 0,34 0,58 0 0,3
III 0,63 1,43 0,54 -0,40 0,23 0,64 0,49 6,3 35 0,36 0,41 0,08 0,17
КИРПИЧНАЯ КРЕПЬ
I+II 0,59 1,59 0,69 -0,05 0,04 0,84 0,20 16,0 33 0,49 0,44 0,01 0,06
I 0,77 1,05 0,66 -1,06 0,25 0,84 0,31 16,2 33 0,09 0,69 -0,19 0,37
II 0,63 0,79 0,77 0,15 0,04 0,71 0,34 8,0 33 0,17 0,58 0,09 0,07
III 0,65 1,30 0,55 -0,07 0,02 0,75 0,35 7,5 20 0,3 0,5 0,06 0,12
205
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
Анализ полученных уравнений регрессии и и
показывает:
Для сопряжений с бетонной крепью
1) ие час и яции
r(Y,γH/Rc котор кивают
влияние геомеханического за ля γH/Rc их ос н
(рис. 2).
х оценок
Хар сок
) для I и II зоны,
актерны вы тные коэфф циенты коррел
ые подчер значительное
пока те на с тоя ие
0
0,2
е к
й
0ф
ф ,4
0,6ен
т
0рр ,8
1
H/Rc Ko
Основные влияющи фа торы
Ч
ас
тн
ы
ко
э
иц
и
к
о
ел
яц
ии
I+II зона (все сопряжения) III зона (все сопряжения)
I+II зона (односторонние) III зона (одн
ц
с о р ю
т ф и ре ц
г я ч . е
односторонних сопряж теля больше.
т е
п ер е а ч зонах п
с р
и а нн К , я
самым весомым фактором во всех зонах бетонных сопряжений
осторонние)
γ
Рис. 2. Сравнительная о енка влияния γH/Rc и Ко на состоя-
ние сопряжений бетонн й к епь
Для III зоны час ный коэф иц ент кор ля ии
еомеханического показател мало зна им Отм тим, что в
ениях влияние показа
Разница влияния объясняе ся н одинаковым
ер аспредел нием горного давления в р зли ных и ти ах
оп яжений.
2) Влиян е очистных работ, выр же ое о вляется
206
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
(r(Y,K ,
ачимо.
льного двора Кв и
струк
o)=0,4-0 76), однако различие влияния по видам сопряжений
и зонам не зн
3) Воздействие выработок околоство
турного коэффициента Кс во всех зонах -минимально и
выражено в основном в односторонних сопряжениях (рис. 3).
-0,4
-0,3
-0,2
-0,1
0
0,1
0,2
0,3
0,4
Кв Кс
Основные влияющие факторы
Ч
ас
тн
ы
й
ко
эф
ф
иц
ие
нт
к
ор
ре
ля
ци
и
I+II зона (все сопряжения) III зона (все сопряжения)
I+II зона (односторонние) III зона (односторонние)
Рис. 3. Сравнительная оценка влияния Кв и Кс на состояние
Для сопряжений с железобетонной крепью
сопряжений с бетонной крепью
с у
менее,
являе ым в х (r(
дается ярко выраженное воздействие на состояние
желе о
1) Прослеживается значимое влияние геомеханического
фактора γH/Rc на остояние железобетонных частков, которое
несколько ниже, чем на бетонных (рис. 4), но, тем не
тся достаточно весом о всех зона Y,γH/Rc)=0,14-
0,36).
2) Наблю
зобетона очистных работ (Ко) см. рис. 4, кот рое является
207
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
самым весомым фактором во всех зонах, так же как и на бетон
(r(Y,Ko)=0,39-0,73).
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
яц
ии
H/Rc Ko
Основные влияющие факторы
Ча
ст
ны
й
ко
эф
фи
ци
ен
т
ко
рр
ел
I+II Бетон III Бетон I+II ЖБ III ЖБ
γ
Рис. 4. Сравнительная оценка влияния γH/Rc и Ко на состоя-
ние сопряжений с бетонной и железобетонной
крепью
3) Заметно влияние на состояние железобетонных районов
выра
(рис. 5). Час им и колеблется от
минус 0,27 до минус 0,44.
отношению с
други
боток околоствольного двора, выраженное коэффициентом Кв
тный коэффициент r(Y, Кв) знач
4) Отметим малую значимость r(Y,Кс) по
ми анализируемыми статистиками, кстати, как и на бетоне
(см. рис.5).
Для сопряжений, закрепленных бетонитовой крепью
Имеет место кардинальное изменение соотношения влияния
рассматриваемых признаков по сравнению с жестким бетонным
крепл
r(Y,Кв) = (-0,13) – (-0,51) и r(Y,Кс) = 0,22-0,73 (рис. 6).
ением, а именно: малозначимый частный коэффициент
корреляции r(Y,Ko), при довольно весомых r(Y,γH/Rc) = 0,34-0,6;
208
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
-0,5
-0,4
-0,3
-0,2
-0,1
0
0,1
0,2
Кв Кс
Основные влияющие факторы
Ч
ас
тн
ы
й
ко
эф
ф
иц
ие
нт
ко
рр
ел
яц
ии
I+II Бетон III Бетон I+II ЖБ III ЖБ
Рис. 5. Сравнительная оценка влияния Кв и Кс на состояние
сопряжений с бетонной и железобетонной крепью
Полученный результат свидетельствует о высокой
адапт
напряженног с
очистных к, оконтуривающих предохранительные
целики при значительной чувствительности данного вида
крепл
раждающей породные стенки ствола,
котор
словами, являясь блочной структурой, бетонитовая
крепь ающего
масси
ивности бетонитовой крепи к региональному изменению
о состояния мас ива обусловленному влиянием
выработо
ения к локальным факторам.
Это обстоятельство можно объяснить структурой
бетонитовой крепи, представляющей собой сплошную оболочку
из бетонитового камня, ог
ая обладает существенно большей податливостью, чем
бетон и железобетон.
Иными
чутко реагирует на локальные деформации вмещ
ва, обусловленные его слоистостью и, в то же время,
обладая большими, чем сплошная крепь деформационными
способностями, менее подвержена влиянию очистных работ.
209
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
-1
-0,8
-0,6
-0,4
-0,2
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
H/Rc Ko Кв Кс
Основные влияющие факторы
Ч
ас
тн
ы
й
ко
эф
ф
иц
ие
нт
ко
рр
ел
яц
ии
I+II зона III зона
γ
Рис. 6. на
крепью
Сравнительная оценка влияния γH/Rc, Ко, Кв и Кс
состояние сопряжений с бетонитовой
Для сопряжений с бетонитово-кирпичной и кирпичной крепью
Как при бетонном и железобетонном креплении
прослеживается высокое влияние очистных работ К (r(Y,K ) =
0,44-0,69) и геомеханического показателя γH/R (r ,γH/R ) = 0,34-
0,49). ач в
о o
c (Y c
ст
а
ило
одной из причин нарушения таких стволов.
Зн имое влияние о многих зонах руктурного
коэффициента Kс (r(Y,Кс)=0,06-0,37) и практически полное
отсутствие влияния выработок околоствольного двора Кв (рис. 7).
Отсюда можно сделать вывод, что кирпичная крепь
обладает иными деформационными свойств ми, чем бетонитовая
из-за уменьшения контактов между элементами крепи. В то же
время на практике зачастую участки с бетонитовой крепью
чередуются с районами, закрепленными кирпичной крепью.
Проделанный выше анализ показал совершенно
противоположное воздействие влияющих факторов на состояние
этих типов крепей. В большинстве случаев это и послуж
210
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
Как видно из представленного анализа, значимые
коэффициенты корреляции в установленных уравнениях
регрессии, показывают, что состояние сопряжений стволов с
околоствольными выработками необходимо рассматривать
дифференцированно, в зависимости от вида применяемой на
участках сопряжений крепи.
Значимую, но меньшую относительно других крепей,
корреляцию уравнений регрессии для бетонной крепи (η=0,56-
0,73) можно объяснить тем, что в выполненном анализе
невозможно было учесть такой фактор, как реальное качество
крепи, которое зачастую бывает ниже проектного. Этот признак
существенно может влиять на несущую способность, а, значит, и
на состояние крепи сопряжений.
0
0,2
H/Rc Ko Кв Кс
О в е т
Ч
ас
т
0,4
0,8
ны
й
ко
эф
ф
иц
ие
нт
ко
рр
ел
яц
ии
0,6
γ
сновные лияющи фак оры
I+II Бет.+К III Бет.+К I+II Кирпич III Кирпич
Рис. 7. Сравнительная оценка влияния γH/Rc, Ко, Кв и Кс на
остояние сопряжений с бетонитово-кирпичной
(Б К) и кирпичной крепью
В то же время более высокая корреляция других видов
крепей (η=0,7-0,9) объясняется точностью
с
ет.+
выбора влияющих
факторов (материал изготовления железобетона, бетонита и
211
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
кирп основном
вы
ом, устойчивость сопряжений с
около ы
а
еобладает т. е. является более
значимым для определения состояния сопряжения.
ича в стандартны и проектный мало отличается от
фактического).
Частные коэффициенты корреляции в полученных
уравнениях регрессии наиболее сокие, а соответственно и
степень влияния на состояние сопряжений у показателей γH/Rc и
Ко (рис. 8). Таким образ
ствольными в работками в основном определяется
напряженным состоянием околоствольного массива. Первый
показатель х рактеризует естественное состояние горного
массива в районах сопряжений с учетом глубины их
расположения, второй – дополнительное повышение напряжений
вследствие влияния очистных выработок. Необходимо отметить,
что показатель Ко несколько пр
-1
-0,8
-0,6
-0,4
-0,2
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
С
те
пе
нь
в
ли
ян
ия
1 Бетон Бет.Одн Ж. Б. Бт. Бт + К. Кирпич
H/Rc Ko Кв Ксγ
Оценка влияния факторов на состояние I и II зоны
сопряжения в зависимости от типа
Рис. 8.
крепи
Тем не менее если показатель γH/Rc значим почти во всех
случаях, то влияние Ко для участков сопряжений закрепленных
212
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
бетонитовой крепью близко к нулю. Это свидетельствует о том,
что бетонитовая крепь, обладая лучшими деформационными
харак м и ию
к р
в
, о и у й
мый массив,
изрезанный уже пройденными выработками околоствольного
двора, воспринимая повышенные смещения, возникающие при
оконтуривании предохранительного целика очистными работами,
выступает как бы своеобразным "экраном" районов сопряжений
от повышенных напряжений.
Показатель Кс, характеризующий структурные особенности
вмещающего массива в районах сопряжений, оказался наиболее
значим во всех зонах сопряжений, закрепленных бетонитовой
крепью. При других видах крепи он проявил себя только в
отдельных зонах и не так значимо.
ВЫВОДЫ
Таким образом, эксплутационная способность сопряжений
стволов с выработками может быть достигнута, главным образом,
сохранением устойчивости околоствольного массива пород в
районах сопряжений, определяемая его напряженно-
деформируемым характеризуемая
показ
работ), кото управлять
НДС
теристика и, менее чувствительна к вл ян очистных
работ проводимых у границ предохранительного целика.
Влияние изрезанности массива околоствольными
выработками (показатель Кв) имеет в основном отрицательное
значение частного коэффициента ор еляции. Иными словами
высокая плотность уже пройденных горизонтальных горных
выработок районе сопряжения оказывается благоприятным
фактором п вышающ м степень сто чивости сопряжения.
Подчеркнем, что в данном случае не анализировался вопрос
влияния сбойки, которая, безусловно, ухудшает устойчивость
массива и крепи в момент проведения выработки.
Это можно объяснить тем, что анализируе
состоянием, геомеханическими
ателями γH/R
c (естественное) и Ко (под влиянием очистных
рые наиболее высокие. Следовательно,
, а соответственно и состоянием сопряжений с
околоствольными выработками, с обеспечением при этом
213
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
оптимального взаимодействия крепи с окружающими породами
необходимо:
– снижением напряженного состояния околоствольного
массива (рациональное расположение очистных выработок
относ с
у
й пород.
гласно [1].
н о
бы, как при проектировании
сопряжений - для определения их оптимальных параметров
(расположение в массиве, метры крепи); так и при
эксплуатации – для корректировки способов и средств охраны и
подд
.0 ж а
к п в
шахтах. Методические указания /УкрНИМИ Минуглепрома
ительно твола; разгрузка узлов сопряжений от
повышенных напряжений – разгрузочные щели т. д.);
– изменением свойств околоствольного массива пород
(различные способы прочнения пород);
– применением крепи с прочностными и деформационными
характеристиками, соответствующими напряженному состоянию
пород на участках сопряжений;
– применением конструктивных мер защиты от
повышенных вертикальных и радиальных смещени
Конкретный вид мероприятий и их параметры для защиты
сопряжений стволов с околоствольными выработками при их
проектировании и эксплуатации определяют в зависимости от
оценки состояния сопряжений по уравнениям (таблицы), исходя
из степени воздействия каждого влияющего признака, а также
расчетов параметров крепи, со
Полученные зависимости, имеющие весьма значимые
статистические связи, и выполненные оценки влияния
приведенных факторов на состояние сопряжений могут служить
для прог оза состояния сопряжений ств лов с околоствольными
выработками за весь срок их служ
тип и пара
ержания (планирование расстояний от очистных и
околоствольных выработок, упрочнение пород, усиление крепи и
т.д.).
СПИСОК ССЫЛОК
1. КД 12 1.01.201–98. Располо ение, охран и поддержание
горных выработок при отработ е угольных ласто на
214
Наукові праці УкрНДМІ НАН України, № 1, 2007
Transactions of UkrNDMI NAN Ukraine, № 1, 2007
Украины, утв. 26.06.98. – Донецк, 1998. – 149 с.
2. Методические указания по выбору рациональных форм
с о
и а
.: х В 99 с.
рованном
с
. 89 – 103.
4. Д
2003. - № 10. – С. 198 – 210.
5. О рт ны ов
С.Б.,
Д
логических условиях
Ц о в
ВНИМИ, 1
опряжений вертикальных стволов с колоствольными
выработками и расчету параметров х крепи н больших
глубинах /Л Печ. це НИМИ, 1 0. – 72
3. Дрибан В.А. О напряженно-деформи
остоянии массива горных пород // Проблеми
гірського тиску. – 1999. - №2. - С
рибан В.А. Общие закономерности формирования
напряженно-деформированного состояния массива //
Проблеми гірського тиску. –
храна и поддержание глубоких ве икаль х ствол в
Донбассе / Кулешов В.М., Южанин И.А., Кулибаба
рибан В.А. – М.: ЦНИЭИуголь, 1987. - Вып. 4. - 32 с.
6. Козел А.М., Борисовец В.А., Репко А.А. Горное давление и
способы поддержания вертикальных стволов. – М.: Недра, 1976.-293 с.
7. Указания по определению параметров и конструкций крепи
вертикальных шахтных стволов и приствольных камер на
больших глубинах в горногео
ентрального и Стаханово-Первомайског районо Донбасса
/Л.: Печ. цех 198 . – 72 с.
215
|