Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой
Проведён сравнительный анализ температурных зависимостей предела текучести поликомпонентных и бинарных твёрдых растворов с ОЦК-ре-шёткой (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti₂₅Zr₂₅Hf₂₅Nb₁₂,₅Ta₁₂,₅, VNbMoTaW, Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), а также некоторых чистых ОЦК-металлов. Методом термоактивационного анализ...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Металлофизика и новейшие технологии |
|---|---|
| Дата: | 2018 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
2018
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/140802 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой / С.А. Фирстов, Т.Г. Рогуль, Н.А. Крапивка, С.И. Чугунова // Металлофизика и новейшие технологии. — 2018. — Т. 40, № 2. — С. 219-234. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860161408976551936 |
|---|---|
| author | Фирстов, С.А. Рогуль, Т.Г. Крапивка, Н.А. Чугунова, С.И. |
| author_facet | Фирстов, С.А. Рогуль, Т.Г. Крапивка, Н.А. Чугунова, С.И. |
| citation_txt | Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой / С.А. Фирстов, Т.Г. Рогуль, Н.А. Крапивка, С.И. Чугунова // Металлофизика и новейшие технологии. — 2018. — Т. 40, № 2. — С. 219-234. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Металлофизика и новейшие технологии |
| description | Проведён сравнительный анализ температурных зависимостей предела текучести поликомпонентных и бинарных твёрдых растворов с ОЦК-ре-шёткой (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti₂₅Zr₂₅Hf₂₅Nb₁₂,₅Ta₁₂,₅, VNbMoTaW, Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), а также некоторых чистых ОЦК-металлов. Методом термоактивационного анализа вычислены значения энергии активации движения дислокаций и активационного объёма. Показано, что, как для бинарных, так и для поликомпонентных твёрдых растворов, характерно увеличение атермической компоненты напряжения течения в сравнении с чистыми ОЦК-металлами. При этом, в сравнении с чистыми металлами, поликомпонентные твёрдые растворы демонстрируют усиление термической составляющей, в то время как для бинарных ОЦК-спла¬вов имеет место ослабление температурной зависимости напряжения течения. Обсуждается природа этого эффекта. Показано, что высокое атермическое твёрдорастворное упрочнение поликомпонентных твёрдых растворов может быть связано с изменением вектора Бюргерса вдоль дислокационной линии (как по длине, так и по направлению) и появлением составляющей, перпендикулярной плоскости скольжения. Наблюдаемое усиление термической составляющей напряжения течения в поликомпонентных ОЦК-твёрдых растворах предположительно обусловлено наличием высокой концентрации точек закрепления термически активируемого дислокационного отрезка атомами элементов, которые имеют высокий уровень размерно-упругого несоответствия по сравнению со средним значением для сплава.
Проведено порівняльну аналізу температурних залежностей межі плинности полікомпонентних і бінарних твердих розчинів з ОЦК-ґратницею (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti₂₅Zr₂₅Hf₂₅Nb₁₂,₅Ta₁₂,₅, VNbMoTaW, Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), а також деяких чистих ОЦК-металів. Методою термоактиваційної аналізи розраховано значення енергії активації руху дислокацій та активаційного об’єму. Показано, що, як для бінарних, так і для полікомпонентних твердих розчинів, характерним є збільшення атермічної компоненти напруження плинности в порівнянні з чистими ОЦК-металами. При цьому, у порівнянні з чистими металами, полікомпонентні тверді розчини демонструють посилення термічної складової напруження плинности, в той час як для бінарних ОЦК-стопів відбувається її послаблення. Обговорюється природа цього ефекту. Показано, що високе атермічне твердорозчинне зміцнення полікомпонентних твердих розчинів може бути пов’язане зі зміною Бюрґерсового вектора уздовж дислокаційної лінії (як за довжиною, так і за напрямком) і появою компоненти, перпендикулярної до площини ковзання. Припускається, що посилення термічної складової температурної залежности межі плинности полікомпонентних ОЦК-твердих розчинів зумовлене наявністю високої концентрації точок закріплення термічно активованого дислокаційного відрізку атомами елементів, які мають високий рівень розмірно-пружньої невідповідности в порівнянні з середнім значенням для стопу.
Comparative analysis of the yield-stress temperature dependences for polycomponent and binary solid solutions with a b.c.c. lattice (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti₂₅Zr₂₅Hf₂₅Nb₁₂,₅Ta₁₂,₅, VNbMoTaW, Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), and some pure b.c.c. metals is carried out. Using the thermoactivation analysis, the values of the activation energy of dislocation movement and the activation volume are calculated. As shown, for the binary and polycomponent solid solutions, an increase in athermal component of a flow stress is characteristic in comparison with pure b.c.c. metals. In this case, in comparison with pure metals, multicomponent solid solutions demonstrate an increasing of the thermal component, while for binary b.c.c. alloys, there is a weakening of the temperature dependence of a flow stress. The nature of this effect is discussed. As shown, high athermal solid-solution hardening of polycomponent solid solutions can be associated with a change of the Burgers vector (by both the length and the direction) along the dislocation line and an appearance of a component perpendicular to the glide plane. The observed increase of the flow-stress thermal component in polycomponent b.c.c. solid solutions is presumably due to the presence of a high concentration of points of fixation of the thermally activated dislocation segment by atoms of elements, which have a high level of size-elastic discrepancy in comparison with an average value for the alloy.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:55:07Z |
| format | Article |
| fulltext |
PACS numbers: 61.72.Hh, 62.20.F-, 62.40.+i, 65.40.De, 81.40.Cd, 81.40.Lm, 83.60.La
Термоактивационный анализ температурной зависимости
напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой
С. А. Фирстов, Т. Г. Рогуль, Н. А. Крапивка, С. И. Чугунова
Институт проблем материаловедения им. И. Н. Францевича НАН Украины,
ул. Кржижановского, 3,
03142 Киев, Украина
Проведён сравнительный анализ температурных зависимостей предела
текучести поликомпонентных и бинарных твёрдых растворов с ОЦК-ре-
шёткой (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5, VNbMoTaW,
Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), а также некоторых чистых ОЦК-металлов.
Методом термоактивационного анализа вычислены значения энергии ак-
тивации движения дислокаций и активационного объёма. Показано, что,
как для бинарных, так и для поликомпонентных твёрдых растворов, ха-
рактерно увеличение атермической компоненты напряжения течения в
сравнении с чистыми ОЦК-металлами. При этом, в сравнении с чистыми
металлами, поликомпонентные твёрдые растворы демонстрируют усиле-
ние термической составляющей, в то время как для бинарных ОЦК-спла-
вов имеет место ослабление температурной зависимости напряжения те-
чения. Обсуждается природа этого эффекта. Показано, что высокое атер-
мическое твёрдорастворное упрочнение поликомпонентных твёрдых рас-
творов может быть связано с изменением вектора Бюргерса вдоль дисло-
кационной линии (как по длине, так и по направлению) и появлением со-
ставляющей, перпендикулярной плоскости скольжения. Наблюдаемое
усиление термической составляющей напряжения течения в поликомпо-
нентных ОЦК-твёрдых растворах предположительно обусловлено нали-
чием высокой концентрации точек закрепления термически активируе-
Corresponding author: Tamara Grygorivna Rogul
E-mail: rogul.tamara@gmail.com
I. M. Frantsevich Institute for Problems in Materials Science, N.A.S. of Ukraine,
3 Academician Krzhyzhanovsky Str., UA-03142 Kyiv, Ukraine
Citation: S. O. Firstov, T. G. Rogul, M. O. Krapivka, and S. I. Chugunova,
Thermoactivation Analysis of Temperature Dependence of a Flow Stress in Solid
Solutions with a B.C.C. Lattice, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 40, No. 2: 219–234
(2018) (in Russian), DOI: 10.15407/mfint.40.02.0219.
Ìеталлоôиç. новеéøие теõнол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol.
2018, т. 40, № 2, сс. 219–234 / DOI: 10.15407/mfint.40.02.0219
Оттиски доступны непосредственно от издателя
Фотокопирование разрешено только
в соответствии с лицензией
2018 ИМФ (Институт металлофизики
им. Г. Â. Курдюмова НАН Óкраины)
Напечатано в Óкраине.
219
mailto:rogul.tamara@gmail.com
https://doi.org/10.15407/mfint.40.02.0219
https://doi.org/10.15407/mfint.40.02.0219
220 С. А. ФИРСТОÂ, Т. Г. РОГÓЛЬ, Н. А. КРАПИÂКА, С. И. ЧÓГÓНОÂА
мого дислокационного отрезка атомами элементов, которые имеют высо-
кий уровень размерно-упругого несоответствия по сравнению со средним
значением для сплава.
Ключевые слова: критическое напряжение сдвига, предел текучести,
энергия активации движения дислокаций, активационный объём.
Проведено порівняльну аналізу температурних залежностей межі плин-
ности полікомпонентних і бінарних твердих розчинів з ОЦК-ґратницею
(AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5, VNbMoTaW, Fe–Cr,
Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), а також деяких чистих ОЦК-металів. Методою
термоактиваційної аналізи розраховано значення енергії активації руху
дислокацій та активаційного об’єму. Показано, що, як для бінарних, так і
для полікомпонентних твердих розчинів, характерним є збільшення ате-
рмічної компоненти напруження плинности в порівнянні з чистими ОЦК-
металами. При цьому, у порівнянні з чистими металами, полікомпонент-
ні тверді розчини демонструють посилення термічної складової напру-
ження плинности, в той час як для бінарних ОЦК-стопів відбувається її
послаблення. Обговорюється природа цього ефекту. Показано, що високе
атермічне твердорозчинне зміцнення полікомпонентних твердих розчи-
нів може бути пов’язане зі зміною Бюрґерсового вектора уздовж дислока-
ційної лінії (як за довжиною, так і за напрямком) і появою компоненти,
перпендикулярної до площини ковзання. Припускається, що посилення
термічної складової температурної залежности межі плинности поліком-
понентних ОЦК-твердих розчинів зумовлене наявністю високої концент-
рації точок закріплення термічно активованого дислокаційного відрізку
атомами елементів, які мають високий рівень розмірно-пружньої невід-
повідности в порівнянні з середнім значенням для стопу.
Ключові слова: критичне напруження зсуву, межа плинности, енергія
активації руху дислокацій, активаційний об’єм.
Comparative analysis of the yield-stress temperature dependences for poly-
component and binary solid solutions with a b.c.c. lattice (AlCrFeCoNi, Al-
TiVCrNbMo, Ti25Zr25Hf25Nb12.5Ta12.5, VNbMoTaW, Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W,
Cr–Fe), and some pure b.c.c. metals is carried out. Using the thermoactiva-
tion analysis, the values of the activation energy of dislocation movement
and the activation volume are calculated. As shown, for the binary and poly-
component solid solutions, an increase in athermal component of a flow stress
is characteristic in comparison with pure b.c.c. metals. In this case, in com-
parison with pure metals, multicomponent solid solutions demonstrate an
increasing of the thermal component, while for binary b.c.c. alloys, there is a
weakening of the temperature dependence of a flow stress. The nature of this
effect is discussed. As shown, high athermal solid-solution hardening of pol-
ycomponent solid solutions can be associated with a change of the Burgers
vector (by both the length and the direction) along the dislocation line and an
appearance of a component perpendicular to the glide plane. The observed
increase of the flow-stress thermal component in polycomponent b.c.c. solid
solutions is presumably due to the presence of a high concentration of points
of fixation of the thermally activated dislocation segment by atoms of ele-
ments, which have a high level of size-elastic discrepancy in comparison with
ТЕРМОАКТИÂАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ Â РАСТÂОРАХ 221
an average value for the alloy.
Key words: critical shear stress, yield stress, activation energy for disloca-
tion motion, activation volume.
(Получено 24 октября 2017 г.)
1. ВВЕДЕНИЕ
 работе [1] приведены результаты анализа температурной зависи-
мости предела текучести σ0,2 (или соответствующего критического
напряжения сдвига τкр = σ0,2/2) некоторых чистых металлов, а так-
же бинарных и поликомпонентных (высокоэнтропийных) твёрдых
растворов с ГЦК-решёткой. Показано, что в сравнении с чистыми
металлами с ГЦК-решёткой в бинарных и поликомпонентных твёр-
дых растворах с таким же типом решётки наблюдается как суще-
ственное увеличение атермической компоненты температурной за-
висимости предела текучести, так и более резкая зависимость её
термической компоненты. При этом в бинарных и поликомпонент-
ных твёрдых растворах энергия активации движения дислокаций
(U0) или соизмерима с таковой в чистых металлах, или несколько
возрастает, в то же время активационный объём (V) в твёрдых рас-
творах меньше, чем в чистых металлах. Как в бинарных, так и в по-
ликомпонентных системах добавление входящего в твёрдый рас-
твор легирующего элемента приводит к усилению термической
компоненты зависимости предела текучести и росту атермической.
Наряду с этим наблюдается тенденция к увеличению значений U0 и
уменьшению значений V. При этом в поликомпонентных твёрдых
растворах вышеуказанные эффекты проявляются ярче. Как указы-
вается в работе [1], отмеченные изменения характера температур-
ной зависимости предела текучести, а также значений U0 и V при
легировании твёрдого раствора связаны с возрастанием уровня пи-
коразмерных дисторсий кристаллической решётки и с уменьшени-
ем расстояния между точками закрепления дислокаций атомами
легирующих элементов. Это приводит к увеличению сил «трения»
со стороны кристаллической решётки при движении дислокаций,
вследствие чего температурная зависимость напряжения течения
ГЦК-твёрдых растворов становится подобной ОЦК-металлам
(b.c.c.-like behaviour).
 то же время, в работе [2] показано, что для ОЦК-высокоэнтро-
пийного сплава AlTiVCrNbMo, также как и для ГЦК-бинарных и
поликомпонентных твёрдых растворов, наблюдается резкое усиле-
ние температурной зависимости напряжения течения и аномально
высокое атермическое упрочнение в сравнении с чистыми ОЦК-ме-
таллами. Это вызывает интерес к системному исследованию особен-
222 С. А. ФИРСТОÂ, Т. Г. РОГÓЛЬ, Н. А. КРАПИÂКА, С. И. ЧÓГÓНОÂА
ностей температурной зависимости напряжения течения в твёрдых
растворах с ОЦК кристаллической решёткой. Â этой связи в насто-
ящей работе проведён сравнительный анализ характера изменения
температурной зависимости предела текучести поликомпонентных
(высокоэнтропийных) и бинарных твёрдых растворов с ОЦК-решёт-
кой (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo [2], Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5 [3],
VNbMoTaW [4], Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe [5]), а также некото-
рых чистых ОЦК-металлов; методом термоактивационного анализа
вычислены значения энергии активации движения дислокаций U0
и активационного объёма V.
2. МЕТОДИКА АНАЛИЗА
Расчёт энергии активации движения дислокаций U0 и активацион-
ного объёма V проведены в соответствии с изложенной в работе
Трефилова и Мильмана [6] методикой, основывающейся на анализе
экспериментальной температурной зависимости критического
напряжения сдвига τкр (рис. 1). Детальный сравнительный анализ
методик термоактивационного анализа представлен в работе [1].
Согласно [6] компонента напряжения течения при температурах
порядка (0,1–0,2)Тпл хорошо описывается выражением:
τ = (3B ε kT/V)1/3exp(U0/(3kT)), (1)
а для более низких температур выражением:
Рис. 1. Схематическая зависимость критического напряжения сдвига от
температуры [6].
Fig. 1. Schematic representation of dependence of the critical shear stress on
the temperature [6].
ТЕРМОАКТИÂАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ Â РАСТÂОРАХ 223
τ = (U0 – kTln(M)/ ε )/V. (2)
Здесь B — константа материала, ε — скорость деформации, k — по-
стоянная Больцмана, U0 — энергия активации движения дислока-
ций, V — активационный объём, Т — температура; величина lnM
слабо зависит от температуры.
Таким образом, при температурах ниже Т1 термическая компо-
нента τT зависимости τкр(T) может быть описана уравнением прямой
линии (2), а в интервале температур Т1 < T < Т2 носит экспоненци-
альный характер и описывается уравнением (1) (рис. 1). Âыше T2,
вплоть до температур (0,35–0,4)Tпл, упрочнение носит атермиче-
ский характер и не определяется барьерами, преодоление которых
возможно с помощью термических флуктуаций.
Для расчёта U0 данные по температурной зависимости критиче-
ского напряжения сдвига обрабатываются в координатах lnτкр(1/T)
и в области температур (0,1–0,2)Тпл, где зависимость описывается
уравнением (1), по наклону прямой линии определяется энергия
активации U0. Затем, определяя τ(0) из экстраполяции зависимости
τT на 0 К и, используя уравнение (2), можно определить V:
V = U0/τT. (3)
Âажно отметить, что при определении значений τT и τ(0) необхо-
димо вычесть значение атермической составляющей τа, представ-
ляющей собой сумму слагаемых, которые не зависят или слабо за-
висят от температуры.
При анализе экспериментальных данных температурной зави-
симости твёрдости по Âиккерсу для пересчёта твёрдости H в предел
текучести σ0,2 использовали соотношение Тейбора [7] между твёрдо-
стью и напряжением течения (σ0,2 = H/3).
3. АНАЛИЗ ТЕМПЕРАТУРНОЙ ЗАВИСИМОСТИ НАПРЯЖЕНИЯ
ТЕЧЕНИЯ В ТВЁРДЫХ РАСТВОРАХ С ОЦК-РЕШЁТКОЙ
3.1. Температурные зависимости предела текучести
поликомпонентных (высокоэнтропийных), бинарных
твёрдых растворов и чистых металлов с ОЦК-решёткой
На рисунке 2 приведены температурные зависимости нормирован-
ного на модуль Юнга E напряжения течения σ0,2 для однофазных
поликомпонентных (высокоэнтропийных) ОЦК-сплавов
AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5, VNbMoTaW и
для ОЦК-металлов — хрома, молибдена, ванадия и ниобия. Для по-
строения использованы приведённые в работах [2–4, 8–11] экспе-
риментальные температурные зависимости предела текучести
224 С. А. ФИРСТОÂ, Т. Г. РОГÓЛЬ, Н. А. КРАПИÂКА, С. И. ЧÓГÓНОÂА
(твёрдости) для металлов и высокоэнтропийных сплавов с ОЦК-
решёткой. Табличные значения E для металлов взяты из [12], для
сплавов AlTiVCrNbMo, Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5, VNbMoTaW экспери-
ментальные значения E указаны в работах [2–4] (см. табл. 1). Зна-
чения E сплава AlCrFeCoNi рассчитаны в приближении правила
смеси Âегарда: Есм = ∑i ciEi, где ci — концентрация входящего в сплав
элемента, Ei — модуль Юнга входящего в сплав элемента.
Данные по температурной зависимости σ0,2 сплава AlCrFeCoNi,
выплавленного вакуумно-дуговой плавкой в атмосфере очищенного
аргона, получены в настоящей работе по данным измерения твёрдо-
сти в диапазоне температур 77–1073 К [13, 14].
Как видно из рис. 2, б, все высокоэнтропийные сплавы с ОЦК-
решёткой в сравнении с металлами с таким же типом кристалличе-
ской решётки отличаются аномально высоким атермическим
упрочнением. При этом для сплавов AlTiVCrNbMo и
Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5 характерно усиление термической составля-
ющей температурной зависимости напряжения течения в сравне-
нии с чистыми металлами. Анализ термической составляющей за-
Рис. 2. Температурная зависимость нормированного на модуль Юнга (Е)
напряжения течения (σ0,2) для ОЦК высокоэнтропийных сплавов AlCrFeCoNi,
AlTiVCrNbMo [2], Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5 [3], VNbMoTaW [4] и для металлов с
ОЦК-решёткой — хрома, молибдена, ванадия и ниобия [8, 9–11].
Fig. 2. Temperature dependence of a flow stress (σ0.2) normalized to the Young’s
modulus (E) for the high-entropy b.c.c. alloys AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo [2],
Ti25Zr25Hf25Nb12.5Ta12.5 [3], VNbMoTaW [4] and for b.c.c. metals—chromium, mo-
lybdenum, vanadium and niobium [8, 9–11].
ТЕРМОАКТИÂАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ Â РАСТÂОРАХ 225
висимости напряжения течения для сплавов AlCrFeCoNi и
VNbMoTaW, ввиду отсутствия экспериментальных точек при низ-
ких температурах, не представляется возможным.
 то же время, как известно [5, 15–18 и др.], бинарные и тройные
ОЦК твёрдые растворы демонстрируют более слабую температур-
ную зависимость предела текучести (твёрдости) от температуры,
чем чистые базовые металлы, т.е. так называемое разупрочнение
при легировании (solid-solution softening). Даже небольшие добав-
ки легирующих элементов при низких температурах понижают
предел текучести в сравнении с основным металлом. Однако атер-
мическая составляющая температурной зависимости предела теку-
чести (твёрдости) от температуры при этом повышается (рис. 3).
3.2. Результаты термоактивационного анализа температурных
зависимостей напряжения течения твёрдых растворов
с ОЦК-решёткой
 таблице 2 представлены вычисленные согласно описанной выше
методике Трефилова и Мильмана [6] значения энергии активации
U0 и активационного объёма V для рассматриваемых в работе би-
ТАБЛИЦА 1. Модуль Юнга (E) чистых металлов [12] и сплавов
AlTiVCrNbMo, AlCrFeCoNi, Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5, VNbMoTaW с ОЦК
кристаллической решёткой [2–4].
TABLE 1. Young’s modulus (E) of pure metals [12] and alloys AlTiVCrNbMo,
AlCrFeCoNi, Ti25Zr25Hf25Nb12.5Ta12.5, VNbMoTaW with b.c.c. crystal lattice
[2–4].
Металлы и сплавы E, ГПа
Cr 279
V 128
Mo 329
Nb 105
Al 70
Fe 211
Co 209
Ni 200
AlTiVCrNbMo [2] 161
AlCrFeCoNi 194 (расчёт)
Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5 [3] 78
VNbMoTaW [4] 180
226 С. А. ФИРСТОÂ, Т. Г. РОГÓЛЬ, Н. А. КРАПИÂКА, С. И. ЧÓГÓНОÂА
нарных и поликомпонентных твёрдых растворов и некоторых чи-
стых металлов с ОЦК-кристаллической решёткой, значения отно-
шения (τ(0) − τ−а)/G, характеризующего термическую составляющую
зависимости напряжения течения, а также значения размерных
дисторсий кристаллической решётки сплавов, описываемых вели-
чиной усреднённого относительного изменения параметра кристал-
лической решётки (∆а/а)ср.
Для вычисления (∆а/а)ср использовали выражение
(∆a/a)ср = ∑i [ci(ai − a)/a], (4)
где ci — концентрация входящего в сплав i-ого элемента, ai — пара-
метр решётки входящего в сплав элемента в ОЦК-кристаллической
модификации, a — параметр кристаллической решётки сплава
(экспериментальный или вычисленный согласно правилу смеси:
асм = ∑i ciai).
Значения параметров решётки входящих в сплав элементов в
ОЦК-кристаллической модификации и поликомпонентных сплавов
приведены в табл. 3. Параметры ОЦК-решётки Al и Ni рассчитаны,
исходя из соображений преобразования их ГЦК-решёток (с пара-
метрами
ГЦК
Ala = 4,0494 Å и
ГЦК
Niа = 3,524 Å) в ОЦК-решётки. Â каче-
стве поправочного коэффициента взята величина отношения пара-
метров ОЦК- и ГЦК-решётки при переходе Fe из ОЦК- в ГЦК-
кристаллическую модификацию при 1183 К:
ОЦК ГЦК
Fe Fe/a a =
Рис. 3. Схематическая температурная зависимость твёрдости нелегиро-
ванного железа и бинарных сплавов на его основе [5].
Fig. 3. Schematic representation of the temperature dependence of hardness
of unalloyed iron and binary iron alloys [5].
ТЕРМОАКТИÂАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ Â РАСТÂОРАХ 227
= 2,905/3,646 = 0,797 [19]. Для вычисления параметра Co в ГЦК-
решётке использовали соотношение: r = 0,3536aГЦК, где r — радиус
атома Co (r = 125 пм) [12] и ранее вычисленный коэффициент 0,797
для перехода из ГЦК- в ОЦК-решётку,
ОЦК
Coa = 2,8254. Значения мо-
дулей сдвига Gi чистых металлов взяты из табличных данных [12].
Значения модулей сдвига поликомпонентных сплавов Gср определе-
ны из соотношения Gср = (3/8)Е [21], а для расчёта Gср бинарных
сплавов использовали правило смеси: Gсм = ∑i ciGi.
Как видно из табл. 2, величина размерного несоответствия, опи-
сываемого выражением (∆а/а)ср, для приведённых высокоэнтро-
пийных сплавов значительно превышает значения для бинарных
(различие иногда достигает двух порядков). При этом для сплавов
ТАБЛИЦА 2. Значения дисторсий кристаллической решётки (∆а/аср), от-
ношения (τ(0) − τ−а)/G, энергии активации движения дислокаций U0 и акти-
вационного объёма V для бинарных и поликомпонентных твёрдых раство-
ров, а также металлов с ОЦК-кристаллической решёткой.
TABLE 2. Values of crystal lattice distortions (∆а/аср), (τ(0) − τ−а)/G ratio, ac-
tivation energy of the dislocation movement U0, and activation volume V for
binary and polycomponent solid solutions and metals with a b.c.c. crystal lat-
tice.
Материал U0, э V⋅1024, см
3 (τ(0) − τ−а)/G (∆а/а)ср
AlCrFeCoNi 0,16 – – 0,0409
AlTiVCrNbMo 0,22 38 0,0145 0,0395
Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5 0,18 45 0,0155 0,0391
VNbMoTaW 0,16 – – 0,0281
Fe–7,77Cr 0,12 68 0,0018 0,0009
Fe–16,2Cr 0,11 187 0,0011 0,0018
Fe–1,02Mo 0,22 122 0,0035 0,00196
Fe–2Mo 0,21 134 0,003 0,0038
Fe–4,03Mo 0,20 176 0,0022 0,0075
Fe–7,95Mo 0,15 222 0,0012 0,0141
Fe–1,32W 0,23 166 0,0027 0,0027
Fe–3,46W 0,16 178 0,0017 0,0069
Fe [6] 0,22 84
Cr 0,20 44 0,0152
Mo 0,19 45 0,0126
W [6] 0,49 57,5
228 С. А. ФИРСТОÂ, Т. Г. РОГÓЛЬ, Н. А. КРАПИÂКА, С. И. ЧÓГÓНОÂА
AlTiVCrNbMo и Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5, которые демонстрируют
усиление термической составляющей температурной зависимости
напряжения течения в сравнении с бинарными твёрдыми раство-
рами (рис. 2, 3), значения отношения (τ(0) − τ−а)/Gср также выше
(примерно на порядок), чем в бинарных, и сопоставимы со значени-
ями для Cr и Mo.
Из сравнения энергии активации движения дислокаций U0 и ак-
тивационного объёма V для приведённых в табл. 2 твёрдых раство-
ров и чистых металлов видно, что значения U0 как в поликомпо-
нентных, так и в бинарных твёрдых растворах сопоставимы со зна-
чениями для чистых металлов. Â то же время активационный объ-
ём V в поликомпонентных твёрдых растворах значительно ниже,
чем в бинарных.
Повышение концентрации легирующего элемента в указанных в
ТАБЛИЦА 3. Параметр ОЦК-решётки (а), модуль сдвига (G) чистых ме-
таллов [12] и сплавов AlTiVCrNbMo, AlCrFeCoNi, Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5,
VNbMoTaW с ОЦК-кристаллической решёткой [2–4].
TABLE 3. The b.c.c. lattice parameter (a), shear modulus (G) of pure metals
[12] and alloys AlTiVCrNbMo, AlCrFeCoNi, Ti25Zr25Hf25Nb12.5Ta12.5,
VNbMoTaW with b.c.c. crystal lattice [2–4].
Металлы и сплавы а, нм (ОЦК) G, ГПа
Cr 0,2885 115
V 0,3024 47
Mo 0,31446 120
Nb 0,3294 38
Al 0,322 26
Fe 0,28665 82
Co 0,28254 75
Ni 0,2809 76
W 0,31652 161
Ti 0,3276 44
Zr 0,3589 33
Hf 0,352 30
Ta 0,33013 69
AlTiVCrNbMo 0,3128 [2] 60 [2]
AlCrFeCoNi 0,29212 72,6 (расчёт)
Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5 0,342066 [3] 40,125 (расчёт)
VNbMoTaW 0,318582 [4] 72,5 (расчёт)
ТЕРМОАКТИÂАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ Â РАСТÂОРАХ 229
табл. 2 бинарных системах приводит к понижению значений отно-
шения (τ(0) − τ−а)/Gср, энергии активации движения дислокации и к
увеличению активационного объёма.
3.3. Атермическое упрочнение высокоэнтропийных сплавов
 нашей работе [2] показано, что аномально высокое атермическое
твёрдорастворное упрочнение сплава AlTiVCrNbMo связано с изме-
нением вектора Бюргерса вдоль дислокационной линии (как по
длине, так и по направлению) и обусловлено наличием у него со-
ставляющей, перпендикулярной плоскости скольжения. Для оцен-
ки наблюдаемого упрочнения ∆σ (или ∆Н) предложено относитель-
но простое выражение, учитывающее эмпирический («средний»)
модуль сдвига Gср и «средний» параметр размерного несоответствия
(∆a/a)ср:
∆σ = k(∆a/a)срGср (5)
или
∆H = kH(∆a/a)срGср. (6)
Очевидно, что коэффициенты пропорциональности в выражени-
ях (5) и (6) связаны выражением kH ≈ 3k, что соответствует соотно-
шению Тейбора [7] между твёрдостью и напряжением течения (σ0,2 =
= H/3).
Экспериментальная твёрдость сплава тогда равна
H = Hсм + ∆H = Hсм + kH(∆a/a)срGср, (7)
где Нсм = ∑i ciHi (где ci и Нi — концентрация и твёрдость по Âиккерсу
элемента, входящего в сплав, соответственно).
 работе [2] показано, что выражение (6) хорошо выполняется
для ряда сплавов при значениях kH примерно 1,5–1,6. Так, для
сплава AlTiVCrNbMo рассчитанный коэффициент kH = 1,57 (при ис-
пользовании экспериментальных значений модуля сдвига Gср, па-
раметра кристаллической решётки a и экспериментальной твёрдо-
сти сплава Hэксп = 5,1 ГПа).
Расчёты показывают, что величина коэффициента kH для сплава
Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5 (Hэксп = 3,8 ГПа) составляет примерно 1,7, для
сплава VNbMoTaW (Hэксп = 5,25 ГПа) — ≅ 1,51, a для сплава
AlCrFeCoNi (Hэксп = 4, 66 ГПа) — ≅ 1,4, т.е. значения kH для указан-
ных сплавов находятся в интервале примерно 1,4–1,7, что почти
совпадает с интервалом для kH, указанным в работе [2]. При расчёте
Hсм и Gср использованы данные табл. 3 и 4.
230 С. А. ФИРСТОÂ, Т. Г. РОГÓЛЬ, Н. А. КРАПИÂКА, С. И. ЧÓГÓНОÂА
Различие в полученных для указанных сплавов значениях коэф-
фициента kH может быть обусловлено несколькими причинами.
Прежде всего, это различие в экспериментальных и расчётных дан-
ных, а также очевидное отличие используемых для расчёта Gср и Нсм
и табличных значений Gi (табл. 1) и Нi (табл. 4) для входящих в
ОЦК-сплав элементов, имеющих ГЦК- и ГПÓ-кристаллические ре-
шётки, от значений, которые эти элементы могли бы иметь в ОЦК-
решётке.
3.4. Температурно-зависимая составляющая напряжения течения
Как следует из приведённых выше данных, исследуемые поликом-
понентные однофазные ОЦК-сплавы AlTiVCrNbMo и
Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5, в отличие от бинарных твёрдых растворов с
ОЦК-решёткой, демонстрируют усиление термической составляю-
щей температурной зависимости напряжения течения в сравнении
с чистыми металлами (рис. 2 и 3). Это хорошо описывается значе-
ниями отношения (τ(0) − τ−а)/Gср, которое характеризует термиче-
скую составляющую зависимости напряжения течения и в поли-
компонентных сплавах на порядок выше, чем в бинарных системах
(табл. 2).
Из таблицы 2 видно, что если значения энергии активации дви-
ТАБЛИЦА 4. Значения твёрдости по Âиккерсу чистых металлов [12].
TABLE 4. Vickers’ hardness of pure metals [12].
Элемент Тип кристаллической структуры Н, ГПа
Al ГЦК 0,167
Cr ОЦК 1,06
Fe ОЦК 0,608
Co ГПÓ 1,043
Ni ГЦК 0,638
Nb ОЦК 1,32
W ОЦК 3,43
Ti ГПÓ 0,97
Zr ГПÓ 0,903
Hf ГПÓ 1,76
Ta ОЦК 0,873
Mo ОЦК 1,53
V ОЦК 0,628
ТЕРМОАКТИÂАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ Â РАСТÂОРАХ 231
жения дислокаций U0, как в поликомпонентных, так и в бинарных
твёрдых растворах, сопоставимы со значениями для чистых метал-
лов, то активационный объём V в поликомпонентных твёрдых рас-
творах значительно ниже, чем в бинарных, и сопоставим со значе-
ниями для металлов (в некоторых случаях и ниже). При этом раз-
личие в значениях (∆а/а)ср, которое характеризует уровень дистор-
сий кристаллической решётки, связанный с различиями атомных
радиусов входящих в сплав элементов, для приведённых высокоэн-
тропийных сплавов и бинарных систем иногда достигает двух по-
рядков (табл. 2).
Можно предположить, что в поликомпонентных твёрдых раство-
рах высокая концентрация точек закрепления термически активи-
руемого дислокационного отрезка атомами элементов, которые
имеют высокий уровень размерно-упругого несоответствия по срав-
нению со средним значением для сплава, приводит к уменьшению
активационного объёма в сравнении с бинарными твёрдыми рас-
творами. При этом в поликомпонентных твёрдых растворах с ОЦК-
кристаллической решёткой наблюдается более резкая температур-
ная зависимость напряжения течения в сравнении с подобными за-
висимостями для бинарных твёрдых растворов и чистых металлов.
4. ВЫВОДЫ
1. Â исследованных в работе поликомпонентных твёрдых растворах
(однофазных высокоэнтропийных сплавах) с ОЦК-кристалличес-
кой решёткой (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti25Zr25Hf25Nb12,5Ta12,5,
VNbMoTaW), также как и в бинарных ОЦК твёрдых растворах,
наблюдается существенное увеличение атермической компоненты
напряжения течения, в сравнении с чистыми ОЦК-металлами.
2. Â отличие от бинарных твёрдых растворов, для которых харак-
терно ослабление температурной зависимости напряжения течения
в сравнении с чистыми металлами, изученные поликомпонентные
(высокоэнтропийные) твёрдые растворы демонстрируют её усиле-
ние.
3. Определённая по методике Трефилова и Мильмана энергия акти-
вации движения дислокаций U0 как в поликомпонентных, так и в
бинарных ОЦК твёрдых растворах сопоставима со значениями для
чистых металлов. Â то же время, активационный объём V в поли-
компонентных твёрдых растворах значительно ниже, чем в бинар-
ных, и сопоставим со значениями для ОЦК-металлов (а в некоторых
случаях и ниже).
4. Более резкая температурная зависимость напряжения течения в
поликомпонентных ОЦК-твёрдых растворах в сравнении с подоб-
ными зависимостями для бинарных твёрдых растворов может быть
обусловлена наличием высокой концентрации точек закрепления
232 С. А. ФИРСТОÂ, Т. Г. РОГÓЛЬ, Н. А. КРАПИÂКА, С. И. ЧÓГÓНОÂА
термически активируемого дислокационного отрезка атомами эле-
ментов, которые имеют более высокий уровень размерно-упругого
несоответствия по сравнению со средним значением для сплава. О
справедливости такого предположения свидетельствуют рассчи-
танные значения активационного объёма, которые в поликомпо-
нентных ОЦК твёрдых растворах значительно ниже, чем в бинар-
ных.
5. Наблюдаемое высокое атермическое твёрдорастворное упрочне-
ние в исследованных поликомпонентных твёрдых растворах может
быть связано с изменением вектора Бюргерса вдоль дислокацион-
ной линии (как по длине, так и по направлению) и появлением у не-
го составляющей, перпендикулярной плоскости скольжения [2], и
пропорционально параметру (∆а/а)ср, характеризующему размер-
ные дисторсии кристаллической решётки сплавов.
ЦИТИРОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА
1. С. А. Фирстов, Т. Г. Рогуль, Ìеталлоôиç. новеéøие теõнол., 39, № 1: 33
(2017).
2. C. А. Фирстов, Т. Г. Рогуль, Н. А. Крапивка, С. С. Пономарев, Â. Н. Ткач,
Â. Â. Ковыляев, Â. Ф. Горбань, М. Â. Карпец, Деôормация и раçруøение
материалов, № 2: 9 (2013).
3. С. А. Фирстов, Â. Ф. Горбань, Н. А. Крапивка, Н. И. Даниленко,
Â. Н. Назаренко, Вопросы атомноé науки и теõники (ВАНТ), № 2 (96): 178
(2015).
4. O. N. Senkov, G. B. Wilks, J. M. Scott, and D. B. Miracle, Intermetallics, 19:
698 (2011).
5. J. R. Stephens and W. R. Witzke, NASA Scientific and Technical Publication
(Washington, D. C.: Lewis Research Center National Aeronautics and Space
Administration: 1976).
6. Ю. Â. Мильман, Â. И. Трефилов, О ôиçическоé природе температурноé
çависимости предела текучести. Ìеõаниçм раçруøения металлов (Киев:
Наукова думка: 1966), c. 59.
7. D. Tabor, The Hardness of Metals (Oxford, UK: Clarendon Press.: 1951),
p. 102.
8. Â. И. Трефилов, Ю. Â. Мильман, С. А. Фирстов, Фиçические основы
прочности тугоплавкиõ металлов (Киев: Наукова думка: 1975).
9. Е. Â. Савицкий, Г. С. Бурханов, Ìеталловедение тугоплавкиõ металлов и
сплавов (Москва: Наука: 1967).
10. Т. Титц, Дж. Óилсон, Тугоплавкие металлы и сплавы (Москва:
Металлургия: 1969) (пер. с англ.).
11. Фиçическое металловедение (Ред. Р. Ó. Кан, П. Хаазен) (Москва:
Металлургия: 1987), т. 3 (пер. с англ.).
12. The Periodic Table of the Elements, WebElements: http://www.webelements.com
13. Т. Гудцов, И. Г. Лозинский, Журнал теõническоé ôиçики, № 8 (22): 1249
(1952).
14. Ю. Â. Мильман, О. Е. Скляров, А. П. Óдовенко, Труды Ин-та метрологии
http://www.webelements.com/
ТЕРМОАКТИÂАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ Â РАСТÂОРАХ 233
СССР, вып. 91 (151): 167 (1967).
15. W. C. Leslie, Metal. Tans., 3, No. 1: 5 (1972).
16. E. Pink and R. J. Arsenault, Prog. Mater. Sci., 24: 1 (1980).
17. D. Leeman and M. E. Fine, Metall. Trans., 5, No. 6: 1331 (1974).
18. J. R. Stephens and W. R. Witzke, J. Less-Common Metals, 41: 265 (1975).
19. О. М. Барабаш, Ю. Н. Коваль, Структура и своéства металлов и сплавов
(Киев: Наукова думка: 1986).
20. С. А. Фирстов, Т. Г. Рогуль, Н. А. Крапивка, С. С. Пономарев,
Â. Â. Ковыляев, Н. И. Даниленко, Н. Д. Бега, Â. И. Даниленко,
С. И. Чугунова, Пороøковая металлургия, № 3/4 (508): 127 (2016).
21. Г. Конрад, Структура и меõанические своéства металлов (Москва:
Металлургия: 1967) (пер. с англ.).
REFERENCES
1. S. O. Firstov and T. G. Rogul, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 39, No. 1: 33
(2017) (in Russian).
2. C. A. Firstov, T. G. Rogul’, N. A. Krapivka, S. S. Ponomarev, V. N. Tkach,
V. V. Kovylyaev, V. F. Gorban’, and M. V. Karpets, Deformatsiya i Razrushenie
Materialov, No. 2: 9 (2013) (in Russian).
3. S. A. Firstov, V. F. Gorban’, N. A. Krapivka, N. I. Danilenko, and
V. N. Nazarenko, Voprosy Atomnoy Nauki i Tekhniki (VANT), No. 2 (96): 178
(2015) (in Russian).
4. O. N. Senkov, G. B. Wilks, J. M. Scott, and D. B. Miracle, Intermetallics, 19:
698 (2011).
5. J. R. Stephens and W. R. Witzke, NASA Scientific and Technical Publication
(Washington, D. C.: Lewis Research Center National Aeronautics and Space
Administration: 1976).
6. Yu. V. Mil’man and V. I. Trefilov, O Fizicheskoy Prirode Temperaturnoy
Zavisimosti Predela Tekuchesti. Mekhanizm Razrusheniya Metallov (Kiev:
Naukova Dumka: 1966), p. 59 (in Russian).
7. D. Tabor, The Hardness of Metals (Oxford, UK: Clarendon Press.: 1951),
p. 102.
8. V. I. Trefilov, Yu. V. Mil’man, and S. A. Firstov, Fizicheskie Osnovy Prochnosti
Tugoplavkikh Metallov (Kiev: Naukova Dumka: 1975) (in Russian).
9. E. V. Savitskiy and G. S. Burkhanov, Metallovedenie Tugoplavkikh Metallov i
Splavov (Moscow: Nauka: 1967) (in Russian).
10. T. E. Tietz and J. W. Wilson, Tugoplavkie Metally i Splavy [Refractory Metals
and Alloys] (Moscow: Metallurgiya: 1969) (Russian translation).
11. Fizicheskoe Metallovedenie (Eds. R. W. Cahn and P. Haasen) (Moscow:
Metallurgiya: 1987), vol. 3 (Russian translation).
12. The Periodic Table of the Elements, WebElements: http://www.webelements.com
13. N. T. Gudtsov and I. G. Lozinskiy, Zhurnal Tekhnicheskoy Fiziki, No. 8 (22):
1249 (1952) (in Russian).
14. Yu. V. Milman, O. E. Sklyarov, and A. P. Udovenko, Trudy Instituta Metrologii
SSSR, Iss. 91 (151): 167 (1967) (in Russian).
15. W. C. Leslie, Metal. Tans., 3, No. 1: 5 (1972).
16. E. Pink and R. J. Arsenault, Prog. Mater. Sci., 24: 1 (1980).
17. D. Leeman and M. E. Fine, Metall. Trans., 5, No. 6: 1331 (1974).
https://doi.org/10.15407/mfint.39.01.0033
https://doi.org/10.15407/mfint.39.01.0033
https://doi.org/10.1016/j.intermet.2011.01.004
https://doi.org/10.1016/j.intermet.2011.01.004
http://www.webelements.com/
https://doi.org/10.1016/0079-6425(79)90003-3
https://doi.org/10.1007/BF02646616
234 С. А. ФИРСТОÂ, Т. Г. РОГÓЛЬ, Н. А. КРАПИÂКА, С. И. ЧÓГÓНОÂА
18. J. R. Stephens and W. R. Witzke, J. Less-Common Metals, 41: 265 (1975).
19. O. M. Barabash and Yu. N. Koval’, Struktura i Svoystva Metallov i Splavov
(Kiev: Naukova Dumka: 1986) (in Russian).
20. S. A. Firstov, T. G. Rogul’, N. A. Krapivka, S. S. Ponomarev, V. V. Kovylyaev,
N. I. Danilenko, N. D. Bega, V. I. Danilenko, and S. I. Chugunova,
Poroshkovaya Metallurgiya, Nos. 3/4 (508): 127 (2016) (in Russian).
21. H. Conrad, Struktura i Mekhanicheskie Svoystva Metallov [Structure
and Mechanical Properties of Metals] (Moscow: Metallurgiya: 1967) (Russian
translation).
https://doi.org/10.1016/0022-5088(75)90033-8
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.0000
/ColorConversionStrategy /CMYK
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments true
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/CreateJDFFile false
/Description <<
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
/BGR <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>
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/CZE <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>
/DAN <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>
/DEU <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>
/ESP <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>
/ETI <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>
/FRA <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>
/GRE <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>
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
/HRV (Za stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.)
/HUN <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>
/ITA <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>
/JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/LTH <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>
/LVI <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>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/POL <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>
/PTB <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>
/RUM <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>
/RUS <FEFF04180441043f043e043b044c04370443043904420435002004340430043d043d044b04350020043d0430044104420440043e0439043a043800200434043b044f00200441043e043704340430043d0438044f00200434043e043a0443043c0435043d0442043e0432002000410064006f006200650020005000440046002c0020043c0430043a04410438043c0430043b044c043d043e0020043f043e04340445043e0434044f04490438044500200434043b044f00200432044b0441043e043a043e043a0430044704350441044204320435043d043d043e0433043e00200434043e043f0435044704300442043d043e0433043e00200432044b0432043e04340430002e002000200421043e043704340430043d043d044b04350020005000440046002d0434043e043a0443043c0435043d0442044b0020043c043e0436043d043e0020043e0442043a0440044b043204300442044c002004410020043f043e043c043e0449044c044e0020004100630072006f00620061007400200438002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020043800200431043e043b043504350020043f043e04370434043d043804450020043204350440044104380439002e>
/SKY <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>
/SLV <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>
/SUO <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>
/SVE <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>
/TUR <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>
/UKR <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /ConvertToCMYK
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /DocumentCMYK
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure false
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles false
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-140802 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1024-1809 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:55:07Z |
| publishDate | 2018 |
| publisher | Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Фирстов, С.А. Рогуль, Т.Г. Крапивка, Н.А. Чугунова, С.И. 2018-07-15T17:30:34Z 2018-07-15T17:30:34Z 2018 Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой / С.А. Фирстов, Т.Г. Рогуль, Н.А. Крапивка, С.И. Чугунова // Металлофизика и новейшие технологии. — 2018. — Т. 40, № 2. — С. 219-234. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. 1024-1809 PACS: 61.72.Hh, 62.20.F-, 62.40.+i, 65.40.De, 81.40.Cd, 81.40.Lm, 83.60.La DOI: https://doi.org/10.15407/mfint.40.02.0219 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/140802 Проведён сравнительный анализ температурных зависимостей предела текучести поликомпонентных и бинарных твёрдых растворов с ОЦК-ре-шёткой (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti₂₅Zr₂₅Hf₂₅Nb₁₂,₅Ta₁₂,₅, VNbMoTaW, Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), а также некоторых чистых ОЦК-металлов. Методом термоактивационного анализа вычислены значения энергии активации движения дислокаций и активационного объёма. Показано, что, как для бинарных, так и для поликомпонентных твёрдых растворов, характерно увеличение атермической компоненты напряжения течения в сравнении с чистыми ОЦК-металлами. При этом, в сравнении с чистыми металлами, поликомпонентные твёрдые растворы демонстрируют усиление термической составляющей, в то время как для бинарных ОЦК-спла¬вов имеет место ослабление температурной зависимости напряжения течения. Обсуждается природа этого эффекта. Показано, что высокое атермическое твёрдорастворное упрочнение поликомпонентных твёрдых растворов может быть связано с изменением вектора Бюргерса вдоль дислокационной линии (как по длине, так и по направлению) и появлением составляющей, перпендикулярной плоскости скольжения. Наблюдаемое усиление термической составляющей напряжения течения в поликомпонентных ОЦК-твёрдых растворах предположительно обусловлено наличием высокой концентрации точек закрепления термически активируемого дислокационного отрезка атомами элементов, которые имеют высокий уровень размерно-упругого несоответствия по сравнению со средним значением для сплава. Проведено порівняльну аналізу температурних залежностей межі плинности полікомпонентних і бінарних твердих розчинів з ОЦК-ґратницею (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti₂₅Zr₂₅Hf₂₅Nb₁₂,₅Ta₁₂,₅, VNbMoTaW, Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), а також деяких чистих ОЦК-металів. Методою термоактиваційної аналізи розраховано значення енергії активації руху дислокацій та активаційного об’єму. Показано, що, як для бінарних, так і для полікомпонентних твердих розчинів, характерним є збільшення атермічної компоненти напруження плинности в порівнянні з чистими ОЦК-металами. При цьому, у порівнянні з чистими металами, полікомпонентні тверді розчини демонструють посилення термічної складової напруження плинности, в той час як для бінарних ОЦК-стопів відбувається її послаблення. Обговорюється природа цього ефекту. Показано, що високе атермічне твердорозчинне зміцнення полікомпонентних твердих розчинів може бути пов’язане зі зміною Бюрґерсового вектора уздовж дислокаційної лінії (як за довжиною, так і за напрямком) і появою компоненти, перпендикулярної до площини ковзання. Припускається, що посилення термічної складової температурної залежности межі плинности полікомпонентних ОЦК-твердих розчинів зумовлене наявністю високої концентрації точок закріплення термічно активованого дислокаційного відрізку атомами елементів, які мають високий рівень розмірно-пружньої невідповідности в порівнянні з середнім значенням для стопу. Comparative analysis of the yield-stress temperature dependences for polycomponent and binary solid solutions with a b.c.c. lattice (AlCrFeCoNi, AlTiVCrNbMo, Ti₂₅Zr₂₅Hf₂₅Nb₁₂,₅Ta₁₂,₅, VNbMoTaW, Fe–Cr, Fe–Mo, Fe–W, Cr–Fe), and some pure b.c.c. metals is carried out. Using the thermoactivation analysis, the values of the activation energy of dislocation movement and the activation volume are calculated. As shown, for the binary and polycomponent solid solutions, an increase in athermal component of a flow stress is characteristic in comparison with pure b.c.c. metals. In this case, in comparison with pure metals, multicomponent solid solutions demonstrate an increasing of the thermal component, while for binary b.c.c. alloys, there is a weakening of the temperature dependence of a flow stress. The nature of this effect is discussed. As shown, high athermal solid-solution hardening of polycomponent solid solutions can be associated with a change of the Burgers vector (by both the length and the direction) along the dislocation line and an appearance of a component perpendicular to the glide plane. The observed increase of the flow-stress thermal component in polycomponent b.c.c. solid solutions is presumably due to the presence of a high concentration of points of fixation of the thermally activated dislocation segment by atoms of elements, which have a high level of size-elastic discrepancy in comparison with an average value for the alloy. ru Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України Металлофизика и новейшие технологии Физика прочности и пластичности Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой Термоактиваційна аналіза температурної залежности напруження плинности в твердих розчинах з ОЦК-ґратницею Thermoactivation Analysis of Temperature Dependence of a Flow Stress in Solid Solutions with a B.C.C. Lattice Article published earlier |
| spellingShingle | Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой Фирстов, С.А. Рогуль, Т.Г. Крапивка, Н.А. Чугунова, С.И. Физика прочности и пластичности |
| title | Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой |
| title_alt | Термоактиваційна аналіза температурної залежности напруження плинности в твердих розчинах з ОЦК-ґратницею Thermoactivation Analysis of Temperature Dependence of a Flow Stress in Solid Solutions with a B.C.C. Lattice |
| title_full | Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой |
| title_fullStr | Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой |
| title_full_unstemmed | Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой |
| title_short | Термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с ОЦК-решёткой |
| title_sort | термоактивационный анализ температурной зависимости напряжения течения в твёрдых растворах с оцк-решёткой |
| topic | Физика прочности и пластичности |
| topic_facet | Физика прочности и пластичности |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/140802 |
| work_keys_str_mv | AT firstovsa termoaktivacionnyianaliztemperaturnoizavisimostinaprâženiâtečeniâvtverdyhrastvorahsockrešetkoi AT rogulʹtg termoaktivacionnyianaliztemperaturnoizavisimostinaprâženiâtečeniâvtverdyhrastvorahsockrešetkoi AT krapivkana termoaktivacionnyianaliztemperaturnoizavisimostinaprâženiâtečeniâvtverdyhrastvorahsockrešetkoi AT čugunovasi termoaktivacionnyianaliztemperaturnoizavisimostinaprâženiâtečeniâvtverdyhrastvorahsockrešetkoi AT firstovsa termoaktivacíinaanalízatemperaturnoízaležnostinapružennâplinnostivtverdihrozčinahzockgratniceû AT rogulʹtg termoaktivacíinaanalízatemperaturnoízaležnostinapružennâplinnostivtverdihrozčinahzockgratniceû AT krapivkana termoaktivacíinaanalízatemperaturnoízaležnostinapružennâplinnostivtverdihrozčinahzockgratniceû AT čugunovasi termoaktivacíinaanalízatemperaturnoízaležnostinapružennâplinnostivtverdihrozčinahzockgratniceû AT firstovsa thermoactivationanalysisoftemperaturedependenceofaflowstressinsolidsolutionswithabcclattice AT rogulʹtg thermoactivationanalysisoftemperaturedependenceofaflowstressinsolidsolutionswithabcclattice AT krapivkana thermoactivationanalysisoftemperaturedependenceofaflowstressinsolidsolutionswithabcclattice AT čugunovasi thermoactivationanalysisoftemperaturedependenceofaflowstressinsolidsolutionswithabcclattice |