Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь
В статье рассмотрены аналитические задачи, которые описывают наиболее типичные случаи применения преобразователей теплового потока для контроля теплопотерь на объектах различных типов. Даны рекомендации по повышению точности измерения поверхностной плотности теплового потока в зависимости от условий...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Промышленная теплотехника |
|---|---|
| Datum: | 2016 |
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут технічної теплофізики НАН України
2016
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/142255 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь / С.И. Ковтун // Промышленная теплотехника. — 2016. — Т. 38, № 1. — С. 76-82. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860261492746616832 |
|---|---|
| author | Ковтун, С.И. |
| author_facet | Ковтун, С.И. |
| citation_txt | Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь / С.И. Ковтун // Промышленная теплотехника. — 2016. — Т. 38, № 1. — С. 76-82. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Промышленная теплотехника |
| description | В статье рассмотрены аналитические задачи, которые описывают наиболее типичные случаи применения преобразователей теплового потока для контроля теплопотерь на объектах различных типов. Даны рекомендации по повышению точности измерения поверхностной плотности теплового потока в зависимости от условий теплообмена и характеристик объекта контроля.
У статті розглянуто аналітичні задачі, які описують найбільш типові випадки застосування перетворювачів теплового потоку для контролю тепловтрат на об'єктах різних типів. Надано рекомендації щодо підвищення точності вимірювання поверхневої густини теплового потоку в залежності від умов теплообміну та характеристик об'єкту контролю.
The article is focused the analytical tasks that describe the most typical cases of using of the heat flow sensor to control the heat losses on various types objects. Recommendations to improve the accuracy of measurement of surface heat flow density depending on the heat transfer characteristics of an object-to-be-controlled.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:56:10Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2016, т. 38, №176
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
УДК 536.5: 536.6: 628.8
ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ ИЗМЕРЕНИЯ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА
ПРИ КОНТРОЛЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ
Ковтун С.И., канд. техн. наук
Институт технической теплофизики НАН Украины, ул. Желябова, 2а, Киев, 03680, Украина
У статті розглянуто аналітичні
задачі, які описують найбільш
типові випадки застосування
перетворювачів теплового пото-
ку для контролю тепловтрат на
об'єктах різних типів. Надано
рекомендації щодо підвищення
точності вимірювання поверхневої
густини теплового потоку в
залежності від умов теплообміну та
характеристик об'єкту контролю.
В статье рассмотрены аналити-
ческие задачи, которые описывают
наиболее типичные случаи приме-
нения преобразователей теплового
потока для контроля теплопотерь
на объектах различных типов. Даны
рекомендации по повышению точ-
ности измерения поверхностной
плотности теплового потока в зави-
симости от условий теплообмена и
характеристик объекта контроля.
The article is focused the analytical
tasks that describe the most typical
cases of using of the heat flow sensor
to control the heat losses on various
types objects. Recommendations to
improve the accuracy of measurement
of surface heat flow density depending
on the heat transfer characteristics of
an object-to-be-controlled.
Библ. 9, рис. 4.
Ключевые слова: плотность теплового потока, контроль теплопотерь, точность измерения.
При контроле теплопотерь одним из опре-
деляющих параметров является поверхност-
ная плотность теплового потока, для измерения
которой применяют те или иные преобразовате-
ли теплового потока (далее – ПТП) [1-3]. В свя-
зи с тем, что ПТП вида вспомогательной стенки,
разрабатываемые в ИТТФ НАН Украины, имеют
собственное тепловое сопротивление, примене-
ние их на объектах контроля различных типов
при различных условиях теплообмена вносит
возмущение в поля температуры и теплового
потока как внутри объекта контроля, так и в
самом ПТП, что неизбежно приводит к увеличе-
нию методической погрешности измерения.
Для обеспечения требуемой точности измере-
ния поверхностной плотности теплового потока
при обследовании конкретного объекта контроля
необходимо применять ПТП с соответствующи-
ми параметрами: габаритными размерами, соот-
Bi – критерий Био;
D – диаметр, м;
h – толщина, м;
q – плотность теплового потока, Вт/м2;
R – тепловое сопротивление, м2·К/Вт;
r – радиус, м;
T – температура, К;
z – координата;
α – коэффициент теплообмена, Вт/м2·К;
λ – теплопроводность, Вт/м·К;
ρ – приведенный радиус
ПТП – преобразователь теплового потока;
ОК – объект контроля;
ЧЭ – чувствительный элемент.
ношением размеров ПТП и его чувствительного
элемента, шириной охранной зоны, теплофизиче-
скими свойствами, при которых будет обеспечена
минимальная методическая погрешность. Шири-
на охранной зоны по периметру чувствительного
элемента ПТП должна быть такой, чтобы обеспе-
чить одномерность теплового потока в области
размещения чувствительного элемента [4].
Анализ методических погрешностей, об-
условленных нарушением одномерности тем-
пературного поля и поля теплового потока,
обусловленные установкой ПТП на контролиру-
емом объекте, выполнен путем математического
моделирования температурного и теплового
полей для наиболее типичных случаев приме-
нения ПТП на основании решения известной
задачи теплопроводности в цилиндрических
координатах с соответствующими граничными
условиями.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2016, т. 38, №1 77
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
Распространенной является задача измере-
ния плотности теплового потока при располо-
жении ПТП внутри неограниченного массива
(рис. 1, а). К таким объектам контроля относят-
ся дисперсные засыпки, грунты, большие слои
теплоизоляционных покрытий и др. Определя-
ющими факторами для данной задачи являются
соотношение геометрических размеров ПТП и
отношение теплопроводности ПТП к теплопро-
водности объекта контроля [4-5]. Причем, глуби-
на искажений достигает от 2 до 4 приведенных
радиусов r/rПТП в зоне, прилегающей к ПТП, а
в самом ПТП искажения распространяются на
глубину до пяти толщин ПТП. По результатам
математического моделирования такой задачи
построена номограмма (рис. 1, в) для выбора па-
раметров ПТП или введения поправки в резуль-
тат измерения.
Случаю расположения ПТП на изотермиче-
ской поверхности, примыкающей к полуогра-
ниченному массиву (рис. 1, б), соответствует
практическая ситуация измерения теплового
потока через тонкую металлическую конструк-
цию преобразователем, установленным на ней
в слое теплоизоляции, например, на металличе-
ской стенке теплоэнергетического оборудова-
ния под слоем мягкой теплоизоляции толщиной
более пяти радиусов ПТП.
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
1 10 100
rЭ
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
1
2
3
10
qИЗМ/q0
4
6
5
7
8
9
10 11
D/hПТП
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
1 10 100
rЭ
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
1
2
3
10
qИЗМ/q0
4
6
5
7
8
9
10 11
D/hПТП
а)
в) 1 – λПТП/λОК = 0,2; 2 – 0,4;...; 9 – 2,0;
10 – 3,0; 11 – 10. б)
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
1 10 100
rЭ
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
1
2
3
10
qИЗМ/q0
4
6
5
7
8
9
10 11
D/hПТП
Рис. 1. Схемы расположения ПТП внутри массива (а, б) и номограмма (в) зависимостей
отношения значений плотности теплового потока от геометрического параметра D/hПТП,
величины приведенного радиуса чувствительного элемента ρЧЭ = rЧЭ/rПТП и
относительной теплопроводности λПТП/λОК.
а), б): 1 – объект контроля; 2 – чувствительный элемент ПТП;
3 – охранная зона ПТП; 4 – пластина металлическая.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2016, т. 38, №178
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
Номограмма, приведенная на рисунке 1,
в применима и для этого случая, но при расче-
те приведенного радиуса используют удвоен-
ную толщину ПТП (ρ = rПТП/2hПТП).Уменьшить
методическую погрешность можно за счет
выравнивания теплофизических характеристик
ПТП и объекта контроля, увеличения соотно-
шения геометрических размеров ПТП (D/hПТП),
введением охранной зоны в конструкцию ПТП.
При расположении ПТП на поверхности
полуограниченного массива при граничных
условиях 3-го рода (рис. 2, а), определяющи-
ми факторами влияния на величину методиче-
ской погрешности являются: коэффициент те-
плообмена α, геометрический размер ПТП rПТП,
теплопроводность объекта контроля λOK и
тепловое сопротивление ПТП RПТП, что учи-
тывается приведенным тепловым сопротивле-
нием Rα,OK/(Rα,ПТП + RПТП) и критерием Био
Bi0,r = αOK∙rПТП/λOK (рис. 2, б) [4, 6]. Методиче-
ская погрешность уменьшается при уменьшении
теплового сопротивления ПТП и увеличении
его геометрического размера. Причем, с пони-
жением теплопроводности объекта контроля
влияние теплового сопротивления ПТП умень-
шается.
Распространенным случаем измерения
теплового потока является расположение
ПТП на поверхности пластины со стороны
конвективного теплообмена (граничные усло-
вия 3-го рода) при условии, что с другой сторо-
ны пластины теплообмен осуществляется при
граничных условиях 2-го рода (рис. 3, а) [4, 7].
Установлено, что с ростом приведенной тол-
щины hОК/rПТП пластины методическая погреш-
ность увеличивается (рис. 3, б). В случае, когда
hОК/rПТП ≥ 1 при определении методической
погрешности допускается использование
номограммы для полуограниченного массива
(см. рис. 2, б). Выводы, сделанные для полуог-
рниченного массива, применимы и для данной
задачи.
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
0,001 0,01 0,1 1 10 100
qИЗМ/q0 ρЭ
Bi0,r
1
2
3
4
5
6
7
8
9
11
10
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
0,001 0,01 0,1 1 10 100
qИЗМ/q0 ρЭ
Bi0,r
1
2
3
4
5
6
7
8
9
11
10
а)
1 – объект контроля,
2 – чувствительный элемент ПТП,
3 – охранная зона ПТП
б) 1 – Rα, OK / (Rα,ПТП + RПТП) = 0,2; 2 – 0,4; ...;
8 – 1,6; 9 – 1,8; 10 – 2,0; 11 – 2,2.
Рис. 2. Схема расположения ПТП на поверхности полуограниченного массива (а) и
номограмма для определения отношения значений плотности теплового потока (б).
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2016, т. 38, №1 79
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
hOK/rПТП=0,001
qИЗМ/q0
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
hOK/rПТП=0,01
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
hOK/rПТП=0,1
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
hOK/rПТП=1
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
0,001 0,01 0,1 1 10 100Bi
hOK/rПТП=10
0,5
1,0
1,5
Bi=0,001
θ/θ0
0,5
1,0
1,5
Bi=0,01
0,5
1,0
1,5
Bi=0,1
0,5
1,0
1,5
Bi=1
0,5
1,0
1,5
0,1 1,0 10,0r / rПТП
Bi=10
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
hOK/rПТП=0,001
qИЗМ/q0
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
hOK/rПТП=0,01
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
hOK/rПТП=0,1
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
hOK/rПТП=1
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
0,001 0,01 0,1 1 10 100Bi
hOK/rПТП=10
0,5
1,0
1,5
Bi=0,001
θ/θ0
0,5
1,0
1,5
Bi=0,01
0,5
1,0
1,5
Bi=0,1
0,5
1,0
1,5
Bi=1
0,5
1,0
1,5
0,1 1,0 10,0r / rПТП
Bi=10
а)
1 – объект контроля,
2 – чувствительный элемент ПТП,
3 – охранная зона ПТП
б) в)
Рис. 3. Схема расположения ПТП на поверхности неограниченной пластины (а) и
зависимость отношения значений плотности теплового потока при вариации
приведенной толщины (б) и критерия Био (в).
На рис. 3, в приведены результаты математи-
ческого моделирования искажений температур-
ного поля на поверхности пластины при вари-
ации числовых значений критерия Био. Из
представленных графиков следует, что с уве-
личением значений критерия Био возмущения
температурного поля возрастают, но распростра-
нение искажений по поверхности объекта кон-
троля локализуются в зоне расположения ПТП.
Эта информация необходима для выбора мест
установки поверхностных преобразователей
разного назначения в невозмущенной зоне либо
же для решения вопроса о расположении не-
скольких ПТП на одной поверхности без их
взаимного влияния.
Наиболее востребованным является случай
расположения ПТП на поверхности неограни-
ченной пластины при конвективном теплообме-
не с обеих сторон (рис. 4, а), описывающий те-
плометрические измерения при сертификации,
стандартизации и паспортизации зданий и
сооружений [4, 8-9]. Из представленных на
рисунке 4, б семейства графиков видно, что при
приведенной толщине hОК/rПТП ≥ 1 искажения
теплового потока не зависят от соотношения
α2 / α1 и аналогичны случаю расположения ПТП
на полубесконечном массиве. Причем, с ро-
стом α2 методическая погрешность возрастает.
Остальные выводы совпадают с таковыми для
предыдущей задачи.
Выводы
На основании представленных результатов с
целью повышения точности измерения поверх-
ностной плотности теплового потока сформули-
рованы следующие рекомендации:
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2016, т. 38, №180
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
1. В случае расположения ПТП внутри не-
ограниченного массива либо на изотермической
поверхности, примыкающей к полуограниченно-
му массиву (см. рис. 1) целесообразно добивать-
ся равенства теплопроводностей ПТП и объекта
контроля.
2. При установке ПТП на поверхности
объекта контроля (см. рис. 2-4) при конвек-
тивном и сложном теплообмене влияние на
тепловое поле оказывает не общее сопротивление
теплопередаче, а сопротивление теплообмену со
стороны установки ПТП и тепловое сопротив-
ление самого ПТП. Минимизации методической
погрешности достигают снижением теплово-
го сопротивления ПТП и контактного теплового
сопротивления.
3. При сложном (конвективно-радиационном)
теплообмене (см. рис. 4) кроме минимизации
теплового сопротивления ПТП необходимо
стремиться к выравниванию терморадиацион-
ных характеристик поверхностей ПТП и объекта
контроля.
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
1
11
qВИМ/q0 hOK/rПТП=0,01
α2/α1=0,1
hOK/rПТП=0,1
α2/α1=0,1
hOK/rПТП=1,0
α2/α1=0,1
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
1
11
qВИМ/q0 hOK/rПТП=0,01
α2/α1=1
hOK/rПТП=0,1
α2/α1=1
hOK/rПТП=1,0
α2/α1=1
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
0,001 0,1 10 1000
1
11
qВИМ/q0
α2/α1=10
hOK/rПТП=0,01
0,001 0,1 10 1000
hOK/rПТП=0,1
α2/α1=10
0,001 0,1 10 1000Bi1
hOK/rПТП=1,0
α2/α1=10
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
1
11
qВИМ/q0 hOK/rПТП=0,01
α2/α1=0,1
hOK/rПТП=0,1
α2/α1=0,1
hOK/rПТП=1,0
α2/α1=0,1
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
1
11
qВИМ/q0 hOK/rПТП=0,01
α2/α1=1
hOK/rПТП=0,1
α2/α1=1
hOK/rПТП=1,0
α2/α1=1
0,2
0,6
1,0
1,4
1,8
2,2
0,001 0,1 10 1000
1
11
qВИМ/q0
α2/α1=10
hOK/rПТП=0,01
0,001 0,1 10 1000
hOK/rПТП=0,1
α2/α1=10
0,001 0,1 10 1000Bi1
hOK/rПТП=1,0
α2/α1=10
а)
1 – объект контроля,
2 – чувствительный элемент ПТП,
3 – охранная зона б) .
Рис. 4. Схема расположения ПТП на поверхности неограниченной пластины (а)
и зависимость отношения значений плотности теплового потока от числа Био (б).
ЛИТЕРАТУРА
1. Енергозбереження. Методи та засоби
вимірювання теплових величин. Загальні поло-
ження: ДСТУ 3401-97 (ГОСТ 30486-97). – [Чин-
ний від 1999-01-01]. – К.: Держспоживстандарт
України, 1998.–26с.
2. Теплоізоляція. Будівельні елементи. Натурні
вимірювання теплового опору та коефіцієнта те-
плопередавання (ISO 9869:1994, IDT): ДСТУ ISO
9869:2007. – [Чинний від 2009-01-01]. – К.: Держ-
споживстандарт України, 2007. – 46 с.
3. Теплоізоляція. Визначення теплового опору
та пов'язаних із ним характеристик в усталено-
му режимі приладом із перетворювачем тепло-
вого потоку (ІSO 8301:1991, ІDT): ДСТУ ISO
8301:2007. – [Чинний від 2009-01-01].– К.: Держ-
стандарт України, 2011. – 40с.
4. Визначення теплових потоків крізь
огороджувальні конструкції: Методика М
00013184.5.023-01 / Розробники: Грищенко Т.Г.
[та ін.] // Нормативний документ Комітету з
будівництва та архітектури України. – К.: ЛО-
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2016, т. 38, №1 81
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
ГОС, 2002. – 131 с.
5. Ярышев Н.А., Заровная Н.Н., Смирнова
Т.В. Влияние теплопроводности и размеров те-
пломера на точность измерения теплового потока
// Инженерно-физический журнал. – 1988. – Т.55,
№5. – С. 847–853.
6. Ярышев Н.А., Заровная Н.Н., Смирнова Т.В.
Погрешность измерения стационарного теплово-
го потока на поверхности тела // Инженерно-фи-
зический журнал. – 1989. – Т. 57, №4. – С. 667–
674.
7. Декуша Л.В., Грищенко Т.Г., Менделеева Т.В.
Измерение стационарного теплового потока
плоским преобразователем теплового потока,
помещенным на конвективно охлаждаемой бес-
конечной пластине // Деп. в ГНТБ Украины, р.
№ 39-Ук2003 – Киев, 2002. – 16 с.
8. Декуша Л.В., Менделеева Т.В. Об особен-
ностях измерения теплового потока, проходяще-
го через плоскую ограждающую конструкцию
// Проблемы экологии и эксплуатации объектов
энергетики (Севастополь−2002) : труды XII конф.
СНГ с международным участием. – К.: ИПЦ
«АЛКОН» НАУ, 2002. − С. 80−83.
9. Декуша Л.В., Менделеева Т.В. Измерение
стационарного теплового потока, приходящего
через бесконечную пластину по обе стороны,
которой происходит конвективный теплообмен
// Промышленная теплотехника. – Киев, 2007. –
Т. 29, № 2. – С. 88-96. – ISSN 0204-3602.
ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2016, т. 38, №182
ИЗМЕРЕНИЕ, КОНТРОЛЬ И АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
IMPROVE ACCURACY OF HEAT FLUX
DENSITY MEASUREMENT AT THE
HEAT LOSSES CONTROL
Kovtun S.I.
Institute of Engineering Thermophysics National
Academy of Sciences of Ukraine, vul. Zhelyabova,
2a, Kiev, 03680, Ukraine
Key words: heat flow density, control of heat losses,
measurement accuracy.
The objective. Determination of conditions conducive
to improving the accuracy of measurement of the heat
flux density in determining the heat losses on various
objects-to-be-controlled with using of thermoelectric
heat flux transducers of auxiliary wall type.
Results. At the control of heat losses one of the defining
parameters is the surface heat flux density. Heat flux
transducers have their own thermal resistance, so
their location on the object-to-be-controlled perturbs
the field of temperature and heat flow within the
object, and in the transducer, which certainly leads to
a decrease in the measurement accuracy. In order to
ensure the required accuracy of measurement of the
surface heat flux density at inspection of the concrete
object-to-be-controlled should be used transducers
with the appropriate parameters: dimensions,
aspect transducer and sensing element ratio, wide
the protected zone, thermal properties, which will
be provided at a minimum methodical error. In the
work the methodological errors were analyzed as the
largest component of the measurement results error
for a few typical applications heat flux transducers
to control different types of objects under different
conditions of heat exchange. From the obtained
results recommendations are formulated.
References 9, figures 4.
1. Energy-saving. Methods and tools for
measuring thermal quantities. General provisions:
ДСТУ 3401-97 (ГОСТ 30486-97). – [Valid from
1999-01-01]. Derghspoghivstandart, 1998. – 24p.
(Ukr.)
2. Thermal insulation. Building elements.
In-situ measurement of thermal resistance and
thermal transmittance (ISO 9869:1994, IDT):
ДСТУ ISO 9869:2007. – [Valid from 2009-01-01].
Derghspoghivstandart, 2007. – 46p. (Ukr.)
3. Thermal insulation. Determination of steady-
state thermal resistance and related properties.
Heat flow meter apparatus (ІSO 8301:1991, ІDT):
ДСТУ ISO 8301:2007. – [Valid from 2009-01-01].–
Derghstandart, 2011. – 40 p. (Ukr.)
4. Grischenko, T. & others (2002). Determination
of the heat flow through the walling: Methodology
М 00013184.5.023-01. Regulation of the Committee
of Construction and Architecture of Ukraine. – Кyiv:
LOGOS (ISBN 966-581-354-4), 131p. (Ukr./Rus.)
5. Yaryshev, N. (1989). Influence of thermal
conductivity and dimensions of heat flow meter to
the accuracy of heat flow measurement. Journal of
Engineering Physics, Vol. 55, №5, P. 847-853. (Rus.)
6 Yaryshev, N. (1989). Measuring error of the
stationary heat flow on the body surface. Journal of
Engineering Physics, Vol. 57, №4, P. 667-674. (Rus.)
7. Grischenko, T., Dekusha, L. and Mendeleyeva,
T. (2002). Measurement of stationary thermal flow
by flat heat flow transducer placed on an infinite
plate convectively cooled, Д/п ГНТБ Ukraine, №
39-Ук2003. – 16 p. (Rus.)
8. Dekusha, L., & Mendeleyeva, T. (2002).
Specifics measuring the heat flow through the flat
walling. Problems of Ecology and Operation Energy
Objects (Sevastopol, 2002), P. 80-83. (Rus.)
9. Dekusha, L., & Mendeleyeva, T. (2007).
Measurement of stationary heat flow passing through
an infinite plate on both sides which the convective
heat transfer takes place. Industrial Heat Engineering,
Vol.29 №2 (ISSN 0204-3602), P. 88-96. (Rus.)
Получено 25.11.2015
Received 25.11.2015
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-142255 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:56:10Z |
| publishDate | 2016 |
| publisher | Інститут технічної теплофізики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Ковтун, С.И. 2018-10-01T17:38:07Z 2018-10-01T17:38:07Z 2016 Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь / С.И. Ковтун // Промышленная теплотехника. — 2016. — Т. 38, № 1. — С. 76-82. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0204-3602 DOI: https://doi.org/10.31472/ihe.1.2016.09 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/142255 536.5: 536.6: 628.8 В статье рассмотрены аналитические задачи, которые описывают наиболее типичные случаи применения преобразователей теплового потока для контроля теплопотерь на объектах различных типов. Даны рекомендации по повышению точности измерения поверхностной плотности теплового потока в зависимости от условий теплообмена и характеристик объекта контроля. У статті розглянуто аналітичні задачі, які описують найбільш типові випадки застосування перетворювачів теплового потоку для контролю тепловтрат на об'єктах різних типів. Надано рекомендації щодо підвищення точності вимірювання поверхневої густини теплового потоку в залежності від умов теплообміну та характеристик об'єкту контролю. The article is focused the analytical tasks that describe the most typical cases of using of the heat flow sensor to control the heat losses on various types objects. Recommendations to improve the accuracy of measurement of surface heat flow density depending on the heat transfer characteristics of an object-to-be-controlled. ru Інститут технічної теплофізики НАН України Промышленная теплотехника Измерение, контроль, автоматизация тепловых процессов Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь Improve accuracy of heat flux density measurement at the heat losses control Article published earlier |
| spellingShingle | Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь Ковтун, С.И. Измерение, контроль, автоматизация тепловых процессов |
| title | Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь |
| title_alt | Improve accuracy of heat flux density measurement at the heat losses control |
| title_full | Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь |
| title_fullStr | Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь |
| title_full_unstemmed | Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь |
| title_short | Повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь |
| title_sort | повышение точности измерения плотности теплового потока при контроле теплопотерь |
| topic | Измерение, контроль, автоматизация тепловых процессов |
| topic_facet | Измерение, контроль, автоматизация тепловых процессов |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/142255 |
| work_keys_str_mv | AT kovtunsi povyšenietočnostiizmereniâplotnostiteplovogopotokaprikontroleteplopoterʹ AT kovtunsi improveaccuracyofheatfluxdensitymeasurementattheheatlossescontrol |