Динамическая модель развития дугового разряда
В данной работе рассматривается влияние дуговых процессов на рабочую поверхность электродов. Анализ проводится на основе системы уравнений тепло-массо-электропереноса в динамической системе катод-локально разогретая плазма-анод. В результате проведенного анализа достигнуты решения, связанные с дискр...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Електротехніка і електромеханіка |
|---|---|
| Дата: | 2005 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
2005
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/142576 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Динамическая модель развития дугового разряда / Т.П. Павленко // Електротехніка і електромеханіка. — 2005. — № 3. — С. 38-41. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860266255007612928 |
|---|---|
| author | Павленко, Т.П. |
| author_facet | Павленко, Т.П. |
| citation_txt | Динамическая модель развития дугового разряда / Т.П. Павленко // Електротехніка і електромеханіка. — 2005. — № 3. — С. 38-41. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Електротехніка і електромеханіка |
| description | В данной работе рассматривается влияние дуговых процессов на рабочую поверхность электродов. Анализ проводится на основе системы уравнений тепло-массо-электропереноса в динамической системе катод-локально разогретая плазма-анод. В результате проведенного анализа достигнуты решения, связанные с дискретным перемещением катодных пятен, показано влияние высокоэнтальпийных потоков газов и плазмы, поступающих из приэлектродных областей и непосредственное действие механизма эрозии на контакты и электроды.
У роботі розглянут вплив дугових процесів на робочу поверхню електродів. Аналіз проводиться на основі систем зрівняння тепло-масо та -електропереносу в динамічній системі катод-локально рівноважна плазма-анод. У наслідку здійснуваного аналізу здобути рішення, що до пов′язання з діскретним переміщенням катодних плям, впливом високоентальпійних потоків газів та плазми, що до надходження їх з приелектродних областей та безпосередньої дії механізму ерозії контактів та електродів.
The paper analyzes action of arc processes on the work surface of electrodes. The analysis is based on a combined equation of heat-and-massand- electron transfer in a dynamic system of “cathode - locally-heated plasma – anode”. The analysis results in both obtaining solutions relating to discrete cathode spot displacement and demonstrating influence of high-enthalpy gas and plasma fluxes coming from near-electrode zones and direct action of erosion on contacts and electrodes.
|
| first_indexed | 2025-12-07T19:01:03Z |
| format | Article |
| fulltext |
38 Електротехніка і Електромеханіка. 2005. №3
УДК 612.315.57
ДИНМИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАЗВИТИЯ ДУГОВОГО РАЗРЯДА
Павленко Т.П., к.т.н., доц.
Национальный технический университет "Харьковсий политехнический институт"
Украина 61002, Харьков, ул. Фрунзе,21, НТУ "ХПИ", кафедра "Электрические аппараты"
тел. (057) 707-62-81
У роботі розглянут вплив дугових процесів на робочу поверхню електродів. Аналіз проводиться на основі систем зрів-
няння тепло-масо та -електропереносу в динамічній системі катод-локально рівноважна плазма-анод. У наслідку
здійснуваного аналізу здобути рішення, що до пов′язання з діскретним переміщенням катодних плям, впливом високо-
ентальпійних потоків газів та плазми, що до надходження їх з приелектродних областей та безпосередньої дії меха-
нізму ерозії контактів та електродів.
В данной работе рассматривается влияние дуговых процессов на рабочую поверхность электродов. Анализ проводит-
ся на основе системы уравнений тепло-массо-электропереноса в динамической системе катод-локально разогретая
плазма-анод. В результате проведенного анализа достигнуты решения, связанные с дискретным перемещением ка-
тодных пятен, показано влияние высокоэнтальпийных потоков газов и плазмы, поступающих из приэлектродных
областей и непосредственное действие механизма эрозии на контакты и электроды.
Актуальность, которую в настоящее время при-
обрела проблема моделирования дугового разряда
объясняется большим практическим значением дан-
ного физического явления.
Без всестороннего изучения электроразрядных
процессов невозможно в короткие сроки существенно
повысить эксплуатационные характеристики контакт-
ных электрических аппаратов и ряда газоразрядных
устройств, равно как и решить проблему дефицита
дорогостоящих контактных материалов.
В научной литературе теория дугового разряда и
сопутствующих ему электроэрозионных явлений на-
ходится в стадии изучения и разработки. Данная си-
туация вынуждает при проектировании и исследовании
рассматриваемых типов устройств прибегать к мало
эффективным (из-за длительности и трудоемкости) и
дорогостоящим многофакторным экспериментам.
Предлагаемая трехмерная динамическая модель
является развитием и обобщением моделей Брауна,
Крижанского и Ли [1, 2, 6] на основе современных
представлений о роли атомарных процессов и кван-
томеханической природе электронной эмиссии в ка-
тодных пятнах дуги.
Согласно известным данным, температурное и
электрическое поля в локально равновесной плазме
(характерной для положительного ствола дуги) и кон-
тактирующих с ней контактных накладок или электро-
дах могут быть описаны следующими уравнениями.
- уравнение теплопроводности
)()(
)grad)((div
2
iiiii
iii
i
ii
TPIIT
TT
t
T
c
−⋅ϕ⋅∇⋅⋅γ+
+⋅λ=
∂
∂
⋅⋅ρ
−
(1)
- уравнение для потенциала электрического поля
3,2,1,0,,0)grad)((div =>∈=ϕ⋅γ itVMT iiii (2)
- условие Стефана
.3,2,
,,
=∈
==υ⋅α⋅ρ=
∂
∂
⋅λ−
∂
∂
⋅λ −+
−
−
+
+
iSM
TTT
n
T
n
T
fi
fiiinii
i
i
i
i (3)
уравнение для теплового и электрического потоков на
границе катод- плазма
nn
q
n
T
n
T
∂
∂ϕ
⋅γ=
∂
∂ϕ
⋅γ=
∂
∂
⋅λ−
∂
∂
⋅λ 1
1
3
313
1
1
3
3 , (4)
- условия непрерывности температурного и электри-
ческого полей на границе плазмы
133131 ,, SMUTT k ∈=ϕ−ϕ= , (5)
121221 ,, SMUTT A ∈=ϕ−ϕ= (6)
- - уравнение для теплового и электрического потоков
на границе анод - плазма, функции q12 и q13 опреде-
ляются из балансов энергии в приэлектродных облас-
тях
nn
q
n
T
n
T
∂
∂ϕ
⋅γ=
∂
∂ϕ
⋅γ=
∂
∂
⋅λ−
∂
∂
⋅λ 1
1
2
212
2
2
1
1 , , (7)
( ) ( ) 3,2,1,,0, 0 =∈= iVMMTMT iii , (8)
( ) ( ) 0,, 20 =∞ϕ=∞ TtTi , (9)
где Тi(M)- температура в точке М∈Vi; ρi -массовая
плотность; λi - удельная теплопроводность; γi - удель-
ная электропроводность; ϕi - потенциал электриче-
ского поля; t - время; pi -удельные объемные потери
плазмы на излучение, i=1; p2=p3=0.
Расчетная область V=V1∪V2∪V3, V1 – слой; V2 -
полупространство, Ζ>L; L- расстояние между контак-
тами и электродами; V3 - полупространство, z<0; z -
аппликата; Tfi -температура плавления материала
электродов,
( ) ( ),0,0 −⋅λ=λ+⋅λ=λ −+
fiiifiii TT
αi - скрытая теплота плавления; υn - скорость движе-
ния фронта плавления; Uk - катодное падение напря-
жения; UA - анодное падение напряжения; Tоi (М) -
начальное распределение температур; T0 - значение
Електротехніка і Електромеханіка. 2005. №3 39
температур на бесконечности; индекс i=1 соответст-
вует плазме, i=2 - аноду, i=3 -катоду.
Из приэлектродных балансов энергии [3,6] имеем:
( ) ,2испизл12 qqWUUq eAeAA −+++⋅δ⋅ (10)
( )[ ] ( ) ,11 3испизли
3
3
113
qqWfUfUf
FW
e
m
UUkfq
kk
kekukk
−+⋅−⋅δ−⋅−⋅−×
×⋅δ+⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −χ⋅++⋅⋅β⋅δ=
∗
,(11)
где δA - плотность тока на поверхноссти анода, δk -
плотность тока на поверхности катода, т.е.
,,,, 13
1
112
1
1 SM
n
SM
n kA ∈
∂
∂ϕ
⋅γ=δ∈
∂
∂ϕ
⋅γ=δ
где Wеk - работа выхода электронов из катода; WеA -
напряжение, соответствующее энергии нейтрализа-
ции однозарядного иона материала анода; Ue - напря-
жение теплового движения электронов у поверхности
анода, в приближении ферми-газа eTkUe ⋅= 2 ; е -
заряд электрона; qизл - плотность лучистого потока
энергии из ствола дугового разряда,
,3,2),(
2 Hисп =⋅
⋅⋅π
⋅χ= iTp
Tk
m
q ii
iз
i
ii
где kБ - постоянная Больцмана; χi - теплота испарения;
mi - абсолютная масса атома материала электрода;
pHi(T) - давление насыщенных паров материала элек-
трода при температуре, равной Т; f - ионная доля тока
на поверхности электрода; β - коэффициент аккомо-
дации иона; k1 - коэффициент потерь энергии иона на
пути к катоду; UИ - эффективный потенциал газа
вблизи катода; F - доля энергии ускоренных в зоне
катодного потенциала эмиссионных электронов, из-
лучаемых на катод; W∗ - удельные потери в электроде
на эмиссию электронов.
Имеется также условие (вследствие закона пол-
ного тока):
IdS
S
n =⋅δ∫
13
, (12)
где I - коммутируемый ток.
Система (1-12) незамкнута в силу отсутствия
уравнений определяющих условия эмиссии в катод-
ных пятнах.
Имеющиеся в литературе модели Маккоуна, Ли
и других исследователей [1,6] не в состоянии адек-
ватно объяснить многие экспериментально наблю-
даемые явления: дискретные перемещения катодных
пятен, столь высокие плотности тока порядка 1012
А/м2 и выше, высокоэнтальпийные потоки газа и
плазмы из приэлектродных областей, а также непо-
средственный механизм эрозии.
В предлагаемой модели осуществляются реше-
ния данной проблемы.
Модель прикатодных процессов дает непротиво-
речивую интерпретацию и формализованное описа-
ние основных экспериментальных фактов теории ду-
гового разряда и в концептуальном плане основана на
комплексном подходе.
Объективная необходимость такого подхода объ-
ясняется сложной взаимозависимостью твердотель-
ных, поверхностных, межфазных, плазменных, элек-
трических и тепловых процессов дугового разряда.
Исходными предпосылками предлагаемой моде-
ли являются следующие положения:
• Электронная эмиссия в развитом катодном
пятне имеет туннельную природу и поэтому может
быть описана только на уровне квантомеханических
представлений.
• Важнейшими факторами формирования области
положительного заряда являются атомарные процессы
возбуждения, ионизации и резонансной перезарядки,
имеющие наибольшие сечения взаимодействия.
• Основным механизмом поступления нейтралов
в область ионизации в квазистационарном режиме
катодного пятна является испарение с поверхности
электродов.
• Основная часть ускоренных в зоне катодного
падения напряжения ионов после нейтрализации им-
плантируется инерционным образом вглубь катода.
Положения 1, 4, 5 являются следствиями извест-
ных экспериментальных фактов [1-7]. Первые три
пункта представляют собой рабочую гипотезу автора
модели, подтвержденную результатами последующих
вычислительных экспериментов на ЭВМ.
С учетом сделанных замечаний можно записать
следующие системы уравнений квазистационарного
катодного слоя:
{ } ξ⋅ξ−υ⋅ξ⋅υ−υ⋅ξ×
×ξ−υ⋅σ+⋅ν−=
∂
∂
⋅υ ∫
∞
∞−
dzfzfzfzf
f
z
f
ii
ni
),(),(),(),(
)(
00
0
0
, (13)
{ } ξ⋅ξ−υ⋅υ⋅ζ−ξ⋅υ×
×ξ−υ⋅σ+⋅ν=
∂υ
∂
⋅−
∂
∂
⋅υ ∫
∞
∞−
dzfzfzfzf
f
f
m
eE
z
f
ii
ni
ii
),(),(),(),(
)(
00
0
3 , (14)
0)(,
)(2
0
2
=
ε
−⋅
−=
ϕ k
ei UE
nne
d
dE , (15)
,0))((
2
22
2
=Ψ+ε−ϕ+ε⋅+
Ψ zUe
m
dz
d
F
e
h
(16)
где f0 - функция распределения нейтралов; fi - соот-
ветственно ионов в прикатодном слое 0<z<L или
0<ϕ<Uk; υ - скорость движения атомов и ионо; σ -
сечение резонансной перезарядк; E - напряженность
электрического пол; ϕ - потенциал электрического
пол; νi - -частота ионизации, по определению
eeii δ⋅ϕσ=ν )( ,
где σi - сечение ионизации; δe - плотность электрон-
ного тока; ni - концентрация ионов; ne - концентрация
электронов, по определению:
.2,/,),(
e
eeeeii m
endzfn ϕ⋅
=υυδ−=υυ= ∫
∞
∞−
40 Електротехніка і Електромеханіка. 2005. №3
ε0 - диэлектрическая ионизация; Ψ - скалярная функ-
ция стационарных состояний электрона с энергией ε и
массой me; U(z) - функция потенциального барьера; εf
- уровень ферми электронного газа катода; ћ - посто-
янная Планка,
,)()(
_
_
0
_
e
zFe m
pdppfpDe ⋅⋅⋅−=δ ∫ ∫ ∫
∞ ∞
∞−
∞
∞−
(17)
где fF - функция Ферми распределения электронов по
импульсам; ⎯p - (pх, ру,рz); ε=p2/2me, ( )pD - прони-
цаемость потенциального барьера для электронов
импульсов ⎯p,
2
21
2
21
2
2221_
)/()(
4
)(
Ψ⋅−Ψ′+Ψ′+Ψ
Ψ⋅Ψ′−Ψ′⋅Ψ
=
kk
pD , (18)
где ψ1=ψ1(z2) и ψ2=ψ2(z2) - фундаментальные реше-
ния уравнения Шриденгера (16),
,1)(,0)(,0)(,1)( 12111211 =Ψ′=Ψ′=Ψ=Ψ zzzz
где z1 и z2 определяются условиями:
,2,1,0)()(,21 ==−ε−ϕ⋅+ε< jzUzezz jFj
k - модуль волнового вектора электрона.
Для кинетических уравнений (13) - (14) имеют
место условия однозначности:
),,,(),0( 330 χυ=υ Tgf (19)
0),( =υLfi , (20)
,0),(),(0 =±∞=±∞ zfzf i (21)
где g (υ,Τ3, χ3) - функция распределения по скоростям
атомов, испаряющихся с поверхности катода.
В случае ступенчатого характера ионизации, ха-
рактерного для паров щелочных металлов и ртути, в
уравнениях (13) и (14) следует, согласно принципу
детального равновесия, взять вместо νi сумму νi+ν∗,
где ν∗ - частота возбуждения метастабильных уровней
паров материала катода.
Аналогичная система уравнений (13) - (21) также
описывает процессы прианодного слоя. Однако для
большинства рассматриваемых режимов работы низко-
вольтной аппаратуры роль прианодных процессов не-
значительна и в данной работе они не рассматривают-
ся.
Таким образом, анализ показывает, что система
(1) - (21) представляет собой пример замкнутой моде-
ли дугового разряда.
Эффективное исследование ее свойств и реше-
ний возможно только на основе вычислительного экс-
перимента. Однако, такая система позволяет без
ущерба адекватности провести декомпозицию моде-
ли.
Известно, что основными факторами, опреде-
ляющими динамику температурного режима катодно-
го пятна являются энергия поглащенного катодом
тормозного и рекомбинационного излучения из об-
ласти объемного заряда эмитированных электронов,
энергии аккомодации и нейтрализации ионов, потери
на эмиссию, испарение и кондуктивный теплоотвод.
Энергией излучения из положительного ствола
дуги в пределы катодного пятна и с поверхности ка-
тода в окружающее пространство можно пренебречь,
поскольку эти составляющие на 2...3 порядка меньше
по абсолютной величине выше перечисленных.
По этой причине катодные процессы обладают
большой автономность, что существенно экономизи-
рует задачу.
Другое упрощение связано с незначительной ро-
лью объемных источников тепла (как это принято
считать в настоящее время).
Задача расчета температурного поля катода ха-
рактеризуется рядом особенностей, без учета которых
невозможно эффективное машинное моделирование.
К ним относятся:
1. Движение границы области вследствие эрозии
по закону, определяемому температурным распреде-
лением.
2. Сингулярность стефановского типа, вызванная
наличием фазовых переходов первого рода.
3. Нелинейность в силу температурной зависи-
мости коэффициентов переноса, энтропии и плотно-
сти поверхностных источников.
Введем в рассмотрение цилиндрическую систе-
му координат с началом в центре катодного пятна и
сформулируем, учитывая осевую симметрию краевую
задачу для температурного поля:
),)(())((1
z
TT
zr
TrT
rrt
Tc
∂
∂
⋅λ
∂
∂
+
∂
∂
⋅⋅λ
∂
∂
⋅=
∂
∂
⋅⋅ρ (22)
;0,0),,(0 ≥>ρ< rttrz
),(
2
),grad( н
Б
кэ Тp
Tk
mUnT s ⋅
⋅⋅π
⋅χ−⋅δ=⋅λ− (23)
),,(z 0 trη=
,),gradgrad( nfnTT υ⋅α⋅ρ=⋅λ−⋅λ −−++ (24)
),(, tSMTTT ff ∈== −+ (25)
,),,(),,()0,,( 0 ∞<= tzrTzrTzrT (26)
tzr ,,∀
где приняты обозначения, показанные ранее, а индекс
i=3 для упрощения записи опущен; r - полярный ра-
диус; Z- аппликата; η0(r,t)- функция, задающая по-
верхность фазового перехода жидкость - пар, т.е. под-
вижную границу области; δ - плотность тока на по-
верхности катода; Uкэ - эквивалентное прикатодное
падение напряжения, согласно (11) и принятым до-
пущения; sn - нормаль к поверхности плавления; υn -
скорость ее движения.
Закон движения границы области определится в
виде:
δ⋅⋅−⋅
⋅⋅π
=⋅ρ f
e
mTp
Тk
mun )(
2 н
Б
, (28)
где un - нормальная составляющая скорости движения
границы, в координатном представлении:
Електротехніка і Електромеханіка. 2005. №3 41
212
0
0
1 ⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
∂
∂η
+
∂
∂η
−=
r
tun . (29)
Следует иметь в виду, что параметры в форму-
лах (23, 27, 28) - δ, f, β, kI, Uk ,w∗, являются сложными
функционалами, зависящими от температуры. Отно-
шения и алгоритм их расчета будут даны в после-
дующих работах.
Численная реализация системы (22) - (29) связа-
на с трудностями аппроксимации подвижных границ
фазовых переходов. Поэтому целесообразно пере-
формулировать задачу таким образом, чтобы свести
ее к традиционному типу краевых задач с неподвиж-
ными границами.
Введем в рассмотрение функции
),0(,)()(
),()(
0
0
−ρ=ρ⋅λ=Λ
−⋅θ⋅α⋅ρ+⋅⋅ρ=
∫
∫
T
ff
f
T
f
TdTTT
TTdTcTQ
где θ(х) - функция Хевисайда.
В этом случае, согласно уравнениям (22), (24),
(25) будут эквивалентны соотношению:
),(
,
z
)(1
0
2
2
trz
r
r
rrt
Q
η<
∂
Λ∂
+
∂
Λ∂
∂
∂
⋅=
∂
∂
(30)
Осуществим в системе (22) - (30) замену пере-
менных по правилу:
),,(,, 0111 trzzrrtt η−===
при условии, что
2
0
2
0
0
2
0
2
02
,
,1
rr
rdr
r
R
r
R
R
∂
η∂
∂
∂η
<<
⎪⎭
⎪
⎬
⎫
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
∂
η∂
+
∂
∂η
∫−
т.е. в среднем достаточно малы,
где R - радиус катодного пятна.
Данное условие всегда выполняется для реально
имеющих место контактных пятен.
С учетом сделанных замечаний постановка (22)-
(29) принимает более компактную форму:
,0,0,0
,)(
2
1)(1
1
н
Б
12
1
2
>><
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
δ⋅⋅−⋅
⋅⋅π
×
×
∂
∂
⋅
ρ
+
∂
Λ∂
+
∂
Λ∂
∂
∂
⋅=
∂
∂
trz
f
e
mTp
Tk
m
z
Q
zr
r
rrt
Q
s
s
(31)
).,0,(
,0,0,0
),(
2
1
н
Б
кэ
1
trTT
trz
Tp
Tk
mU
z
s
s
s
=
>>=
⋅
⋅⋅π
⋅χ−⋅δ=
∂
Λ∂
Таким образом, с позиции высказанных теорети-
ческих положений процесс коммутации дугой тока
представляет собой дискретную, приблизительно тер-
модинамическую последовательность актов инициа-
ции и распада эмиссионных центров, сопровождаю-
щихся скачками катодного напряжения.
Данный вывод согласуется с результатами из-
вестных экспериментальных исследований. Соответ-
ствие теоретических и экспериментальных оценок
удельной дуговой эрозии и катодного падения напря-
жения свидетельствует об адекватности предлагаемой
модели и позволяет предположить, что в исследуемых
режимах эрозия катода вызывается преимущественно
эмиссией заряженных частиц в парообразной форме.
Модель служит основой для программного ком-
плекса ориентированного на расчет важнейших пара-
метров и научно-обоснованный выбор материалов
низковольтных коммутационных аппаратов.
ЛИТЕРАТУРА
[1] Lee T.H., Greenwood A. Theory for the cathode mechanism
in metal vapour arcs.-"I.Appl. Phys.", 1961, vo1. 32, p. 916-
924.
[2] Крижанский С.М. К теории вольтамперной характери-
стики столба нестационарного дугового разряда высо-
кого давления. ЖТФ, 1965, т. 35, С. 1882-1888.
[3] Буткевич Г.В., Белкин Г.С., Ведешенков Н.А. и др. Элек-
трическая эрозия сильноточных контактов и электродов.
М.: Энергия, 1975, С. 254.
[4] Днестровский Ю.Н., Костомаров Д.П. Математическое
моделирование плазмы. М.: Наука, 1982, 320 с.
[5] Кесаев Н.Г. Катодные процессы электрической дуги. М.:
Наука, 1968, 244 с.
[6] Райзер Ю.П. Физика газового разряда. М.: Наука, 1987,
592 с.
Поступила 10.01.2005
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-142576 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 2074-272X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T19:01:03Z |
| publishDate | 2005 |
| publisher | Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Павленко, Т.П. 2018-10-12T12:03:21Z 2018-10-12T12:03:21Z 2005 Динамическая модель развития дугового разряда / Т.П. Павленко // Електротехніка і електромеханіка. — 2005. — № 3. — С. 38-41. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 2074-272X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/142576 612.315.57 В данной работе рассматривается влияние дуговых процессов на рабочую поверхность электродов. Анализ проводится на основе системы уравнений тепло-массо-электропереноса в динамической системе катод-локально разогретая плазма-анод. В результате проведенного анализа достигнуты решения, связанные с дискретным перемещением катодных пятен, показано влияние высокоэнтальпийных потоков газов и плазмы, поступающих из приэлектродных областей и непосредственное действие механизма эрозии на контакты и электроды. У роботі розглянут вплив дугових процесів на робочу поверхню електродів. Аналіз проводиться на основі систем зрівняння тепло-масо та -електропереносу в динамічній системі катод-локально рівноважна плазма-анод. У наслідку здійснуваного аналізу здобути рішення, що до пов′язання з діскретним переміщенням катодних плям, впливом високоентальпійних потоків газів та плазми, що до надходження їх з приелектродних областей та безпосередньої дії механізму ерозії контактів та електродів. The paper analyzes action of arc processes on the work surface of electrodes. The analysis is based on a combined equation of heat-and-massand- electron transfer in a dynamic system of “cathode - locally-heated plasma – anode”. The analysis results in both obtaining solutions relating to discrete cathode spot displacement and demonstrating influence of high-enthalpy gas and plasma fluxes coming from near-electrode zones and direct action of erosion on contacts and electrodes. ru Інститут технічних проблем магнетизму НАН України Електротехніка і електромеханіка Електричні машини та апарати Динамическая модель развития дугового разряда A dynamics model of arc discharge propagation Article published earlier |
| spellingShingle | Динамическая модель развития дугового разряда Павленко, Т.П. Електричні машини та апарати |
| title | Динамическая модель развития дугового разряда |
| title_alt | A dynamics model of arc discharge propagation |
| title_full | Динамическая модель развития дугового разряда |
| title_fullStr | Динамическая модель развития дугового разряда |
| title_full_unstemmed | Динамическая модель развития дугового разряда |
| title_short | Динамическая модель развития дугового разряда |
| title_sort | динамическая модель развития дугового разряда |
| topic | Електричні машини та апарати |
| topic_facet | Електричні машини та апарати |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/142576 |
| work_keys_str_mv | AT pavlenkotp dinamičeskaâmodelʹrazvitiâdugovogorazrâda AT pavlenkotp adynamicsmodelofarcdischargepropagation |