Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия
В работе рассмотрено влияние температуры на относительную магнитную проницаемость и удельное электрическое сопротивление проводящего цилиндрического изделия. Показано, что удельное электрическое сопротивление увеличивается существенно больше (примерно в 3 раза) по сравнению с ростом магнитной прониц...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Електротехніка і електромеханіка |
|---|---|
| Datum: | 2003 |
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
2003
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/143649 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия / В.В. Себко // Електротехніка і електромеханіка. — 2003. — № 3. — С. 44-47. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-143649 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Себко, В.В. 2018-11-08T16:48:02Z 2018-11-08T16:48:02Z 2003 Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия / В.В. Себко // Електротехніка і електромеханіка. — 2003. — № 3. — С. 44-47. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 2074-272X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/143649 620.179.14 В работе рассмотрено влияние температуры на относительную магнитную проницаемость и удельное электрическое сопротивление проводящего цилиндрического изделия. Показано, что удельное электрическое сопротивление увеличивается существенно больше (примерно в 3 раза) по сравнению с ростом магнитной проницаемости при одной и той же температуре нагреваемого изделия. У роботі розглянутий вплив температури на відносну магнітну проникність і питомий електричний опір провідного циліндричного виробу. Показано, що питомий електричний опір збільшується істотно більше (приблизно в 3 рази) у порівнянні з ростом магнітної проникності при одній і тій же температурі виробу, що нагрівається. Influence of temperature on relative magnetic permeability and specific electric resistance of conducting cylindrical article is considered. It is shown that the specific electric resistance increases approximately in 3 times as compared to growth of relative magnetic permeability of the heated article at the same temperature. ru Інститут технічних проблем магнетизму НАН України Електротехніка і електромеханіка Електричні машини та апарати Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия Influence of temperature on magnetic permeability and electric specific resistance of conductive cylindrical article Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия |
| spellingShingle |
Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия Себко, В.В. Електричні машини та апарати |
| title_short |
Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия |
| title_full |
Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия |
| title_fullStr |
Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия |
| title_full_unstemmed |
Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия |
| title_sort |
воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия |
| author |
Себко, В.В. |
| author_facet |
Себко, В.В. |
| topic |
Електричні машини та апарати |
| topic_facet |
Електричні машини та апарати |
| publishDate |
2003 |
| language |
Russian |
| container_title |
Електротехніка і електромеханіка |
| publisher |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| format |
Article |
| title_alt |
Influence of temperature on magnetic permeability and electric specific resistance of conductive cylindrical article |
| description |
В работе рассмотрено влияние температуры на относительную магнитную проницаемость и удельное электрическое сопротивление проводящего цилиндрического изделия. Показано, что удельное электрическое сопротивление увеличивается существенно больше (примерно в 3 раза) по сравнению с ростом магнитной проницаемости при одной и той же температуре нагреваемого изделия.
У роботі розглянутий вплив температури на відносну магнітну проникність і питомий електричний опір провідного циліндричного виробу. Показано, що питомий електричний опір збільшується істотно більше (приблизно в 3 рази) у порівнянні з ростом магнітної проникності при одній і тій же температурі виробу, що нагрівається.
Influence of temperature on relative magnetic permeability and specific electric resistance of conducting cylindrical article is considered. It is shown that the specific electric resistance increases approximately in 3 times as compared to growth of relative magnetic permeability of the heated article at the same temperature.
|
| issn |
2074-272X |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/143649 |
| citation_txt |
Воздействие температуры на магнитную проницаемость и удельную электрическую проводимость цилиндрического изделия / В.В. Себко // Електротехніка і електромеханіка. — 2003. — № 3. — С. 44-47. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT sebkovv vozdeistvietemperaturynamagnitnuûpronicaemostʹiudelʹnuûélektričeskuûprovodimostʹcilindričeskogoizdeliâ AT sebkovv influenceoftemperatureonmagneticpermeabilityandelectricspecificresistanceofconductivecylindricalarticle |
| first_indexed |
2025-11-24T15:49:11Z |
| last_indexed |
2025-11-24T15:49:11Z |
| _version_ |
1850848902746472448 |
| fulltext |
44 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №3 ISBN 966-593-254-4
УДК 620.179.14
ВОЗДЕЙСТВИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА МАГНИТНУЮ ПРОНИЦАЕМОСТЬ И
УДЕЛЬНОЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО
ИЗДЕЛИЯ
Себко В.В., к.т.н., доц.
Национальный технический университет "Харьковский политехнический институт"
Украина, 61002, Харьков, ул. Фрунзе, 21, НТУ "ХПИ", каф. "Приборы и методы неразрушающего контроля"
тел. (0572) 40-09-27
У роботі розглянутий вплив температури на відносну магнітну проникність і питомий електричний опір провідного
циліндричного виробу. Показано, що питомий електричний опір збільшується істотно більше (приблизно в 3 рази) у
порівнянні з ростом магнітної проникності при одній і тій же температурі виробу, що нагрівається.
В работе рассмотрено влияние температуры на относительную магнитную проницаемость и удельное электриче-
ское сопротивление проводящего цилиндрического изделия. Показано, что удельное электрическое сопротивление уве-
личивается существенно больше (примерно в 3 раза) по сравнению с ростом магнитной проницаемости при одной и
той же температуре нагреваемого изделия.
В настоящее время широкое развитие в практике
неразрушающего контроля приобретают методы и
средства для совместного определения многих пара-
метров материалов и изделий [1-3]. В этом плане за-
служивают внимания электромагнитные методы и
устройства для одновременного контроля магнитной
проницаемости μr и удельной электрического сопро-
тивления ρ сплошных цилиндрических проводящих
изделий. Большой интерес представляет исследование
зависимости указанных параметров цилиндрических
проводящих изделий от их температуры. Необходи-
мый контроль может быть проведен с помощью
трансформаторного электромагнитного преобразова-
теля, в котором создается переменное магнитное по-
ле. Преимущество электромагнитного метода состоит
в возможности измерения параметров не только на
поверхности изделия, но и усреднённых по его сече-
нию. Кроме того, данный метод позволяет определять
магнитный и электрический параметры одновременно
в одной и той же зоне контроля. На современный пе-
риод в литературе не рассматривался случай совмест-
ного измерения магнитной проницаемости и электро-
проводности при различных температурах изделия. В
настоящей работе устанавливаются зависимости маг-
нитной проницаемости и удельного электрического
сопротивления образца от температуры.
Вначале будет рассмотрен метод определения
магнитной проницаемости μr и удельного электриче-
ского сопротивления ρ в зависимости от температуры
цилиндрических изделий с помощью трансформатор-
ного электромагнитного преобразователя ТЭМП про-
ходного типа.
Сложные функциональные связи между сигнала-
ми такого преобразователя и температурой изделия в
существенной мере затрудняют использование такого
метода в практике. Однако, если воспользоваться вве-
денными специальными нормированными параметра-
ми К и его фазы ϕ, то можно в значительной степени
упростить реализацию электромагнитного метода при-
менительно к температурным измерениям. Основная
идея данной реализации состоит в том, что в сигналах
ТЭМП содержатся сведения о таких термозависимых
параметрах изделия, как удельное электрическое со-
противление ρ и относительная магнитная проницае-
мостьμr. Таким образом, измерив сигналы ТЭМП, по
приведенной ниже методике, можно определить сразу
оба интересующих параметра: μr и ρ.
Для исследования влияния температуры на па-
раметры изделия применяется схема включения
ТЭМП, представленная на рис. 1. Схема содержит ге-
нератор Г синусоидальных сигналов, частотомер Ч,
образцовое сопротивление R0, вольтметры В1, В2, В3,
фазометр Ф, рабочий РП и опорный ОП преобразова-
тели, образец О. Первичные обмотки РП и ОП вклю-
чены последовательно-согласно, а вторичные их об-
мотки подключены к вольтметрам В2, В3 и фазометру
Ф. Вольтметр В2 измеряет суммарную эдс ЕΣ измери-
тельной обмотки РП. Вольтметром В3 регистрируют
эдс Е0 (здесь Е0 – эдс ТЭМП при отсутствии в нём об-
разца; в данном случае РП и ОП - два идентичных
преобразователя). Последнее позволяет для измере-
ния Е0 не использовать РП в отсутствии образца О, то
есть образец (изделие) может постоянно находиться
внутри РП. При низких частотах до 1-1,5 кГц намаг-
ничивающий ток I можно измерять амперметром А,
более в широком частотном диапазоне для определе-
ния I целесообразно пользоваться падением напряже-
ния
0RU на образцовом сопротивлении R0, При этом
0 0/RI U R= . (1)
Фазометром Ф измеряют угол ϕ0 между Е0 и ЕΣ.
В целях определения температуры образца ТЭМП
вместе с ним помещают в сосуд с нагреваемым мас-
лом. Миниатюрный образец и ТЭМП быстро приоб-
ретают температуру масла, которая изменяется в диа-
пазоне от 20°С до 150°С. Температура масла и образ-
ца измеряется ртутным термометром. Для магнитного
образца комплексный параметр К определят из выра-
жения
2
0 r
E
K
E
=
μ η
, (2)
ISBN 966-593-254-3 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №3 45
где К выражает собой удельную нормированную эдс
ТЭМП [1]; Е2 и Е0 – эдс ТЭМП, обусловленные маг-
нитными потоками в изделии Ф2 и Ф0 внутри ТЭМП
без изделия.
Эдс ЕΣ представляет собой векторную сумму эдс
Е2 и Е1, т.е.
2 1E E EΣ = +
r r r
, (3)
где Е1 – часть суммарной эдс, обусловленная магнит-
ным потоком Ф1 в воздушном зазоре между изделием
и измерительной обмоткой ТЭМП, радиуса;
1 0 (1 )E E= −η , (4)
где η - коэффициент заполнения η=а2/аП2, аП – радиус
измерительной обмотки ТЭМП.
Формула для определения эдс Е2 имеет вид
2 2
2 1 1 02 cosE E E E EΣ Σ= + − ϕ , (5)
где ϕ0 – фазовый угол ЕΣ.
Выражение для расчета фазового угла Е2 сле-
дующее:
0
2
0 1
sin
cos
E
tg
E E
Σ
Σ
ϕ
ϕ = −
ϕ −
. (6)
В табл. 1 представлены численные значения па-
раметра К и его фазового угла ϕ2 при различных зна-
чениях х.
Данные табл. 1 свидетельствуют о том, что наи-
большие крутизны зависимости К и ϕ2 от х наступают
в диапазоне х от 0,7 до 4,5.
Обобщенный параметр х находят по формуле
ρμπμ= fax r02 , (7)
где μ0 – магнитная постоянная; f – частота изменения
поля.
Таким образом, измерения относительной маг-
нитной проницаемости μr и удельного электрического
сопротивления ρ в зависимости от температуры, реа-
лизуемые в установке, собранной по схеме рис. 1, свя-
заны с использованием зависимости амплитуды пара-
метра K и фазы ϕ2 от x, т.е. K = f(x) и ϕ2= f(x). Поря-
док работы следующий: сначала устанавливают рабо-
чую точку на кривой ϕ2= f(x), т.е. x = x1, где x1 значе-
ние обобщенного параметра, соответствующего на-
чальной температуре изделия t1 (как правило t1 при-
нимают равной 20°С). Достаточно большая крутизна
зависимости К от х наблюдается в диапазоне
0,7 ≤ х ≤ 4,5. Для этого при наличии в ТЭМП "холод-
ной" детали (т.е. при t = t1 ) в схеме рис. 1 устанавли-
вают генератором любую частоту тока I (или напря-
женность поля Н0) и измеряют при этом ЕΣ, Е0 и ϕ0.
Затем используя формулу (4) находят значение Е1.
После этого по (5) с учетом значений, ЕΣ, ϕ0 и вели-
чины Е1 определяют Е2. После этого рассчитывают по
(6) значение ϕ2 от х, находят последний. Если х не
попадает в указанный благоприятный диапазон изме-
нения, то эту процедуру путём изменения частоты f
поля повторяют до тех пор, пока значение х1 попадёт
при наличии холодного изделия (при t1) в указанный
диапазон, т.е. 0,7 ≤ х ≤ 4,5. Далее по этому обобщён-
ному параметру, пользуясь кривой K = f(x) находят
величину К при благоприятном значении х. После
этого нагревают изделие до какой-то фиксированной
температуры t. Измеряют ЕΣ, Е0 и ϕ0, вычисляют Е1, а
затем находят ϕ2 по (6) и по приведенному выше ал-
горитму определяют значения х и К при каждой фик-
сированной температуре.
Таблица 1
Зависимости К и ϕ2 от х
х K ϕ2
0,1 0,001299 89,857
0,2 0,004999 89,427
0,3 0,011232 89,221
0,4 0,019996 88,854
0,5 0,031236 87,520
0,6 0,044928 86,544
0,7 0,061004 85,483
0,8 0,079525 83,830
0,9 0,100303 82,334
1,0 0,123216 80,540
1,1 0,148032 78,628
1,2 0,174744 76,529
1,3 0,202836 74,307
1,4 0,232206 71,970
1,5 0,262411 69,547
1,6 0,292997 67,023
1,7 0,323662 64,470
1,8 0,354045 61,884
1,9 0,383768 59,299
2,0 0,412459 56,740
2,1 0,439930 54,221
2,2 0,466006 51,762
2,3 0,490493 49,393
2,4 0,513307 47,108
2,5 0,534423 44,929
2,6 0,553946 42,857
2,7 0,571802 40,902
2,8 0,588220 39,054
2,9 0,603228 37,321
3,0 0,616921 35,697
3,1 0,629433 34,180
3,2 0,640811 32,772
3,3 0,651337 31,452
3,4 0,661135 30,212
3,5 0,670087 29,075
R0
Ф
В3 В2
В1
О
Е0 ЕΣ
I
А
Ч
Г
ОП РП
Рис. 1. Схема включения ТЭМП для контроля влияния
температуры на μr и σ цилиндрического проводящего
образца
46 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №3 ISBN 966-593-254-4
3,6 0,678238 28,008
3,7 0,685890 27,024
3,8 0,693081 26,097
3,9 0,699895 25,237
4,0 0,706135 24,437
4,1 0,712173 23,684
4,2 0,717818 22,980
4,3 0,723299 22,319
4,4 0,728439 21,698
4,5 0,733381 21,117
4,6 0,738166 20,567
4,7 0,742736 20,043
4,8 0,747192 19,556
4,9 0,751486 19,089
5,0 0,755610 18,646
5,1 0,759626 18,227
5,2 0,763482 17,828
5,3 0,767282 17,445
5,4 0,770942 17,078
5,5 0,774500 16,726
5,6 0,778043 16,390
5,7 0,781312 16,071
5,8 0,784612 15,761
5,9 0,787755 15,460
6,0 0,790873 15,176
6,1 0,793870 14,900
6,2 0,796796 14,632
6,3 0,799660 14,376
6,4 0,802428 14,128
6,5 0,805147 13,887
6,6 0,807768 13,654
6,7 0,810323 13,431
6,8 0,812820 13,212
6,9 0,815241 13,002
7,0 0,817612 12,798
7,1 0,819931 12,600
7,2 0,822178 12,409
7,3 0,824389 12,223
7,4 0,826530 12,041
7,5 0,828629 11,866
7,6 0,830670 11,694
7,7 0,832658 11,531
7,8 0,834624 11,369
7,9 0,836543 11,210
8,0 0,838383 11,058
8,1 0,840205 10,909
8,2 0,841958 10,768
8,3 0,843719 10,625
8,4 0,845412 10,488
8,5 0,847093 10,353
8,6 0,840693 10,224
8,7 0,850314 10,099
8,8 0,851869 9,974
8,9 0,853402 9,853
9,0 0,854903 9,735
9,1 0,856381 9,619
9,2 0,857791 9,507
9,3 0,859203 9,397
9,4 0,860598 9,289
Далее воспользовавшись формулой (2) вычисля-
ют μr по формуле
KE
E
r η
=μ
0
2 и зная х на основании
(7) получим выражение для расчета ρ при заданной
температуры в виде
2
0
22
x
fa rμμπ
=ρ . (8)
Напряженность H0 магнитного поля вне образца
выбирают порядка 250-5000 А/м с тем, чтобы можно
было избежать нагрева изделия вихревыми токами, а
также для того чтобы находиться на начальном участ-
ке кривой намагничивания. Далее, находят эффектив-
ное значение тока I в намагничивающей обмотке
0
1
•H l
I
2W C
= . (9)
где W1 – число витков намагничивающей обмотки; l –
ее длина; С - коэффициент, учитывающий степень
однородности магнитного поля в соленоидальной ка-
тушке, он зависит от отношения ее длины к диаметру.
Эксперименты проводились при использовании
миниатюрного трансформаторного датчика с пара-
метрами: радиусы обмотки изделия а=0,75мм, ТЭМП
аП=0,76мм, длина измерительной обмотки l=40мм,
числа витков намагничивающей обмотки Wн=100,
измерительной обмотки Wи=200, длина намагничи-
вающей обмотки lн=25мм. Напряжённость магнитно-
го поля внутри ТЭМП без образца Н0=3948 А/м.
Масло нагревалось электрическим нагревателем,
расположенным на дне сосуда. В качестве измерителя
температуры масла применяется ртутный термометр,
находящийся внутри масла. Цена деления ртутника
составляла 1 град на деление, температурный диапа-
зон его от 0 до 250°С. Приведенная погрешность
ртутного термометра при отметке 150°С составляла
0.7%.
В табл. 2 приведены зависимости величины μr и
ρ от температуры. На графиках рис. 2, 3 представлены
те же зависимости. Как видно из данных табл. 2 и рис.
2, 3 зависимости параметров ρ и μr от температуры t
имеют характер, близкий к линейному в диапазоне
измерения температуры от 20 до 140°С. Приняв такие
зависимости линейными, оценим влияние температу-
ры t на относительную магнитную проницаемость μr и
удельное электрическое сопротивление материала об-
разца.
Воспользовавшись результатами работ [4,5],
можно записать линейные зависимости ρ и μr от t в
виде
( )1
1
1
1 1
tt
tt −
α+
αρ
+ρ=ρ
ρ
ρ ; (10)
( )1
1
1
1 1
tt
t
r
rrt −
α+
αμ
+μ=μ μ , (11)
где ρt и ρ1 – удельные электрические сопротивления
при любой величине t и при начальной температуре
t1=20°С; αρ и αμ - температурные коэффициенты со-
противления и магнитной проницаемости для парамет-
ров ρ и μr; t – любая температура; μrt и μr1 – магнитные
проницаемости при любой t и при t1.
ISBN 966-593-254-3 Електротехніка і Електромеханіка. 2003. №3 47
Таблица 2
Зависимости μr и ρ от t
х t, °С μr ρ⋅10-7, Ом⋅м
2,425 20 58,018 2,6289
2,424 25 58,048 2,6320
2,424 30 58,125 2,6372
2,423 35 58,293 2,6465
2,421 40 58,492 2,6590
2,419 45 58,767 2,6767
2,413 50 59,072 2,7029
2,406 55 59,393 2,7335
2,399 60 59,803 2,7684
2,394 65 60,197 2,7993
2,388 70 60,621 2,8335
2,379 75 60,953 2,8692
2,372 80 61,314 2,9028
2,369 85 61,735 2,9321
2,362 90 62,049 2,9639
2,355 95 62,364 2,9960
2,349 100 62,647 3,0248
2,343 105 63,362 3,0768
2,335 110 63,554 3,1075
2,327 115 63,718 3,1351
2,319 120 63,867 3,1641
2,311 125 64,001 3,1946
2,299 130 64,035 3,2281
2,291 135 64,185 3,2578
2,284 140 64,642 3,3034
2,50E-07
2,60E-07
2,70E-07
2,80E-07
2,90E-07
3,00E-07
3,10E-07
3,20E-07
3,30E-07
3,40E-07
0 50 100 150
ρ, Ом⋅м
t, °С
Рис. 2. Зависимость параметра ρ от температуры t
Из формул (10) и (11) найдём величины αρ и αμ.
При этом
( )
( )
( ) ⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−ρ
ρ−ρ
−
−ρ
ρ−ρ
=αρ
11
11
11
1 1
tt
t
tt
tt ; (12)
( )
( )
( ) ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−μ
μ−μ
−
−μ
μ−μ
=αμ
11
11
11
1 1
tt
t
tt r
rrt
r
rrt . (13)
57
58
59
60
61
62
63
64
65
0 50 100 150
μr
t, °C
Рис. 3. Зависимость параметра μr от температуры t
Взяв из табл. 2 значения измеренных по указан-
ному выше алгоритму ρt при 140°С, т.е. ρt=3,3034⋅10-7
Ом⋅м, ρt при t1=20°С, т.е. ρt=2,6289⋅10-7 Ом⋅м,
μrt=64,642 при t=140°С и μr1=58,018 при t1=20°С и
подставив эти значения в (12) и (13), найдём, что тем-
пературный коэффициент сопротивления αρ составля-
ет 2,876 1/К, а температурный коэффициент магнит-
ной проницаемости αμ=0,9514⋅10-3 1/К.
Отсюда видно, что величина αρ примерно в 3
раза больше, чем αμ. Это свидетельствует о том, что
температура гораздо ощутимей воздействует на вели-
чину ρ, чем на параметр μr. Поэтому во многих случа-
ях воздействие температуры на величину μr можно не
учитывать в указанном температурном диапазоне.
ЛИТЕРАТУРА
[1] Гончаров Б.В. Теория и практика безэталонных элек-
тримагнитных методов контроля. – М.: Машинострое-
ние, 1975. – 40 с.
[2] Бондаренко В.И., Горкунов Б.М., Себко В.П., Тюпа В.И.
Бесконтактное измерение электромагнитных характери-
стик цилиндрических изделий. – Измерительная техни-
ка, 1984, № 6, с. 57-58.
[3] Себко В.П., Сиренко Н.Н. Трёхпараметровый контроль
цилиндрических изделий. – Дефектоскопия, 1991, № 7. –
с. 36-42.
[4] Себко В.В., Машнёва И.В., Багмет О.Л., Москален-
ко И.И. Расчёт характеристик электромагнитного преоб-
разователя температуры. – Измерительная техника, 1997,
№ 1, с. 57-60.
[5] Себко В.В. Малогабаритный электромагнитный преоб-
разователь температуры. – Труды научно-технической
конференции "Метрологическое обеспечение в области
электрических, магнитных и радиоизлучений" (Метро-
логия в электронике 97), Харьков 1997, т. 2. – с. 187-189.
Поступила 29.07.2003
|