Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску
Розроблено розрахункові схеми та алгоритми для чисельного моделювання методом скінченних елементів механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску (АВТ). Встановлено розподіл компонент тензору напружень, контактних та еквівалентних напружень у елементах першого та другого...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Сверхтвердые материалы |
|---|---|
| Datum: | 2016 |
| Hauptverfasser: | , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Ukrainian |
| Veröffentlicht: |
Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
2016
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/143831 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску / С.Б. Полотняк, О.І. Боримський // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 2. — С. 26-39. — Бібліогр.: 28 назв. — укр. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-143831 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Полотняк, С.Б. Боримський, О.І. 2018-11-12T20:44:38Z 2018-11-12T20:44:38Z 2016 Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску / С.Б. Полотняк, О.І. Боримський // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 2. — С. 26-39. — Бібліогр.: 28 назв. — укр. 0203-3119 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/143831 004.94:539.893:539.4 Розроблено розрахункові схеми та алгоритми для чисельного моделювання методом скінченних елементів механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску (АВТ). Встановлено розподіл компонент тензору напружень, контактних та еквівалентних напружень у елементах першого та другого ступенів АВТ при створенні в контейнері тиску 18 ГПа. Досліджено вплив геометричних параметрів і фізико-механічних властивостей деформованої прокладки та пуансонів другого ступеня, виготовлених із вольфрам-кобальтового твердого сплаву різних марок та полікристалічного нітриду бору, на граничний стан пуансонів другого ступеня та рівень граничних тисків, досяжних в АВТ. Разработаны расчетные схемы и алгоритмы для численного моделирования методом конечных элементов механического состояния многопуансонного двухступенчатого аппарата высокого давления (АВД). Получено распределение компонент тензора напряжений, контактных и эквивалентных напряжений в элементах первой и второй ступеней АВД при создании в контейнере давления 18 ГПа. Исследовано влияние геометрических параметров и физико-механических свойств деформированной прокладки и пуансонов второй степени, изготовленных из вольфрам-кобальтового твердого сплава различных марок и поликристаллического нитрида бора, на предельное состояние пуансонов второй степени и уровень давлений, достижимых в АВД. The computational schemes and algorithms for numerical simulation (by FEM) of the mechanical state of the two-stage multi-anvil high pressure apparatus (HPA) were developed. The stress-strain and limit states of the HPA’s elements (at pressure of 18 GPa into the sample) have been studied. Was shown that the geometrical parameters and elastic properties of the gasket material, as well as the strength properties of the anvils, have a significant influence on the limit state of high pressure stage’s anvils. The levels of maximum achievable pressure in HPA depending on anvil material (brands of tungsten carbide, polycrystalline boron nitride) have been calculated. uk Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України Сверхтвердые материалы Получение, структура, свойства Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску |
| spellingShingle |
Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску Полотняк, С.Б. Боримський, О.І. Получение, структура, свойства |
| title_short |
Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску |
| title_full |
Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску |
| title_fullStr |
Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску |
| title_full_unstemmed |
Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску |
| title_sort |
чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску |
| author |
Полотняк, С.Б. Боримський, О.І. |
| author_facet |
Полотняк, С.Б. Боримський, О.І. |
| topic |
Получение, структура, свойства |
| topic_facet |
Получение, структура, свойства |
| publishDate |
2016 |
| language |
Ukrainian |
| container_title |
Сверхтвердые материалы |
| publisher |
Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України |
| format |
Article |
| description |
Розроблено розрахункові схеми та алгоритми для чисельного моделювання методом скінченних елементів механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску (АВТ). Встановлено розподіл компонент тензору напружень, контактних та еквівалентних напружень у елементах першого та другого ступенів АВТ при створенні в контейнері тиску 18 ГПа. Досліджено вплив геометричних параметрів і фізико-механічних властивостей деформованої прокладки та пуансонів другого ступеня, виготовлених із вольфрам-кобальтового твердого сплаву різних марок та полікристалічного нітриду бору, на граничний стан пуансонів другого ступеня та рівень граничних тисків, досяжних в АВТ.
Разработаны расчетные схемы и алгоритмы для численного моделирования методом конечных элементов механического состояния многопуансонного двухступенчатого аппарата высокого давления (АВД). Получено распределение компонент тензора напряжений, контактных и эквивалентных напряжений в элементах первой и второй ступеней АВД при создании в контейнере давления 18 ГПа. Исследовано влияние геометрических параметров и физико-механических свойств деформированной прокладки и пуансонов второй степени, изготовленных из вольфрам-кобальтового твердого сплава различных марок и поликристаллического нитрида бора, на предельное состояние пуансонов второй степени и уровень давлений, достижимых в АВД.
The computational schemes and algorithms for numerical simulation (by FEM) of the mechanical state of the two-stage multi-anvil high pressure apparatus (HPA) were developed. The stress-strain and limit states of the HPA’s elements (at pressure of 18 GPa into the sample) have been studied. Was shown that the geometrical parameters and elastic properties of the gasket material, as well as the strength properties of the anvils, have a significant influence on the limit state of high pressure stage’s anvils. The levels of maximum achievable pressure in HPA depending on anvil material (brands of tungsten carbide, polycrystalline boron nitride) have been calculated.
|
| issn |
0203-3119 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/143831 |
| citation_txt |
Чисельне моделювання механічного стану багатопуансонного двоступінчастого апарату високого тиску / С.Б. Полотняк, О.І. Боримський // Сверхтвердые материалы. — 2016. — № 2. — С. 26-39. — Бібліогр.: 28 назв. — укр. |
| work_keys_str_mv |
AT polotnâksb čiselʹnemodelûvannâmehaníčnogostanubagatopuansonnogodvostupínčastogoaparatuvisokogotisku AT borimsʹkiioí čiselʹnemodelûvannâmehaníčnogostanubagatopuansonnogodvostupínčastogoaparatuvisokogotisku |
| first_indexed |
2025-11-26T15:27:01Z |
| last_indexed |
2025-11-26T15:27:01Z |
| _version_ |
1850626446191493120 |
| fulltext |
www.ism.kiev.ua/stm 26
УДК 004.94:539.893:539.4
С. Б. Полотняк*, О. І. Боримський**
1Інститут надтвердих матеріалів ім. В. М. Бакуля НАН України,
м. Київ, Україна
*psb@ism.kiev.ua,
**lab7@ism.kiev.ua
Чисельне моделювання механічного стану
багатопуансонного двоступінчастого апарату
високого тиску
Розроблено розрахункові схеми та алгоритми для чисельного
моделювання методом скінченних елементів механічного стану багатопуансон-
ного двоступінчастого апарату високого тиску (АВТ). Встановлено розподіл
компонент тензору напружень, контактних та еквівалентних напружень у
елементах першого та другого ступенів АВТ при створенні в контейнері тиску
18 ГПа. Досліджено вплив геометричних параметрів і фізико-механічних влас-
тивостей деформованої прокладки та пуансонів другого ступеня, виготовлених
із вольфрам-кобальтового твердого сплаву різних марок та полікристалічного
нітриду бору, на граничний стан пуансонів другого ступеня та рівень граничних
тисків, досяжних в АВТ.
Ключові слова: високий тиск, апарат високого тиску, Kawai-
type апарат, пуансон, напружений стан, міцність, метод скінченних елементів.
ВСТУП
Для виготовлення високотехнологічних матеріалів з уні-
кальними фізико-механічними характеристиками в умовах промислового ви-
робництва широко використовуються апарати високого тиску (АВТ) різних
конструкцій [1], здатні створювати тиски до 10 ГПа та температуру до 2500 °С.
Серед різноманіття відомих конструкцій АВТ найбільш широке застосування
знайшли апарати трьох типів – ковадла із заглибленнями (чечевиця, тороїд),
циліндричні (белт, циліндр-поршень) та багатопуансонні (чотирипуансонні –
тетраедричні, шестипуансонні – кубічні, восьмипуансонні – октаєдричні). Яск-
равим прикладом використання АВТ при вказаних екстремальних параметрах є
промисловий синтез надтвердих матеріалів (НТМ) – алмазу і кубічного нітриду
бору та спікання композитів на їхній основі.
Останнім часом, завдяки успіхам сучасного матеріалознавства в області
техніки високих тисків та температури, прикладом яких є синтез нано-
полікристалів алмазу (NPD) [2] та кубічного нітриду бору [3], підвищився
науковий та практичний інтерес до АВТ, здатних створювати тиски до
20 ГПа та температуру до 3000 °С. Для цього зазвичай використовують АВТ
одно- та багатовісного стискання [1–9]. В першому випадку – це різні моди-
фікації ковадл Бріджмена [4]. Завдяки простій конструкції вони широко ви-
користовуються для досліджень, але не знаходять промислового застосуван-
ня через невеликий робочий об’єм. В другому – це багатопуансонні дво- та
триступеневі АВТ [5–11], порівняно великий (до 10 мм3) робочий об’єм яких
© С. Б. ПОЛОТНЯК, О. І. БОРИМСЬКИЙ, 2016
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 2 27
та широкий діапазон досяжних тисків робить їх найбільш придатними для
проведення різноманітних досліджень при високих тисках і температурі та
практичного застосування, включаючи синтез нових матеріалів, вивчення
фазових рівноваг та ін.
Багатопуансонні АВТ в залежності від схеми навантаження та конфігура-
ції реакційної комірки характеризуються різноманіттям конструкцій – це
апарати Kawai-type (системи 6-8, октаедрична комірка), Cubic anvil type (сис-
теми 6-6, кубічна комірка) та Tetrahedral-type (тетраедрична комірка), Split-
cylinder type (система 6-8, октаедрична комірка), BARS або Split-sphere type
(система 8-6, кубічна комірка), DIA-type (системи 8-6 та 8-6-8 з кубічною та
октаедричною комірками відповідно), Walker-type (система 6-8, октаедрична
комірка) та ін. Найбільш перспективними з них є Kawai-type та Walker-type
апарати. Так, в разі використання пуансонів другого ступеня із вольфрам-
кобальтового твердого сплаву максимально досяжний тиск становив 27 ГПа
при температурі 3040 К [10], а при використанні пуансонів із синтетичного
алмазу – 109 ГПа при температурі 1200 К [11].
Максимальний тиск, який може бути досягнуто в багатопуансонних АВТ,
в значній мірі залежить від напружено-деформованого стану (НДС) найбільш
навантажених його елементів – пуансонів першого та другого ступенів. Тому
при розробці і дослідженні АВТ широко застосовуються чисельні методи
моделювання умов їхнього термосилового навантаження [12–15].
Мета даної роботи полягала в визначенні, за допомогою методу скінчен-
них елементів, НДС і граничного станів, що виникають у елементах першого
та другого ступенів АВТ 6-8 при створенні в контейнері апарату тиску
18 ГПа та дослідженні впливу на граничний стан геометричних параметрів і
фізико-механічних властивостей деформованої прокладки та пуансонів дру-
гого ступеня, виготовлених із вольфрам-кобальтового твердого сплаву різних
марок та полікристалів на основі кубічного нітриду бору.
В наступних розділах викладено результати комп’ютерного моделювання
механічного стану одного із серії розроблених в Інституті надтвердих матері-
алів ім. В. М. Бакуля НАН України двоступінчастих АВТ 6-8 (куб-октаедр)
оригінальної конструкції, подібного до апарату Kawai-type 6-8, розраховано-
го для сприйняття максимального зусилля стискання пресом до 5 МН
(рис. 1).
Перший ступінь АВТ 6-8 складається (див. рис. 1) з шести сталевих пуан-
сонів, запресованих в скріплюючі кільця. Другий ступінь апарату, близький
по конструкції до Kawai-type module, включає вісім пуансонів та контейнер.
Кожен пуансон другого ступеня має форму куба, одна з вершин якого усічена
для формування трикутної робочої грані, завдяки чому пуансони в зборі
утворюють в центрі АВТ порожнину в формі октаедра, в якій встановлено
контейнер відповідних розмірів і форми з досліджуваним зразком. В зборі
другий ступінь АВТ має форму куба, і, в свою чергу, розміщується у по-
рожнині з відповідними формою та розмірами, яка утворена квадратними
робочими гранями 6-ти пуансонів першого ступеня.
Для створення високого тиску АВТ 6-8 стискують пресом між проміж-
ними опорними плитами.
НАПРУЖЕНО-ДЕФОРМОВАНИЙ ТА ГРАНИЧНИЙ СТАН ЕЛЕМЕНТІВ
БАГАТОПУАНСОННОГО ДВОСТУПІНЧАСТОГО АВТ 6-8
Моделювання механічного стану АВТ 6-8 проводили в два етапи: перший
– аналіз НДС силових елементів першого ступеня, при якому визначали гра-
www.ism.kiev.ua/stm 28
ничні умови навантаження пуансонів другого ступеня, другий – дослідження
напруженого та граничного станів пуансонів другого ступеня. При проведен-
ні розрахунків застосовували розроблені в ІНМ ім. В. М. Бакуля НАН Украї-
ни алгоритми та програмне забезпечення для чисельного, з використанням
методу скінченних елементів (МСЕ), розв’язку контактних термопружнопла-
стичних задач при скінченних деформаціях [16–21]. Були прийняті вихідні
положення, що матеріал пуансонів другого ступеня деформується пружно, а
пластичне деформування сталевих елементів першого ступеня визначається
моделлю лінійно-зміцненого тіла.
1 2
5
а
2
1
б
3 4
в
Рис. 1. Багатопуансонний двоступінчастий АВТ 6-8 в зборі (а) і його перша (б) та друга (в)
ступені: 1 – пуансони першого ступеня; 2 – скріплюючі кільця; 3 – пуансони другого сту-
пеня; 4 – октаедричний контейнер; 5 – опорна проміжна плита.
Перший ступінь двоступінчастого АВТ 6-8
Для визначення НДС елементів першого ступеня АВТ 6-8 методом скін-
ченних елементів розв’язано ряд контактних задач пружнопластичності та
одержано розподіл компонент тензору напружень, контактних та еквівалент-
них напружень у сталевих пуансонах, скріплюючих кільцях та опорній плиті.
Розглянуто два режими – складання першого ступеня апарату (запресовуван-
ня пуансонів в кільця) та навантаження першого ступеня зусиллям преса для
створення в контейнері тиску 18 ГПа.
Фізико-механічні характеристики матеріалу основних деталей першого
ступеня апарату, що використовували при розрахунках, наведено в табл. 1.
На рис. 2 наведено розрахункову схему для визначення НДС елементів
першого ступеня АВТ 6-8.
При складанні першого ступеня АВТ 6-8 сталеві пуансони спочатку за-
пресовують у внутрішнє кільце з радіальним натягом δ1 = 0,12 мм, потім вну-
трішнє кільце зі сталевими пуансонами запресовують в зовнішнє кільце з
радіальним натягом δ2 = 0,3 мм. Після складання першого ступеня між внут-
рішнім кільцем та пуансонами створюєтся тиск 36,5 МПа. При цьому макси-
мальний рівень інтенсивності напружень
( ) ( ) ( )( )2
13
2
32
2
21
2
1 σ−σ+σ−σ+σ−σ=σ i ,
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 2 29
де σ1, σ2 ,σ3 – головні напруження) досягає 271 МПа, що значно менше за
границю текучості матеріалу кілець.
Таблиця 1. Фізико-механічні характеристики матеріалу деталей
першого ступеня АВТ 6-8 [22]
Характеристика матеріалу
Деталь Твердість,
HRC
Модуль Юнга,
ГПа
Коефіцієнт
Пуассона
Границя текучості,
ГПа
Пуансон – сталь
5ХНМ
52–56 210 0,28 1,4
Внутрішнє кільце –
сталь 40ХН2МА
44–48 210 0,30 1,3
Зовнішнє кільце –
сталь 40ХН2МА
40–44 210 0,30 1,0
Опорна плита – сталь
40ХН2МА
40–44 210 0,30 1,0
∅ 250
∅ 340
∅ 450
S
Рис. 2. Розрахункова схема для визначення НДС елементів першого ступеня АВТ 6-8:
1 – сталевий пуансон; 2 – внутрішнє кільце; 3 – зовнішнє кільце; 4 – опорна плита;
S – поверхні пуансонів першого ступеня, через які передається тиск p пуансонам другого
ступеня.
Наступний етап розрахунку першого ступеня АВТ 6-8 – навантаження йо-
го за допомогою преса максимальним зусиллям 5 МН, в результаті чого між
пуансонами першого та другого ступеней створюється тиск p. Розподіл екві-
валентних напружень σi, які виникають в елементах першого ступеня апара-
ту, представлено на рис. 3.
Після навантаження всі елементи першого ступеня апарату деформують-
ся пружно, максимального значення у 877 МПа інтенсивність напружень
досягає в сталевому пуансоні, але вона в 1,6 рази менше його границі теку-
чості.
Рівень натягів δ1 та δ2, як показали розрахунки, є достатнім для скріплення
сталевих пуансонів – розкриття стиків між пуансонами при навантаженні не
www.ism.kiev.ua/stm 30
відбувається. На внутрішній поверхні внутрішнього кільця виникають лока-
лізовані зони незначних напружень розтягу, але в цілому кільце залишається
стиснутим. Інтенсивність напружень на верхній поверхні опорної плити до-
сягає 216 МПа, на внутрішній поверхні зовнішнього кільця – 356 МПа, на
внутрішній поверхні внутрішнього кільця – 292 МПа, що значно менше гра-
ниці текучості матеріалу кілець.
а
б
Рис. 3. Розподіл інтенсивності напружень σi (МПа) в елементах першого ступеня АВТ 6-8
після його навантаження зусиллям 5 МН: скріплюючі кільця (а), пуансон (б).
Слід зазначити, що, як показали розрахунки, можливе використання тіль-
ки одного внутрішнього кільця для скріплення сталевих пуансонів, тому що і
в цьому випадку, незважаючи на підвищення інтенсивності напружень σi у
кільці до 722 МПа, воно деформується пружно. Використання двох кілець
обґрунтовано необхідністю зменшити пружну деформацію конструкції при
навантаженні з метою зменшення її негативного впливу на синхронність
зближення пуансонів другого ступеня при створенні високого тиску.
Другий ступінь двоступінчастого АВТ 6-8
Рівень досяжного в АВТ тиску в значній мірі визначається рівнем напру-
жень, що виникають в пуансонах другого ступеня. При цьому, з трьох етапів
роботи АВТ – генерація високого тиску в контейнері, витримка під тиском та
розвантаження від тиску, найбільш небезпечними є другий та третій етапи,
коли внаслідок дії високого тиску в пуансонах виникають значні градієнти
напружень, які зумовлюють руйнування пуансонів або внаслідок утворення
та спонтанного поширення тріщин, або пластичного плину.
Тому при дослідженні напружено-деформованого та граничного станів
пуансонів другого ступеня не розглядали весь складний етап пружнопласти-
чного деформування контейнеру та деформованих прокладок/гаскеток, а
вважали, що в апараті вже досягнуто максимальний тиск, стадія пластичної
течії у деформованій прокладці завершилась та сформована її кінцева геоме-
трія.
Внаслідок симетрії конструкції та умов навантаження другого ступеня
АВТ, розрахункова схема включає (рис. 4) один пуансон та частину дефор-
мованої прокладки і ущільнення, виготовленого з гетинаксу, які контактують
з пуансоном.
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 2 31
3 2 4
p
2
p
p
p 1
а
б
Рис. 4. Розрахункова схема (а) для визначення напружено-деформованого стану пуансона
другого ступеня АВТ 6-8 та її скінченноелементна дискретизація (б): 1 – пуансон; 2 –
прокладки з пірофіліту; 3 – пластини з гетинаксу; 4 – прокладки із MgO; p – тиск між
пуансонами першого та другого ступенів; p2 – робочий тиск в контейнері (18 ГПа).
Пуансон являє собою куб з розмірами 32×32×32 мм зі зрізаною вершиною
для утворення робочої поверхні у формі рівнобічного трикутника із стороною
8 мм, яка навантажена робочим тиском p2 = 18 ГПа.
Матеріали пуансону, які розглядалися при розрахунках – вольфрамо-
кобальтові тверді сплави [23, 26] WC–Co (3–6 % (за масою) Co) та полікрис-
талічний кубічний нітрид бору – кіборит [24].
На трьох бічних поверхнях пуансона, які прилягають до робочої поверхні,
встановлено прокладки з пірофіліту та ущільнення з гетинаксу, які забезпе-
чують бічну підтримку пуансону й герметизацію робочої зони.
В процесі стиснення незначна частина матеріалу контейнера, виготовле-
ного з MgO, видавлюється в зазор між пуансонами і, таким чином, деформо-
вана прокладка складається з MgO довжиною близько 1 мм та пірофіліту.
При розрахунках на зовнішніх поверхнях гетинаксових пластин та дефор-
мованої прокладки (пірофіліт + MgO) задано умови симетрії, на поверхнях
контакту гетинакс–пуансон, гетинакс–деформована прокладка – умови абсо-
лютного зчеплення, а на поверхнях деформована прокладка–пуансон – умови
контактної взаємодії з коефіцієнтом тертя 0,3.
На поверхнях контакту пуансона другого ступеня з пуансонами першого
ступеня апарату задано тиск р.
Фізико-механічні властивості матеріалів, що використовували при моде-
люванні, наведено в табл. 2. При розрахунках не враховували вплив тиску на
пружні властивості пуансону з твердого сплаву, тому що він був незначним.
Аналіз експериментальних даних показує, що превалюючим механізмом
руйнування пуансонів другого ступеня АВТ при експлуатації є виникнення в
них під дією напружень зсуву дефектів типу тріщин та подальший їх спон-
танний розвиток. На рис. 5 представлено знімок зруйнованого пуансона дру-
гого ступеня АВТ 6-8.
Враховуючи вказане, при визначенні граничного стану пуансону було ви-
користано:
– третю класичну теорію міцності – критерій найбільших дотич-
них/зсувних напружень, згідно якої граничний стан настає тоді, коли найбі-
льше дотичне напруження τmax досягає граничного значення
( ) [ ] 2,031max
III 5,05,0 ce R=τ≤σ−σ=τ=σ ;
www.ism.kiev.ua/stm 32
– критерій Мора me R≤χσ−σ=σ 31
Mohr , згідно якому міцність матеріалу
залежить в основному від значення і знака найбільшого і найменшого голов-
них напружень);
– критерій міцності Писаренка-Лебедєва (настання граничного стану обу-
мовлено здатністю матеріалу чинити опір як дотичним, так і нормальним
напруженням)
( ) mie R≤σχ−+χσ=σ 1
PL 1 ,
cm
m
R
R=χ ,
де [τ] – границя міцності при зсуві; Rc0,2 – границя текучості; Rm – границя
міцності на розтяг; Rcm – границя міцності на стиск.
Таблиця 2. Фізико-механічні характеристики матеріалів елементів
другого ступеня АВТ 6-8
Границя міцності, ГПа
Матеріал
Модуль
Юнга, ГПа
Коефіцієнт
Пуассона
Границя
текучості
Rc0,2, ГПА
на розтяг
Rm
на стиск
Rcm
Твердий сплав ВК3
[23]
685 0,215 5 0,6 4,6
Твердий сплав ВК6
[23]
640 0,215 4,6 0,7 4,75
Твердий сплав NF
[26]
635 0,21 8,11 1,00 7,50
Кіборит [24] 880 0,16 6,87 0,37 3,2
Гетинакс [22] 8 0,3 – – –
Пірофіліт [4] 35 0,3 0,52 – –
MgO [25], тиск
0/10/20 ГПа
290/340/400 0,19/0,21/0,24 1,1 – –
Рис. 5. Зруйнований пуансон другого ступеня АВТ 6-8.
В [27] показано, що для деталей АВТ, виготовлених із вольфрамо-
кобальтових твердих сплавів, які працюють в умовах тривимірного напруже-
ного стану, найбільш обгрунтованим при розрахунках НДС є використання
критерію Писаренка-Лебедєва.
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 2 33
Розподіл інтенсивності напружень, тиску та головних напружень, в пуан-
соні з твердого сплаву ВК3 при навантаженні робочим тиском 18 ГПа, наве-
дено на рис. 6.
а
б
в
г
д
е
Рис. 6. Розподіл інтенсивності напружень σi (а, б), тиску σ0 (в) та головних напружень σ1
(г), σ2 (д), σ3 (е) (МПа) в пуансоні з твердого сплаву ВК3 при навантаженні робочим тис-
ком 18 ГПа.
Розрахунки показали, що в матеріалі пуансона при навантаженні виникає
складний об’ємний напружений стан. В області поблизу робочої поверхні
матеріал знаходиться в стані всебічного нерівномірного стискання. Спосте-
рігається значний градієнт напружень поблизу робочої поверхні – з максима-
льних значень напруження зменшуються майже в 10–15 разів при віддаленні
від цієї поверхні всього на 2–4 мм.
Відомо, що значний вплив на розподіл напружень в пуансонах при наван-
таженні має тиск бічної підтримки, який забезпечує деформована прокладка,
тому було проведено серії чисельних експериментів, націлених на дослі-
дження впливу на граничний стан пуансона як геометричних параметрів (то-
вщина й довжина), так і пружних властивостей матеріалу прокладки.
www.ism.kiev.ua/stm 34
На рис. 7–9 наведено розподіл еквівалентних напружень в пуансонах, ви-
готовлених зі сплавів ВК3 та ВК6, які були розраховані за трьома критеріями
міцності, поданими вище, при навантаженні робочим тиском 18 ГПа. Розра-
хунки проводили для прокладок товщиною 0,5, 1,0 і 1,5 мм при їх довжині 4,
8 і 16 мм. У всіх випадках довжина частини прокладки з MgO складала 1 мм,
решта – пірофіліт.
а
б
в
Рис. 7. Розподіл еквівалентних напружень за критеріями найбільших дотичних напружень
(МПа) III
eσ (а), Мора Mohr
eσ (б) та Писаренка-Лебедєва PL
eσ (в) в пуансоні зі сплаву ВК3
при використанні прокладок довжиною 8 мм та товщиною (зліва направо) 0,5, 1,0 і 1,5 мм.
Використання прокладок товщиною 0,5 і 1,5 мм (див. рис. 7) призводить
до збільшення (у порівнянні з прокладкою товщиною 1 мм) в розмірах облас-
ті з найбільшими еквівалентними напруженнями при незначному (на 5–7 %)
зменшенню їх максимальних значень, зменшення градієнту тиску бічної під-
тримки та появі ще однієї зони ймовірного руйнування – на бічній поверхні
пуансона в області, де прокладка закінчується. Тому найбільш доцільним
буде використання прокладок з кінцевою товщиною 1,0–1,2 мм. Крім того,
при застосуванні тонких прокладок (в нашому випадку 0,5 мм) збільшується
ймовірність втрати бічної підтримки поверхонь пуансонів.
З даних рис. 8 видно, що властивості матеріалу деформованої прокладки
суттєво впливають на граничний стан пуансона. При використанні в якості
деформованої прокладки більш твердого матеріалу (MgO) на бічних поверх-
нях пуансона з’являється, як і у випадку тонкої прокладки, область в якій
значення еквівалентних напружень майже вдвічі перевищує ті, що мають
місце в області поблизу робочої поверхні. У випадку прокладки пірофі-
літ + MgO (7 + 1 = 8), порівняно з пірофілітовою, градієнт зменшення тиску
на перших двох міліметрах на 8–10 відсотків менший і, таким чином, ефекти-
вність бічної підтримки вища ніж у чисто пірофілітової.
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 2 35
а
б
в
Рис. 8. Розподіл еквівалентних напружень (МПа) за критерієм Писаренка-Лебедєва в пуа-
нсоні зі сплаву ВК6 при використанні прокладок товщиною 1 мм та довжиною 8 мм, виго-
товлених із пірофіліту (а), пірофіліту + MgO (7 + 1 = 8 мм) (б), MgO (в).
Довжина прокладки, або розмір області дії тиску бічної підтримки, також
має значний вплив на граничний стан пуансона (див. рис. 9). У випадку коро-
ткої (4 мм) прокладки тиск бічної підтримки недостатній і на бічній поверхні
пуансона виникають додаткові, порівняно з більш довгими прокладками,
області можливого руйнування зі значною концентрацією напружень. Найдо-
вша (16 мм) прокладка також не є прийнятною, бо тиск бічної підтримки
падає до майже нульових значень на довжині 7–8 мм, тож доцільним буде
використання прокладок довжиною ~ 8 мм.
Аналогічні чисельні експерименти було проведено для пуансонів, вигото-
влених із твердого сплаву ВК6, NF та кібориту, результати яких представлено
в табл. 3.
Слід зазначити, що матеріал пуансона знаходиться в умовах всебічного
стискання, тому при оцінці його міцності потрібно враховувати вплив гідрос-
татичного тиску на характеристики міцності та текучості твердих сплавів. За
даними [27, 28], для вольфрам-кобальтових твердих сплавів з вмістом коба-
льту 3–6 % залежності границь міцності на стиск та текучості від тиску (тоб-
www.ism.kiev.ua/stm 36
то – зміцнення) мають наступний вигляд: ( ) pRRpR cmcmcm ′+= 0 ,
( ) pRRpR ccc 2,0
0
2,02,0 ′+= , де 0
2,0
0 , ccm RR – відповідно границі міцності на стиск
та текучості за умов нормального тиску, 2,0, ccm RR ′′ – відповідно їх похідні по
тиску. Для вказаних сплавів cmR′ = 3–4, 2,0cR′ = 0,08–0,12.
а
б
в
Рис. 9. Розподіл еквівалентних напружень (МПа) за критерієм Мора в пуансоні із сплаву
ВК3 для прокладок товщиною 1 мм та довжиною 4 (1 + 3) (а), 8 (1 + 7) (б) та 16 (1 + 15) (в)
мм, виготовлених із пірофіліту + MgO.
Таблиця 3. Еквівалентні напруження, розраховані за критеріями
найбільших дотичних напружень III
eσ , Мора Mohr
eσ та Писаренка-
Лебедєва PL
eσ , в пуансоні при використанні деформованої прокладки
товщиною 1 мм (р = 0,705 ГПа, р2 = 18 ГПа) при довжині l = 4, 8 і 16 мм
III
eσ , ГПа Mohr
eσ , ГПа PL
eσ , ГПа Матеріал
пуансона l = 4 l = 8 l = 16 l = 4 l = 8 l = 16 l = 4 l = 8 l = 16
ВК3 6,64 6,36 6,65 1,25 1,09 1,27 1,12 1,00 1,12
ВК6 6,64 6,36 6,65 1,47 1,32 1,46 1,32 1,20 1,31
NF 6,63 6,35 6,65 1,24 1,10 1,26 1,12 0,99 1,10
Кіборит 6,68 6,42 6,71 1,10 0,95 1,13 0,99 0,85 0,995
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 2 37
Оскільки в небезпечній області пуансона значення тиску дорівнює
~ 10 ГПа, то для границь міцності на стиск та текучості з врахуванням зміц-
нення пуансона під дією тиску маємо:
ВК3: Rc0,2 ≈ 6 ГПа; Rcm ≈ 8,1 ГПа;
ВК6: Rc0,2 ≈ 5,6 ГПа; Rcm ≈ 8,25 ГПа;
NF: Rc0,2 ≈ 9,11 ГПа; Rcm ≈ 11 ГПа,
де Rc0,2 – границя текучості; Rm – границя міцності на розтяг; Rcm – границя
міцності на стиск.
В табл. 4 наведено розрахункові значення максимального тиску, що може
бути досягнутий в АВТ 6-8 з врахуванням зміцнення пуансонів другого сту-
пеня під дією тиску вразі використання прокладок товщиною 1 мм та довжи-
ною 8 мм (1 + 7 мм).
Таблиця 4. Максимальний тиск, що може бути досягнутий в АВТ 6-8
з врахуванням зміцнення пуансонів другого ступеня під дією тиску
Тиск, ГПа, за критерієм Матеріал
пуансона III
eσ Mohr
eσ PL
eσ
ВК3 8,5 10 11
ВК6 8 9,5 10,5
Кіборит 10 7 8
NF 13 16,5 18
ВИСНОВКИ
В результаті чисельного МСЕ моделювання механічного стану багатопуа-
нсонного двоступінчастого АВТ 6-8 визначено напружено-деформований і
граничний стан елементів першого та другого ступенів апарату при створенні
тиску 18 ГПа та досліджено вплив на граничний стан пуансонів другого сту-
пеня геометричних параметрів та фізико-механічних властивостей деформо-
ваної прокладки, зокрема:
– досліджено розподіл контактних та еквівалентних напружень у елемен-
тах першого ступеня АВТ та обгрунтовано доцільність використання двох
кілець для скріплення сталевих пуансонів першого ступеня з метою змен-
шення негативного впливу пружної деформації конструкції на синхронність
зближення пуансонів другого ступеня;
– встановлено, що значний вплив на міцність пуансонів другого степеня
мають геометричні параметри (товщина і довжина) деформованої прокладки
та фізико-механічні властивості її матеріалу (або розмір області дії тиску
бічної підтримки). Найбільш доцільним буде використання прокладок з кін-
цевими товщиною та довжиною 1–1,2 і 7–8 мм відповідно;
– рівень максимального тиску, що може бути досягнутий в багатопуансон-
ному двоступінчастому АВТ 6-8 значною мірою залежить від фізико-
механічних властивостей матеріалу пуансонів другого ступеня. Так для пуансо-
нів з твердих сплавів ВК3, ВК6 та NF він складає 11, 10,5 та 18 ГПа відповідно.
Розроблені розрахункові схеми та алгоритми чисельного моделювання
механічного стану АВТ та одержані результати використовуються в ІНМ
ім. В. М. Бакуля НАН України при створенні аналогічних конструкцій бага-
топуансонних АВТ.
www.ism.kiev.ua/stm 38
Разработаны расчетные схемы и алгоритмы для численного моделиро-
вания методом конечных элементов механического состояния многопуансонного двух-
ступенчатого аппарата высокого давления (АВД). Получено распределение компонент
тензора напряжений, контактных и эквивалентных напряжений в элементах первой и
второй ступеней АВД при создании в контейнере давления 18 ГПа. Исследовано влияние
геометрических параметров и физико-механических свойств деформированной прокладки
и пуансонов второй степени, изготовленных из вольфрам-кобальтового твердого сплава
различных марок и поликристаллического нитрида бора, на предельное состояние пуансо-
нов второй степени и уровень давлений, достижимых в АВД.
Ключевые слова: высокое давление, аппарат высокого давления, Kawai-
type аппарат, пуансон, напряженное состояние, прочность, метод конечных элементов.
The computational schemes and algorithms for numerical simulation (by
FEM) of the mechanical state of the two-stage multi-anvil high pressure apparatus (HPA) were
developed. The stress-strain and limit states of the HPA’s elements (at pressure of 18 GPa into
the sample) have been studied. Was shown that the geometrical parameters and elastic proper-
ties of the gasket material, as well as the strength properties of the anvils, have a significant
influence on the limit state of high pressure stage’s anvils. The levels of maximum achievable
pressure in HPA depending on anvil material (brands of tungsten carbide, polycrystalline boron
nitride) have been calculated.
Keywords: high pressure, high-pressure apparatus, Kawai-type apparatus,
anvil, stress state, strength, finite element method.
1. Сверхтвердые материалы. Получение и применение: В 6 т. / Под общ. ред.
Н. В. Новикова; НАН Украины. Ин-т сверхтвердых материалов им. В. Н. Бакуля. – Т. 1.
Синтез алмаза и подобных материалов / Под ред. А. А. Шульженко. – Киев, 2003. –
320 с.
2. Sumiya H. Novel development of high-pressure synthetic diamond “Ultra-hard nano-
polycrystalline diamond” // SEI Tech. Rev. – 2012. – 74. – P. 15–23.
3. Dubrovinskaia N., Solozhenko V. L., Miyajima N. et al. Superhard nanocomposite of dense
polymorphs of boron nitride: Noncarbon material has reached diamond hardness // Appl.
Phys. Lett. – 2007. – 90, art. 101912.
4. Sherman W. F., Stadtmuller A. A. Experimental Techniques in High Pressure Research. –
London: John Wiley & Sons Ltd, 1987. – 471 p.
5. Onodera A. Octahedral-anvil high-pressure devices // High Temp. High Press. – 1987. – 19. –
Р. 579–609.
6. Walker D., Carpenter M. A., Hitch C. M. Some simplifications to multianvil devices for high
pressure experiments // Am. Mineral. – 1990. – 75. – Р. 1020–1028.
7. Frost D. J., Poe B. T., Tronnes R. G. et al. A new large-volume multianvil system // Phys.
Earth Planet. Inter. – 2004. – 143–144. – Р. 507–514.
8. Irifune T., Kurio A., Sakamoto S. et al. Formation of pure polycrystalline diamond by direct
conversion of graphite at high pressure and high temperature // Ibid.– 143–144.– P. 593–600.
9. Боримский А. И. Многопуансонные аппараты для создания давлений мегабарного диа-
пазона // II междунар. науч.-техн. конф. “Функциональные и конструкционные мате-
риалы”, Донецк, 15–16 нояб. 2011 г.: Тез. докл. – Донецк: Науч.-технол. центр НАН
Украины “Реактивэлектрон”, 2011. – С. 77.
10. Kawazoe T., Ohtani E. Reaction between liquid iron and (Mg,Fe)SiO3-perovskite and solu-
bilities of Si and O in molten iron at 27 GPa // Phys. Chem. Minerals. – 2006. – 33, N 3. –
P. 227–234.
11. Yamazaki D., Ito E., Yoshino T., Tsujino N. et al. Over 1 Mbar generation in the Kawai-type
multianvil apparatus and its application to compression of (Mg0.92Fe0.08)SiO3 perovskite and
stishovite // Phys. Earth Planet. Inter. – 2014. – 228. – P. 262–267.
12. Новиков Н. В, Левитас В. И., Полотняк С. Б., Шведов Л. К. Исследование поведения
материалов в аппаратах высокого давления с алмазными наковальнями // Сверхтвер-
дые материалы. Получение и применение: В 6 т. / Под общ. ред. Н. В. Новикова; НАН
Украины. Ин-т сверхтвердых материалов им. В. Н. Бакуля. – Т. 2. Структура и свойст-
ва СТМ, методы исследования / Под ред. В. М. Перевертайло – Киев, 2004. – С. 13–40.
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2016, № 2 39
13. Новіков М. В., Боримський О. І., Лещук О. О. та ін. Моделювання термомеханічного
стану елементів апарата високого тиску для синтезу алмазів з розвинутою питомою
поверхнею // Сверхтв. материалы. – 2004. – № 4. – С. 3–15.
14. Li R., Ma H. A., Han Q. G., Liang Z. Z. et al. Simulation of pressure distribution in a pyro-
phyllite high-pressure cell by finite-element analysis // High Pressure Res. – 2007. – 27, N 2.
– P. 249–257.
15. Qi-Gang Hana, Xiao-Peng Jiaa, Jie-Ming Qinb еt al. Finite-element analysis on perform-
ance and shear stress of cemented tungsten carbide anvils used in the China-type cubic-anvil
high-pressure apparatus // Ibid. – 2009. – 29, N 3. – P. 457–465.
16. Полотняк С. Б. Методика чисельного моделювання процесів мартенситних фазових
перетворень у малих обсягах матеріалів при деформуванні на алмазних ковадлах //
Сверхтв. материалы. – 2008. – № 2. – С. 13–28.
17. Lavrykov S. A. FEM Tools software system for finite element simulation of 3D mechanical
and technology processes on PC // Proc. 4th Conf. Numerical Methods in Mechanics of Con-
tinua, 1992.
18. Idesman A. V., Levitas V. I. Finite element procedure for solving contact thermoplastic prob-
lems at large strain, normal and high pressures // Comp. Meth. Appl. Mech. Eng. – 1995. –
126. – P. 39–66.
19. Polotnyak S. B., Idesman A. V. Numerical modelling of the mechanical state of deformable
gaskets in diamond anvil cell // J. Mater. Process. Technol. – 60. – 1996. – P. 685–690.
20. Левитас В. И., Полотняк С. Б., Идесман А. В. Большие упруго-пластические деформа-
ции и напряженное состояние деформируемой прокладки аппарата высокого давления
с алмазными наковальнями // Пробл. прочности. – 1996. – № 3. – С. 78–88.
21. Новиков Н. В., Левитас В. И. О возможных механизмах перехода материала из пласти-
ческого состояния в упругое при сжатии в аппарате высокого давления // Физ. и техн.
высоких давлений. – 1984. – № 17. – С. 88–91.
22. Б. Н. Арзамасов, В. А. Брострем, Н. А. Буше и др. Конструкционные материалы: Справ. –
М.: Машиностроение, 1990. – 688 с.
23. Кифер Р., Бенезовский Ф. Твердые сплавы. – М.: Металлургия, 1971. – 392 с.
24. Беженар Н. П. Получение, структура и свойства поликристаллических и композици-
онных материалов на основе кубического нитрида бора // Сверхтвердые материалы.
Получение и применение: В 6 т. / Под общ. ред. Н. В. Новикова; НАН Украины. Ин-т
сверхтвердых материалов им. В. Н. Бакуля. – Т. 1. Синтез алмаза и подобных материа-
лов / Под ред. А. А. Шульженко. – Киев, 2003. – С. 234–258.
25. Karki B. B., Stixrude L., Clark S. J. et al. Structure and elasticity of MgO at high pressure //
Am. Mineral. – 1997. – 82, N 1–2. – P. 51–60.
26. http://www.tungaloy.co.jp/ttj/english/index.html
27. Лошак М. Г. Прочность и долговечность твердых сплавов. – К.: Наук. думка, 1984. –
328 с.
28. Малиновский И. Ю., Ран Э. Н. Влияние изостатического давления на прочность мате-
риалов. Общие закономерности и прочность твердых сплавов // Исследования по экс-
периментальной минералогии. – Новосибирск, 1978. – С. 117–137.
Надійшла 08.05.15
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Warning
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Off
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.1000
/ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged
/DoThumbnails true
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams true
/MaxSubsetPct 100
/Optimize false
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments false
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Remove
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages false
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth 8
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /FlateEncode
/AutoFilterColorImages false
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages false
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth 8
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /FlateEncode
/AutoFilterGrayImages false
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages false
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile (None)
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/CreateJDFFile false
/Description <<
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000500044004600206587686353ef901a8fc7684c976262535370673a548c002000700072006f006f00660065007200208fdb884c9ad88d2891cf62535370300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef653ef5728684c9762537088686a5f548c002000700072006f006f00660065007200204e0a73725f979ad854c18cea7684521753706548679c300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/DAN <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>
/DEU <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>
/ESP <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>
/FRA <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>
/ITA <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>
/JPN <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>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020b370c2a4d06cd0d10020d504b9b0d1300020bc0f0020ad50c815ae30c5d0c11c0020ace0d488c9c8b85c0020c778c1c4d560002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken voor kwaliteitsafdrukken op desktopprinters en proofers. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/PTB <FEFF005500740069006c0069007a006500200065007300730061007300200063006f006e00660069006700750072006100e700f50065007300200064006500200066006f0072006d00610020006100200063007200690061007200200064006f00630075006d0065006e0074006f0073002000410064006f0062006500200050004400460020007000610072006100200069006d0070007200650073007300f5006500730020006400650020007100750061006c0069006400610064006500200065006d00200069006d00700072006500730073006f0072006100730020006400650073006b0074006f00700020006500200064006900730070006f00730069007400690076006f0073002000640065002000700072006f00760061002e0020004f007300200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000630072006900610064006f007300200070006f00640065006d0020007300650072002000610062006500720074006f007300200063006f006d0020006f0020004100630072006f006200610074002000650020006f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002000650020007600650072007300f50065007300200070006f00730074006500720069006f007200650073002e>
/SUO <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>
/SVE <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents for quality printing on desktop printers and proofers. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
/RUS ()
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /NoConversion
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /NA
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure true
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles true
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /NA
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /LeaveUntagged
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|