Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства
В работе проведено сопоставление эффективности газовой защиты расплавленного металла при сварке самозащитными порошковыми проволоками карбонатно-флюоритного типа с учетом свойств их сердечников, исследованных термоаналитическими методами. In the paper the comparison of effectiveness of gas shielding...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2016 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2016
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/146331 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства / А.С. Котельчук // Автоматическая сварка. — 2016. — № 1 (749). — С. 33-37. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860229459353796608 |
|---|---|
| author | Котельчук, А.С. |
| author_facet | Котельчук, А.С. |
| citation_txt | Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства / А.С. Котельчук // Автоматическая сварка. — 2016. — № 1 (749). — С. 33-37. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | В работе проведено сопоставление эффективности газовой защиты расплавленного металла при сварке самозащитными порошковыми проволоками карбонатно-флюоритного типа с учетом свойств их сердечников, исследованных термоаналитическими методами.
In the paper the comparison of effectiveness of gas shielding of molten metal in welding with self-shielding flux-cored wires of carbonate-fluorite type was carried out considering the properties of their cores investigated by thermal analytical methods.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:21:35Z |
| format | Article |
| fulltext |
А Ч О-ТЕ ИЧЕСКИ РА Е
3 3ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №1(749), 2016
ДК 621.791.75:669.14/15
В Н Т П О СК СВО СТВ С РД Н КОВ
САМО А ТН ПОРО КОВ ПРОВО ОК
НА СВАРО НО-Т НО О СК СВО СТВА
Т
ЭС им. .О. Патона НАН . 03680, г. Киев-150, ул. Казимира Малевича ( оженко), 11. - : . .
В работе проведено сопоставление эффективности газовой защиты расплавленного металла при сварке самозащитными
порошковыми проволоками карбонатно-флюоритного типа с учетом свойств их сердечников, исследованных термоа-
налитическими методами. Показано, что для улучшения надежности газовой защиты при сварке такими порошковыми
проволоками важно не просто обеспечить генерацию большого объема защитных газов при термодеструкции сердечника
проволоки, но и управлять этим процессом, обеспечивая достаточное газовыделение на всех этапах нагрева и плавле-
ния порошковой проволоки. спользуя данные дифференциальной сканирующей калориметрии шихты порошковых
проволок карбонатно-флюоритного типа, содержащих карбонат лития, выполнена оценка затрат тепла на нагрев и плав-
ление порошкового сердечника, сопровождающиеся развитием энергозатратных процессов термической деструкции
компонентов сердечника. Предлагается ограничивать содержание карбонатов в проволоке на уровне 1...2 % массы, что
позволяет сохранить на приемлемом уровне показатели, характеризующие устойчивость процесса сварки, и при этом
обеспечить достаточную газовую защиту металла и хорошую отделимость шлаковой корки. правление ходом термо-
химических реакций в сердечнике достигается за счет подбора нужного его состава с обеспечением благоприятного
плавления порошковой проволоки и переноса электродного металла в сварочную ванну. иблиогр. 5, табл. 3, рис. 5.
К л ч е в ы е с л о в а дуговая сварка, поро ковая проволока, стабильность плавления и переноса металла, комплекс-
ный термический анали , теплофи ические свойства, сварочно-технологические характеристики
Порошковые проволоки для электродуговой свар-
ки объединяют преимущества двух процессов:
сварки проволокой сплошного сечения в защит-
ных газах и ручной дуговой сварки покрытыми
электродами. Порошковые проволоки в своем
составе, как правило, содержат компоненты для
легирования и раскисления металла сварного шва,
газо- и шлакообразующие компоненты, которые
обеспечивают защиту расплавленного металла,
его рафинирование и требуемый химический со-
став металла шва, а также легкоионизирующиеся
добавки, стабилизирующие дуговой разряд, для
гарантирования высокой производительности
процесса [1, 2].
Сварочно-технологические свойства порошко-
вых проволок определяют возможности их приме-
нения для сварки различных металлоконструкций
в разнообразных условиях, например, при сварке
на открытых площадках при воздействии ветра
(или неконтролируемых воздушных потоков). Эти
свойства, в свою очередь, определяются
преимущественно составом наполните-
ля (сердечника) порошковых проволок.
Построение композиции сердечника по-
рошковой проволоки позволяет управ-
лять процессами переноса расплавлен-
ного электродного металла и защиты от
воздействия окружающей атмосферы
(что важно, в частности, при использовании са-
мозащитных порошковых проволок), а также фор-
мирования металла шва и обеспечения его требу-
емых свойств.
Самозащитные порошковые проволоки пред-
ставляют собой сварочный материал, применение
которого не требует подачи защитного газа (на-
пример, при выполнении сварочно-монтажных
работ, где подача защитного газа затруднена). а-
щита переносимого расплавленного электродно-
го металла и сварочной ванны от вредного взаи-
модействия с кислородом и азотом окружающего
воздуха, которое может привести к пористости и
ухудшению механических свойств металла свар-
ного шва, в самозащитных порошковых проволо-
ках карбонатно-флюоритного типа реализована за
счет термохимических реакций разложения кар-
бонатов и фтор-силикатов, входящих в состав сер-
дечника таких проволок, с образованием защит-
ной атмосферы.
А.С. Котельчук, 2016
Т а л и ц а остав газоо разу ей композиции поро ковы
проволок
азообразую-
щие компо-
ненты
Содержание компонентов, мас. %
в проволоке в сердечнике
К 1 К 2 К 3 К 4 К 1 К 2 К 3 К 4
3 2,8 2,6 3,7 3,9 16,1 16,2 22,4 21,2
2 3 2,1 1,6 – 1,5 12,1 9,9 – 8,1
2 6 – 1,2 2,1 2,3 – 7,5 12,8 12,5
А Ч О-ТЕ ИЧЕСКИ РА Е
3 4 ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №1(749), 2016
При сварке в монтажных условиях, где зона
сварки неизбежно подвержена влиянию неконтро-
лируемых воздушных потоков, достаточно остро
стоит вопрос надежности защиты расплавленного
металла. В этом случае эффективность защиты на
практике принято оценивать по возможности уд-
линения дуги ∆ д [2, 3]:
,
ä ä ä
∆ = −
(1)
где
ä
— минимальное напряжение дуги, при
котором возможна сварка для заданного значения
сварочного тока (скорости подачи электродной
проволоки), а ä — максимальное напряжение
дуги, при котором удается получать сплошные
швы, т. е. швы, в которых отсутствуют поры, вы-
званные пересыщением металла азотом.
спользуя методику, изложенную в работе [3],
провели оценку стойкости формируемой газовой
защиты при сварке самозащитными порошковыми
проволоками карбонатно-флюоритного типа диа-
метром 2,2 мм к воздействию ветра в зоне свар-
ки. Составы газообразующей части сердечников
проволок приведены в табл. 1. В качестве шлако-
образующих компонентов в сердечник проволок
также вводили флюорит ( 2), рутил ( 2), пе-
ровскит ( 3), волластонит ( 3( 3 9)) и гли-
нозем (A 2 3). Наплавку контрольных валиков на
пластины низколегированной стали проводили
при значении сварочного тока на уровне 280 А.
Все четыре проволоки продемонстрировали хо-
рошие защитные свойства при сварке под воздей-
ствием ветрового потока в зоне горения дуги со
скоростью до 5 м/с. Однако ухудшение эффектив-
ности формируемой ими газовой защиты расплав-
ленного металла (уменьшение допустимого удли-
нения дуги) при увеличении скорости ветра выше
5 м/с у порошковых проволок К 1 и К 3 замет-
нее, чем у проволок К 2 и К 4. азовый анализ
образцов, вырезанных из центральной части ше-
стислойных наплавок, показал, что с увеличением
скорости ветра в зоне сварки содержание азота в
наплавленном металле повышается, причем темп
нарастания содержания азота сопоставим с тем-
пом сужения диапазона рабочих напряжений на
дуге (рис. 1 и 2).
Объяснение этому можно найти, исследуя те-
плофизические свойства моделей сердечников
этих проволок при динамическом нагреве до тем-
ператур порядка 1500 С, используя методы ком-
плексного термического анализа, включающие
термогравиметрический, дифференциальный
термогравиметрический анализы и дифферен-
циальную сканирующую калориметрию, а также
масс-спектроскопию выделяющихся газов [4].
Рис. 1. Влияние напряжения дуги на содержание азота в ме-
талле, наплавленном порошковыми проволоками карбонат-
но-флюоритного типа
Рис. 2. Возможность удлинения дуги ä ä ä
∆ = −
при сварке самозащитными порошковыми проволоками
карбонатно-флюоритного типа под воздействием ветрового
потока
Рис. 3. Суммарное количество защитных газов ( 2, 4),
выделяющихся из сердечников порошковых проволок карбо-
натно-флюоритного типа, при непрерывном нагреве со ско-
ростью 10 С/мин 1 г порошковой проволоки
А Ч О-ТЕ ИЧЕСКИ РА Е
3 5ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №1(749), 2016
Такие исследования были проведены с ис-
пользованием совмещенного термоанализатора
A/ 600 (фирмы A r ,
С А) и масс-спектрометра r (фирмы
r r , Великобритания). Пе-
ред проведением исследований были выполнены
в соответствии с требованиями инструкций все
необходимые калибровки термоанализатора: по
температуре, тепловому потоку и сигналу массы
во всем исследуемом интервале температур. с-
следования проводили в потоке воздуха со скоро-
стью 50 мл/мин при линейной скорости нагрева
10 С/мин. Масса образцов во всех экспериментах
составляла около 20 мг. Для исследований исполь-
зовали керамические тигли (изготовленные из ок-
сида алюминия A 2 3).
При термической деструкции материалов сер-
дечника выделяются газы, различные по молеку-
лярной массе (в частности, 4, 2), поэтому
данные термогравиметрического анализа не от-
ражают в полной мере объемы выделяющихся за-
щитных газов. Поскольку один моль любого газа
при идентичных условиях (давлении и темпера-
туре) занимает один и тот же объем, то, по-ви-
димому, целесообразно оценивать формирова-
ние газовой защиты при термической деструкции
компонентов сердечника порошковой проволоки
в мольных количествах. При расчетах мольного
количества защитных газов учитывались соста-
вы проволок. Данные температурных зависимо-
стей образования мольных количеств защитных
газов, отнесенных к массе проволоки, представле-
ны на рис. 3. Эти данные могут подтвердить, что
защитные свойства композиции порошковой про-
волоки при сварке в отсутствии внешнего влияния
воздушных потоков на зону сварки напрямую за-
висят от объемов защитных газов, образующихся
при нагреве и плавлении сердечника. Так, лучшие
характеристики из четырех рассматриваемых про-
волок обеспечивает композиция проволоки К 4,
худшие — К 1. Но этот подход не может объяс-
нить разницу в защитных характеристиках ком-
позиции проволок К 3 и К 2 при сварке под
воздействием воздушных потоков. При скорости
воздушного потока выше 5 м/с проволока К 2 ха-
рактеризуется более устойчивой защитой к воз-
действию ветрового потока, чем К 3, хотя объ-
ем защитных газов, образующихся при нагреве и
плавлении сердечника проволоки К 3 выше, чем
К 2. Процесс образования защитной атмосферы
при нагреве шихты проволоки К 3 происходит
в сравнительно узком температурном интервале.
читывая квазистационарность распределения
температур при нагреве порошковой проволоки
на вылете, это приводит к сужению размеров зоны
генерации газов на вылете порошковой проволо-
ки. Основная масса защитных газов для сердечни-
ка проволоки К 1 (более 75 мас. %) выделяется
в интервале температур от 600 до 800 С и весь
процесс газообразования завершается еще до до-
стижения 900 С. Для шихты проволоки К 2 ха-
рактерно более равномерное выделение защитных
газов ( 2 и 4) в температурном интервале от
400 до 1400 С, что обусловливается использова-
нием смеси карбонатов и большей долей плавней
в шихте. До образования в шихтовой композиции
расплава карбонат натрия способствует началу ре-
акции диссоциации карбоната кальция, а после
образования расплава — тормозит выделение за-
щитных газов (см. рис. 3).
Таким образом, полученные данные свиде-
тельствуют о том, что для обеспечения высокой
эффективности газовой защиты при сварке само-
защитными порошковыми проволоками важно не
только обеспечить генерацию большого объема
защитных газов, но и управлять процессами газо-
Рис. 4. Термический анализ модельной шихты порошковой
проволоки, содержащей 2 3, методами дифференциаль-
ной сканирующей калориметрии и термогравиметрии (1 —
тепловой поток; 2 — изменение массы)
Т а л и ц а татисти еские арактеристики процесса сварки опытными самоза итными поро ковыми прово-
локами
Содержание
карбоната лития
в проволоке,
мас. %
Напряжение дуги Сварочный ток Среднее
значение вре-
мени коротких
замыка ний,
мкс
астота
коротких
замыка ний,
с–1
Среднее
значе-
ние, В
Стан-
дартное
отклоне-
ние, В
Коэф-
фициент
вариации
Среднее
значение, A
Стандарт-
ное отк-
лон ение, A
Коэф-
фициент
вариации
0 23,1 2,3 0,10 289,1 28,0 0,10 112,5 4
1 21,8 1,6 0,07 296,4 24,9 0,08 159,7 15
2 22,9 2,4 0,10 283,0 36,0 0,15 225,0 26
3 22,0 3,8 0,17 294,5 49,4 0,17 532,0 75
А Ч О-ТЕ ИЧЕСКИ РА Е
3 6 ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №1(749), 2016
выделения для создания защитной атмосферы на
всех этапах нагрева и плавления порошковой про-
волки, переноса электродного металла и формиро-
вания сварочной ванны.
атраты тепла на нагрев и плавление порошко-
вого сердечника могут существенным образом
влиять на сварочно-технологические свойства
порошковой проволоки [1]. Оценку таких затрат
можно провести, используя данные дифференци-
альной сканирующей калориметрии на примере
шихт порошковых проволок карбонатно-флюо-
ритного типа, содержащих карбонат лития
(рис. 4). При нагреве модельной шихты порошко-
вой проволоки тепло расходуется на плавление и
термическую диссоциацию 2 3, приводящую к
образованию 2 в шлаковой фазе и выделение
в газовую фазу 2. При этом суммарный затрат-
ный тепловой эффект ( , см. рис. 3) может до-
стигать 20,5 кДж/г модельного сердечника. Эти
данные позволяют оценить тепловой баланс при
нагреве и плавлении порошковой проволоки, сер-
дечник которой содержит карбонат лития. Так, на-
пример, при сварке порошковой проволокой диа-
метром 1,6 мм, содержащей 1 мас. % 2 3, на
режиме д примерно 24 В и Iсв около 250 А (vп.п.
около 3,5 м/мин.) до 2,4 % подведенной энергии
будет расходоваться на нагрев, плавление и тер-
мическую диссоциацию компонентов сердечника
проволоки, что приводит к заметному ухудшению
сварочно-технологических свойств — понижению
стабильности горения дуги, повышенному раз-
брызгиванию электродного металла.
Оценку сварочно-технологических свойств само-
защитных порошковых проволок с различным со-
держанием карбоната лития в сердечнике проводили
на примере проволоки трубчатой конструкции диа-
метром 1,6 мм. При этом сварку вели на постоянном
токе прямой полярности. Результаты статистической
обработки значений сварочного тока и напряжения
дуговой сварки этими порошковыми проволоками,
полученные с помощью системы, использующей
скоростные аналого-цифровые преобразователи,
для мониторинга и обработки электрических сигна-
лов дуговой сварки с частотой 50 к ц [5], приведены
в табл. 2 и на рис. 5.
Полученные данные показывают, что содержа-
ние карбоната лития в сердечнике проволоки не
оказывает существенного влияния на технологи-
ческие характеристики процесса при его содер-
жании до 2 % массы проволоки. Превышение это-
го значения ведет к повышению разбрызгивания
электродного металла (см. табл. 3).
В общем случае, введение карбонатов способ-
ствует улучшению отделимости шлака по краям
металла шва. Это улучшение объясняется вли-
янием оксидов, образующихся при разложении
карбонатов, на гомогенизацию шлака. величе-
ние содержания карбонатов в сердечнике прово-
локи выше 2 мас. % улучшает газовую защиту
несущественным образом, однако при этом при-
водит к заметным изменениям химического со-
става металла шва — несколько снижается содер-
жание раскисляющих и легирующих элементов в
металле шва, а содержание кислорода повышает-
ся. Таким образом, можно сделать вывод, что со-
держание карбонатов в проволоке целесообразно
ограничить на уровне 1…2 % от ее массы, что по-
зволяет сохранить на приемлемом уровне пока-
затели, характеризующие устойчивость процесса
сварки, и при этом обеспечить эффективную газо-
Рис. 5. Коэффициенты вариации напряжения дуги K и сва-
рочного тока K I, среднее время t к.з и частота коротких замы-
каний к.з при сварке опытными самозащитными порошко-
выми проволоками в зависимости от содержания карбоната
лития в сердечнике проволоки
Т а л и ц а оказатели те нологи ески свойств поро ковы проволок содер а и разли ное коли ество кар-
онатов в серде нике
Содержание
карбоната лития в
проволоке, мас. %
Напряжение
дуги, В
Сварочный ток,
А
Потери на раз-
брызгивание, %
Отделимость шлако-
вой корки, баллы Наличие дефектов
0 19…22
23…26
220…270
250…300
5,1
4,8
3
3
Нет
Поры
1 19…22
23…26
220…250
250…300
5,2
4,9
5
5
Нет
Нет
2 19…22
23…27
250…300
310…350
7,2
6,9
5
5 - -
3 18…22
22…24
240…290
300…350
11,3
9,3
4
4 - -
А Ч О-ТЕ ИЧЕСКИ РА Е
3 7ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №1(749), 2016
вую защиту металла и хорошую отделимость шла-
ковой корки.
В заключение следует отметить, что иссле-
дования физико-химических свойств порошко-
вых материалов и их смесей, которые моде-
лируют сердечники порошковых проволок,
проводимые методами комплексного термиче-
ского анализа (дифференциального термическо-
го, термогравиметрического, дифференциального
термогравиметрического анализа и сканирующей
калориметрии), а также методом масс-спектроско-
пии газовой фазы при динамическом нагревании
до температуры плавления стали, показали, что
процесс нагревания смесей порошковых матери-
алов, которые содержат газо- и шлакообразующие
компоненты вместе с металлическими порошка-
ми сопровождается протеканием реакций диссоци-
ации с газовыделением, окислением и плавлением
смесей и образованием первичного расплава ме-
таллической и шлаковой фаз. Образование шлако-
вого расплава еще на стадии нагрева порошкового
сердечника до плавления оболочки проволоки и вы-
деление газов ( 2, 4) способствует улучшению
защитных функций порошковых проволок при свар-
ке без дополнительной защиты. Тепловые эффекты
термохимических реакций, которые сопровождают
процесс нагревания, протекают одновременно (эн-
дотермические процессы деструкции, плавление
и экзотермические окисления и образования ком-
плексных соединений). правление этими реак-
циями за счет изменения состава смеси позволяет
регулировать скорость плавления сердечника, спо-
собствует формированию благоприятных характери-
стик плавления порошковой проволоки и переноса
электродного металла в сварочную ванну.
В качестве компонентов порошковой проволо-
ки, которые снижают температуру начала оплав-
ления сердечника, целесообразно использовать
металлические порошки на основе алюминия и
его сплавов, неметаллические шлако- и газообра-
зующие компоненты типа карбонатов, оксидов и
фторидов щелочных металлов.
1. W r r r //
/ . r. r A . – r ,
: , 2005. – . 21–39.
2. еталлургия дуговой сварки. Взаимодействие газов с
металлами / .К. Походня, .Р. вдощин, В. . вачко и
др. // Под ред. .К. Походни. – Киев: Наук. думка, 2004.
– 444 с.
3. , , .
r r - r r r
// r r . r .
r . ., , , 4–5 ., 1989. – r ,
r : r r , 1990. – . 171–179.
4. лепаков Н , Котельчук . сследование термохи-
мических характеристик смесей дисперсных материалов
методами динамического термического анализа // Авто-
мат. сварка. – 2011. – 12. – С. 16–19.
5. r .
r , , r . -
/ . r , . A - r , . . A , . r . –
- r, r : - , 1997. – 158 .
Поступила в редакцию 29.10.2015
Ассо иа ия « лектрод» ООО Промы ленная
компания « О КС электрод»
при поддержке
Российского научно-технического сварочного общества и Общества сварщиков краины
IX Международная конференция
«Дуговая сварка. Материалы и качество»
Посвящается 50-летию Первой всесоюзной конференции
по сварочным материалам (1966 г.)
и 25-летию создания ассоциации «Электрод» (1990 г.).
1 мая июня 2016 г. г. Волгоград
Тематика конферен ии
Совер енствование дуговы про ессов сварки
Ра ра отка иннова ионны сварочны материалов
Те нологии прои водства материалов и подготовка кадров
Качество и конкурентоспосо ност материалов
http:// - тел факс
нформационная поддержка: журнал Автоматическая сварка
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-146331 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:21:35Z |
| publishDate | 2016 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Котельчук, А.С. 2019-02-08T22:20:15Z 2019-02-08T22:20:15Z 2016 Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства / А.С. Котельчук // Автоматическая сварка. — 2016. — № 1 (749). — С. 33-37. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 0005-111X DOI: https://doi.org/10.15407/as2016.01.04 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/146331 621.791.75:669.14/15 В работе проведено сопоставление эффективности газовой защиты расплавленного металла при сварке самозащитными порошковыми проволоками карбонатно-флюоритного типа с учетом свойств их сердечников, исследованных термоаналитическими методами. In the paper the comparison of effectiveness of gas shielding of molten metal in welding with self-shielding flux-cored wires of carbonate-fluorite type was carried out considering the properties of their cores investigated by thermal analytical methods. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства Effect of thermophysical properties of cores of self-shielding flux-cored wires on welding-technological properties Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства Котельчук, А.С. Научно-технический раздел |
| title | Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства |
| title_alt | Effect of thermophysical properties of cores of self-shielding flux-cored wires on welding-technological properties |
| title_full | Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства |
| title_fullStr | Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства |
| title_full_unstemmed | Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства |
| title_short | Влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства |
| title_sort | влияние теплофизических свойств сердечников самозащитных порошковых проволок на сварочно-технологические свойства |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/146331 |
| work_keys_str_mv | AT kotelʹčukas vliânieteplofizičeskihsvoistvserdečnikovsamozaŝitnyhporoškovyhprovoloknasvaročnotehnologičeskiesvoistva AT kotelʹčukas effectofthermophysicalpropertiesofcoresofselfshieldingfluxcoredwiresonweldingtechnologicalproperties |