Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети

Рассмотрена задача компенсации неактивной мощности в трехпроводной трехфазной сети с несимметричным синусоидальным напряжением. Предложен алгоритм вычисления реактивных проводимостей Δ-компенсатора по составляющей полного тока, активная мощность которой равна нулю. Рассмотрены примеры расчетов. Розг...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Електротехніка і електромеханіка
Дата:	2014
Автор:	Сиротин, Ю.А.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут технічних проблем магнетизму НАН України 2014
Теми:	Електричні станції, мережі і системи
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147522
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети / Ю.А. Сиротин // Електротехніка і електромеханіка. — 2014. — № 1. — С. 71–74. — Бібліогр.: 2 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-147522
record_format	dspace
spelling	Сиротин, Ю.А. 2019-02-15T08:21:21Z 2019-02-15T08:21:21Z 2014 Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети / Ю.А. Сиротин // Електротехніка і електромеханіка. — 2014. — № 1. — С. 71–74. — Бібліогр.: 2 назв. — рос. 2074-272X DOI: https://doi.org/10.20998/2074-272X.2014.1.13 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147522 621.31 Рассмотрена задача компенсации неактивной мощности в трехпроводной трехфазной сети с несимметричным синусоидальным напряжением. Предложен алгоритм вычисления реактивных проводимостей Δ-компенсатора по составляющей полного тока, активная мощность которой равна нулю. Рассмотрены примеры расчетов. Розглянуто задачу компенсації неактивної потужності у трипровідній трифазній мережі з несиметричною синусоїдальною напругою. Запропоновано алгоритм обчислення реактивних провідностей Δ-компенсатора за складовою повного струму, активна потужність якої дорівнює нулю. Розглянуто приклади розрахунків. A problem of inactive power compensation in a three-wire threephase network under asymmetrical sinusoidal voltage is considered. An algorithm for calculating susceptance of a Δ-compensator for the total current component active power of which equals zero is introduced. Examples of calculation are given. ru Інститут технічних проблем магнетизму НАН України Електротехніка і електромеханіка Електричні станції, мережі і системи Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети Calculation of compensating susceptance for a three-wire net Article published earlier
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
title	Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети
spellingShingle	Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети Сиротин, Ю.А. Електричні станції, мережі і системи
title_short	Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети
title_full	Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети
title_fullStr	Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети
title_full_unstemmed	Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети
title_sort	расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети
author	Сиротин, Ю.А.
author_facet	Сиротин, Ю.А.
topic	Електричні станції, мережі і системи
topic_facet	Електричні станції, мережі і системи
publishDate	2014
language	Russian
container_title	Електротехніка і електромеханіка
publisher	Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
format	Article
title_alt	Calculation of compensating susceptance for a three-wire net
description	Рассмотрена задача компенсации неактивной мощности в трехпроводной трехфазной сети с несимметричным синусоидальным напряжением. Предложен алгоритм вычисления реактивных проводимостей Δ-компенсатора по составляющей полного тока, активная мощность которой равна нулю. Рассмотрены примеры расчетов. Розглянуто задачу компенсації неактивної потужності у трипровідній трифазній мережі з несиметричною синусоїдальною напругою. Запропоновано алгоритм обчислення реактивних провідностей Δ-компенсатора за складовою повного струму, активна потужність якої дорівнює нулю. Розглянуто приклади розрахунків. A problem of inactive power compensation in a three-wire threephase network under asymmetrical sinusoidal voltage is considered. An algorithm for calculating susceptance of a Δ-compensator for the total current component active power of which equals zero is introduced. Examples of calculation are given.
issn	2074-272X
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147522
citation_txt	Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети / Ю.А. Сиротин // Електротехніка і електромеханіка. — 2014. — № 1. — С. 71–74. — Бібліогр.: 2 назв. — рос.
work_keys_str_mv	AT sirotinûa rasčetreaktivnyhprovodimosteikompensatoradlâtrehprovodnoiseti AT sirotinûa calculationofcompensatingsusceptanceforathreewirenet
first_indexed	2025-11-26T00:08:36Z
last_indexed	2025-11-26T00:08:36Z
_version_	1850593079931699200
fulltext	ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2014. №1 71 © Ю.А. Сиротин УДК 621.31 Ю.А. Сиротин РАСЧЕТ РЕАКТИВНЫХ ПРОВОДИМОСТЕЙ КОМПЕНСАТОРА ДЛЯ ТРЕХПРОВОДНОЙ СЕТИ Розглянуто задачу компенсації неактивної потужності у трипровідній трифазній мережі з несиметричною синусої- дальною напругою. Запропоновано алгоритм обчислення реактивних провідностей Δ-компенсатора за складовою пов- ного струму, активна потужність якої дорівнює нулю. Розглянуто приклади розрахунків. Рассмотрена задача компенсации неактивной мощности в трехпроводной трехфазной сети с несимметричным си- нусоидальным напряжением. Предложен алгоритм вычисления реактивных проводимостей Δ-компенсатора по со- ставляющей полного тока, активная мощность которой равна нулю. Рассмотрены примеры расчетов. ВВЕДЕНИЕ Активная мощность характеризует безвозврат- ную (необратимую) передачу и потребление электро- энергии электроприемниками (нагрузкой). Наличие реактивной мощности (мощности сдвига и/или несба- лансированной мощности), пульсации мгновенной мощности в точке подключения нагрузки к трехфаз- ному несимметричному синусоидальному напряже- нию указывает на неоптимальность передачи электро- энергии. В точке подключения напряжение и актив- ная мощность нагрузки определяют так называемый активный ток для данной нагрузки [1, 2]. Такой ак- тивный ток с минимальным действующим значением поставляет в эту нагрузку энергию с полной активной мощностью. Ток, дополняющий активный ток до пол- ного тока нагрузки (неактивный ток), приводит к до- полнительным потерям в цепи источника. Однако неактивный (реактивный) ток требуется для нормаль- ной работы нагрузки (например, временной сдвиг между током и напряжением для вращающихся ма- шин) и может создаваться компенсирующим устрой- ством (КУ) в точке подключения нагрузки. Компенса- тор удаляет (частично или полностью) неактивный (реактивный) ток из цепи источника и уменьшает (или полностью устраняет) дополнительные потери. Активная мощность неактивного тока (или его части) равна нулю и компенсатор может быть реали- зован как нагрузка с чисто реактивными элементами. Задача состоит в том, чтобы по требуемому току компенсатора при несимметричном напряжении рас- считать его LC реактивные элементы. В работе пока- зано, как в трехпроводной системе по заданному 3- проводному току, активная мощность которого равна нулю, найти соответствующую нагрузку (типа тре- угольник) с чисто реактивными элементами. НЕСБАЛАНСИРОВАННЫЙ И НЕУРАВНОВШЕННЫЙ РЕЖИМЫ В синусоидальном режиме локальное энергети- ческое состояние в точке присоединения несиммет- ричной нагрузки к 3-фазной сети контролируется из- мерениями векторов комплексных действующих зна- чений (3-комплексов) тока и напряжения в сечении <A,B,C> ее трех фаз τψψψτ == ),,(),,( cba j c j b j acba eUeUeUUUU &&&U , (1) τϕϕϕτ == ),,(),,( cba j c j b j acba eIeIeIIII &&&I , (2) здесь и дальше τ – символ операции транспонирова- ния векторов. В 3-проводной сети напряжения трех фаз изме- ряются относительно искусственной точки заземле- ния [1]. Токи удовлетворяют I закону Кирхгофа. Это приводит к выполнению условий 0=++ cba III &&& , 0=++ cba UUU &&& . (3) Токи и напряжения (1, 2), удовлетворяющие (3) не содержат 0-последовательности (0-уравновешенны). Стандартная комплексная мощность (СКМ) ∗∗∗ ++= ccbbaa IUIUIUS &&&& , jQPS +=& (4) дополнительно к активной мощности, определяет ре- активную мощность (мощность сдвига) синусоидаль- ного режима dttp T PS T ∫== 0 )(1Re & , SQ &Im= , (5) где знак "" – знак комплексного сопряжения, Т – ос- новной период (Tω=2π). В синусоидальном режиме мгновенная мощ- ность (ММ) определена формулой )arg2cos(]Re[)( 2 NtNPeNStp tj &&& +ω+=+= ω (6) Если комплексная мощность пульсаций (МП) ccbbaa Nj IUIUIUNeN &&&&&&& & ++== arg (7) не равна нулю, то режим неуравновешен. 3-комплексы тока и напряжения (1, 2) определя- ют эквивалентные проводимости фаз kkk UIY &&& = , },,{ cbak∈ . (8) Если эквивалентные проводимости фаз (8) не равны между собой, то режим несбалансирован. Не- сбалансированный режим характеризуется мощно- стью небаланса [1]. В 3-проводной сети мощность небаланса вычисляется по формуле )()]()([ 3 1 0 bacacbcba UUIUUIUUID &&&&&&&&&& −+−+−= . (9) При несимметричном напряжении мощности (7) и (9) не равны, и входят в разные уравнения мощности (квадратичные разложения кажущейся мощности): • уравнение несбалансированного режима [1] 2 0 222 DQPSB ++= , (10) • уравнение неуравновешенного режима [1] 2 0 22 KNSB += . (11) 72 ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2014. №1 Комплексная непульсирующая мощность [1] в 3-проводной сети вычисляется по формуле )]()]()([ 3 1 ***** 0 bacacbcba UUIUUIUUIK −+−+−= &&&&&& . Кажущаяся мощность определена как произве- дение IUSB ⋅= (12) действующих значений напряжения (1) и тока (2) 222 \|\|\|\|\|\| cb UUUU &&& ++= , 222 \|\|\|\|\|\| cba IIII &&& ++= . Коэффициент мощности (КМ) 2 0 22 DQP P S P B ++ ==λ (13) характеризует дополнительные потери. КУ метода оптимального непульсирующего ре- жима (ОНР) [2] в цепи источника формирует 3-комплекс тока Λ η −= UI &2U P S ; ( η−=η& ), (14) где UΛ – 3-комплекс межфазных напряжений; η& – комплексный множитель, характеризующий не- симметрию напряжения [2] . Ток цепи источника (14) поставляет активную мощность P исходного несбалансированного и не- уравновешенного режима без пульсаций с минималь- ными потерями [2]. КМ нового уравновешенного ре- жима не зависит от несимметрии нагрузки и опреде- лен модулем комплексного множителя, λ = η =\|η& \|. КМ представляется через коэффициент κU2 асим- метрии напряжения по обратной последовательности )1()1( 2 2 2 2 UU kk +−=η=λ . (15) Активная мощность тока КУ S K III −= (16) равна нулю. МАТРИЧНАЯ ФОРМА ЗАКОНА ОМА И КИРХГОФА В НАГРУЗКЕ ТИПА ТРЕУГОЛЬНИК В нагрузке типа треугольник выберем последова- тельность обхода ветвей (рис. 1). Рис. 1. Δ-нагрузка Определим 3-комплексы межфазных токов и напряжений τ Λ = ],,[ cabcab III &&&I , (17) τ Λ = ],,[ cabcab UUU &&&U . (18) I закон Кирхгофа определяет связь 3-комплексов фазных (2) и межфазных (17) токов Λ= II M̂ , (19) где ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − − − = 110 011 101 M̂ (20) – матрица инцидентности схемы типа треугольник. 3-комплексы межфазных токов и напряжений связаны матричной формой закона Ома ΛΛΛ = UI Υ̂ , (21) где },,{ˆ CABCAB YYYdiagΥ &&&=Λ – диагональная матрица межфазных проводимостей: ABABAB jBGY +=& , BCBCBC jBGY +=& , CACACA jBGY +=& 3-комплексы фазных (1) и межфазных (18) напря- жений связаны матрично-векторным соотношением UU τ Λ = M̂ , (22) где τM̂ – транспонированная матрица инцидентности. С учетом (21) и (22) цепочка преобразований 3-комплекса тока UUUUII UI ΥMΥMMΥMΥMM Υ ˆ)ˆˆˆ()ˆˆ(ˆ)ˆ(ˆˆ ˆ ===== τ Λ τ ΛΛΛΛ ΛΛ 4342132143421 дает векторно-матричную связь UI Υ̂= (23) между 3-комплексами линейных токов и фазных (уз- ловых) напряжений. Матрица узловых проводимостей Δ-нагрузки ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ +−− −+− −− == τ Λ CABCBCCA BCBCABAB CAABAB YYYY YYYY YYY MΥMΥ &&&& &&&& &&& ˆˆˆˆ (24) определяет матричную форму закона Ома (23) для Δ-нагрузки в фазовых координатах. Связь матричных форм законов Ома и Кирхгофа в фазных и межфазных координатах представляются следующей диаграммой I U I U ⎯→⎯ ↓↑ ⎯⎯→⎯ τ ΛΛ Λ Υ Υ MM ˆ ˆ ˆˆ (25) КОМПЛЕКСНЫЕ МОЩНОСТИ В ТОЧКЕ ПРИСОЕДИНЕНИЯ Δ-НАГРУЗКИ Комплексная мощность Δ-нагрузки CABCAB SSSS &&&& ++=Λ (26) вычисляется через 3-комплексы межфазных токов и напряжений (17-18) *** ˆ)ˆ( ΛΛ τ ΛΛ τ ΛΛΛ τ ΛΛ === UUUUUI YYS . (27) С учетом закона Ома (21) имеем 222* \|\|\|\|\|\| caCAbcBCabAB UYUYUYS &&&&&& ++=Λ . (28) ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2014. №1 73 Справедлива цепочка преобразований { SMMS & 321 & ===== τ Λ τ Λ ττ Λ τ ΛΛ Λ * IU IUIUIUIU * * ˆ)ˆ( . Тем самым комплексная (активная) мощность в точке присоединения нагрузки (в сечении <A, B, C>) равна комплексной (активной) мощности Δ -нагрузки Λ= SS && ⇒ ΛΛ === PSSP ]Re[]Re[ && . (29) Из (28) следует, что активная мощность Δ – на- грузки обусловлена ее активными элементами и равна потребляемой из сети активной мощности 222 \|\|\|\|\|\|]Re[ caCAbcBCabAB UGUGUGSP &&&& ++== ΛΛ Чисто реактивная Δ-нагрузка не потребляет ак- тивную мощность 0=== CABCAB GGG ⇔ Λ= PP . (30) РЕАКТИВНЫЕ ПРОВОДИМОСТИ Δ-КОМПЕНСАТОРА КУ выполняется как чисто реактивная Δ-нагрузка и не потребляет из сети активную мощность. При чисто реактивной Δ-нагрузке 3-комплексы межфазных токов компенсатора K ΛI и 3-комплексы межфазных напряже- ний (6) связаны матричной формой закона Ома (21) ΛΛΛ = UI KK Bj ˆ , (31) где },,{ˆ K CA K BC K AB K BBBdiagB =Λ – диагональная матрица межфазных реактивных КУ. Согласно (19) и (31) ток компенсатора в фазах IK (в точке присоединения нагрузки) через его межфаз- ные проводимости записывается как ΛΛΛ == UII KKK BMjM ˆˆˆ (32) В уравнении (32) ток компенсатора соответству- ет требуемой цели компенсации, и, например, может компенсировать один из токов [2]: • полный неактивный ток (метод Фризе); • - полный пульсирующий ток + реактивный ток + частично несбалансированный ток (метод ОНР); • - несбалансированный ток (метод сбалансиро- ванной мощности); • чисто реактивный ток (мощность сдвига), а так- же любую часть полного тока, с единственным требо- ванием – активная мощность тока, который надо ком- пенсировать, равна нулю. Преобразуем уравнение (32). Введем вектор меж- фазных проводимостей τ Λ = ],,[ K CA K BC K AB K BBBb и диа- гональную матрицу межфазных напряжений },,{ˆ CABCAB UUUdiagU &&&=Λ . (33) Воспользуемся векторно-матричным равенством KK UB ΛΛΛΛ = bU ˆˆ . (34) Уравнение (32) запишется как KK UMj ΛΛ= bI ˆˆ . (35) Умножим уравнение (35) слева на комплексно сопряженную матрицу },,{ˆ ** CABCAB UUUdiagU &&&=Λ . Имеем систему линейных алгебраических урав- нений в стандартной форме KK ULj Ib ˆˆ ΛΛΛ = . (36) Матрица ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − − − == ΛΛΛ 2 2* 2 0 0 0 ˆˆˆˆ cacabc bcbcab abcaab UUU UUU UUU jUMUjLj & & & известна, ее диагональные элементы чисто мнимые. Искомые неизвестные вещественны. Применим опе- рацию нахождения реальной части к левой и правой части. Имеем систему вещественных уравнений ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ K CA K BC K AB cabc bcab abca ca K c bc K b ab K a B B B UU UU UU UI UI UI 0]Im[0 00]Im[ ]Im[00 ]Re[ ]Re[ ]Re[ * * * * * * & & & & & & , которая распадается и дает следующие формулы ]Re[ ]Im[ * * bc K b bcabK AB UI UUB & & = , (37,а) ]Re[ ]Im[ * * ca K c cabcK BC UI UUB & & = , (37,б) ]Re[ ]Im[ * * ab K a abcaK CA UI UUB & & = , (37,в) для вычисления реактивных проводимостей Δ- компенсатора, по требуемому 3-комплексу линейного тока компенсатора IK и измеренному 3-комплексу несимметричных напряжений (1). ЧИСЛОВОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ Для расчета и моделирования выбран метод ОНР. Моделирование проводились в среде MathCad. В рассматриваемых ниже примерах все величины приведены в относительных единицах, ⎪U⎥ = 1. 3-комплекс напряжения U = (0,616, 0,557ej236,4 , 0,557ej123,6) имеет симметричные координаты Ú1=0.998, Ú2=0.07. Коэффициент несимметрии на- пряжения κU2 = 7%, η = 0,99. Δ-нагрузка задана меж- фазными проводимостями. Таблица 1 Параметры Δ-нагрузки № 1 2 3 ABY& 1 1−j4 0.3−j0.1 BCY& 0 0 0.6−j0.3 CAY& 0 0 0.22−j0.2 Во всех трех примерах нагрузка выбрана так, что обеспечивается передача энергии с одинаковой ак- тивной мощностью Р = 1,07о.е. Параметры исходных режимов сведены в табл. 2. Межфазные реактивные проводимости K ABB , K BCB , K CAB компенсатора, рас- считанные согласно (37), и параметры нового ОНР приведены в табл. 3. Суммарные межфазные прово- димости "нагрузка+КУ" определены диагональной матрицей KBjΥΥ ΛΛ Σ Λ += ˆˆˆ . Пример 1. Модифицированная схема Штейнте- ца. Одноплечевая активная нагрузка GAB =1 включена между фазами А и В. Суммарные проводимости "на- 74 ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2014. №1 грузка+КУ" 0.1221 jYAB +=Σ& , 624.0jYBC =Σ& , 0.624jYCA −=Σ& отличаются от проводимостей Steinmetz’ circuit при симметричном напряжении ( 1=Σ ABY& , 577.03 jjGYY ABCABC ==−= ΣΣ && ). Таблица 2 Исходный несбалансированный режим без КУ № 1 2 3 SB 1.463 6.031 1.343 P 1.07 1.07 1.07 Q 0 4.279 0.579 D 0.998 4.113 0.595 N 0.64+j0.86 4.07–j1.7 –0.27+j0.13 λ 0.741 0.177 0.825 Пример 2. Индуктор. Одноплечевая нагрузка включена между фазами A и B. Коэффициент мощно- сти 243.0cos 22 =+=ϕ ABABABAB BGG . Структур- ная несимметрия такая же, как и первом примере и компенсируется межфазными проводимостями ( 0.122=′K ABB , 0.624=K BCB , 0.624−=K CAB ). Допол- нительная индуктивная проводимость (BAB= –4) в плече AB компенсируется емкостью КУ ( 4=′′K ABB , K AB K AB K AB BBB ′′′ += ). Пример 3. Типовая 3-фазная несимметричная нагрузка. Три однофазные активно-индуктивные на- грузки (cosϕAB=0,894, cosϕBC=0,919, cosϕAC=0,447) формируют трехфазную несимметричную нагрузку. Таблица 3 Параметры ОНР после компенсации № 1 2 3 SB 1.07 1.07 1.07 P 1.07 1.07 1.07 Q 0 0 0 D 0.15 0.15 0.151 N 0 0 0 K ABB 0.122 4.122 –0.027 K BCB 0.624 0.624 0.350 K CAB –0.624 –0.624 0.287 λ 0.99 0.99 0.99 Метод ОНП обеспечивает полную компенсацию реактивной и пульсирующей мощности и частично- несбалансированной мощности при λ≈1. а б в Рис. 2. Поведение кривых тока в фазах и ММ до и после компенсации для рассмотренных примеров ВЫВОДЫ При несимметричном синусоидальном напряжении для 3-проводной схемы получены формулы для вычис- ления реактивных проводимостей D-компенсатора, ак- тивная мощность тока которого равна нулю. Результаты проверены числовым моделированием для метода ОНР. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Сиротин Ю.А. Энергетические режимы трехфазной трехпроводной цепи // Вісник НТУ "ХПІ". – 2013. – № 17. – С. 129-143. 2. Сиротин Ю.А. Оптимальная компенсация пульсаций при несимметричном напряжении // Технічна електродина- міка. – 2013. – № 3. – С. 73-80. Bibliography (transliterated): 1. Sirotin Yu.A. Jenergeticheskie rez- himy trehfaznoj trehprovodnoj cepi. Bulletin of NTU "KhPІ", 2013, no.17, pp. 129-143. 2. Sirotin Yu.A. Optymal'naya kompensatsyya pul'satsyy pry nesymmetrychnom napryazhenyy. Technical electrody- namics, 2013, no.3, pp. 73-80. Поступила (received) 16.09.2013 Сиротин Юрий Александрович, к.т.н., доц., Національний технічний університет "Харківський політехнічний інститут", кафедра "Автоматизація енергосистем", 61002, Харків, вул. Фрунзе, 21, тел/phone +38 057 3433682, e-mail: yuri_sirotin@ukr.net Yu.А. Sirotin National Technical University "Kharkiv Polytechnic Institute" 21, Frunze Str., Kharkiv, 61002, Ukraine Calculation of compensating susceptance for a three-wire net. A problem of inactive power compensation in a three-wire three- phase network under asymmetrical sinusoidal voltage is consid- ered. An algorithm for calculating susceptance of a Δ-compensator for the total current component active power of which equals zero is introduced. Examples of calculation are given. Key words – three-phase network, compensation, asymmetrical voltage, reactive power.

Расчет реактивных проводимостей компенсатора для трехпроводной сети

Репозитарії

Схожі ресурси