Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети
Интеграция интеллектуальных и сетецентрических технологий в процесс управления режимами работы трехфазной сети обеспечивают оперативность компенсации нелинейностей в системе за счет ортогонального разложения тока и использования метода базисных функций для минимизации потерь....
Saved in:
| Date: | 2017 |
|---|---|
| Main Authors: | , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
2017
|
| Series: | Електротехніка і електромеханіка |
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147562 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети / Е.И. Сокол, Ю.А. Сиротин, Т.С. Иерусалимова, О.Г. Гриб, С.В. Швец, Д.А. Гапон // Електротехніка і електромеханіка. — 2017. — № 3. — С. 67-71. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-147562 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1475622025-02-09T17:26:20Z Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети Network-centric technologies for control of three-phase network operation modes Сокол, Е.И. Сиротин, Ю.А. Иерусалимова, Т.С. Гриб, О.Г. Швец, С.В. Гапон, Д.А. Електричні станції, мережі і системи Интеграция интеллектуальных и сетецентрических технологий в процесс управления режимами работы трехфазной сети обеспечивают оперативность компенсации нелинейностей в системе за счет ортогонального разложения тока и использования метода базисных функций для минимизации потерь. Інтеграція інтелектуальних та мережецентричних технологій у процес управління режимами роботи трифазної мережі забезпечують оперативність компенсації нелінійностей в системі за рахунок ортогонального розкладання струму і використання методу базисних функцій для мінімізації втрат. Purpose. The development of the control system for three-phase network is based on intelligent technologies of network-centric control of heterogeneous objects. The introduction of unmanned aerial vehicles for monitoring of three-phase network increases the efficiency of management. Methodology. The case of decomposition of the instantaneous capacities of the fixed and variable components for 3-wire system. The features of power balance for the different modes of its functioning. It should be noted that symmetric sinusoidal mode is balanced and good, but really unbalanced, if the standard reactive power is not zero. To solve the problem of compensation is sufficient knowledge of the total value of the inactive components of full power (value of the inactive power) without detail. The creation of a methodology of measurement and assessment will require knowledge of the magnitudes of each inactive component separately, which leads to the development of a unified approach to the measurement and compensation of inactive components of full power and the development of a generalized theory of power. Results. Procedure for the compensation of the current of zero sequence excludes from circuit the source, as the active component of instantaneous power of zero sequence, and a vector due to a current of zero sequence. This procedure is performed without time delay as it does not require integration. Only a 3–wire system with symmetrical voltage eliminates pulsations and symmetrization of the equivalent conductances of the phases of the task. Under asymmetric voltage, the power is different, its analysis requires the creation of a vector mathematical model of the energy processes of asymmetrical modes of 3–phase systems. Originality. The proposed method extends the basis of the vector method for any zero sequence voltages and shows that the various theories of instantaneous power three wired scheme due to the choice of a basis in a two-dimensional subspace. Practical value. The algorithm and software implementation for the decomposition of the zero sequence current, which allocated the procedure of obtaining null-balanced vectors of phase and interfacial voltage, calculation of active and inactive instantaneous power is zero balanced mode. The simulation results obtained in the software package Matlab by the method of visual programming in Simulink. 2017 Article Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети / Е.И. Сокол, Ю.А. Сиротин, Т.С. Иерусалимова, О.Г. Гриб, С.В. Швец, Д.А. Гапон // Електротехніка і електромеханіка. — 2017. — № 3. — С. 67-71. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 2074-272X DOI: https://doi.org/10.20998/2074-272X.2017.3.10 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147562 621.311 ru Електротехніка і електромеханіка application/pdf Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Електричні станції, мережі і системи Електричні станції, мережі і системи |
| spellingShingle |
Електричні станції, мережі і системи Електричні станції, мережі і системи Сокол, Е.И. Сиротин, Ю.А. Иерусалимова, Т.С. Гриб, О.Г. Швец, С.В. Гапон, Д.А. Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети Електротехніка і електромеханіка |
| description |
Интеграция интеллектуальных и сетецентрических технологий в процесс управления режимами работы трехфазной сети обеспечивают оперативность компенсации нелинейностей в системе за счет ортогонального разложения
тока и использования метода базисных функций для минимизации потерь. |
| format |
Article |
| author |
Сокол, Е.И. Сиротин, Ю.А. Иерусалимова, Т.С. Гриб, О.Г. Швец, С.В. Гапон, Д.А. |
| author_facet |
Сокол, Е.И. Сиротин, Ю.А. Иерусалимова, Т.С. Гриб, О.Г. Швец, С.В. Гапон, Д.А. |
| author_sort |
Сокол, Е.И. |
| title |
Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети |
| title_short |
Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети |
| title_full |
Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети |
| title_fullStr |
Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети |
| title_full_unstemmed |
Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети |
| title_sort |
сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети |
| publisher |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| publishDate |
2017 |
| topic_facet |
Електричні станції, мережі і системи |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147562 |
| citation_txt |
Сетецентрические технологии управления режимами работы трехфазной сети / Е.И. Сокол, Ю.А. Сиротин, Т.С. Иерусалимова, О.Г. Гриб, С.В. Швец, Д.А. Гапон // Електротехніка і електромеханіка. — 2017. — № 3. — С. 67-71. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| series |
Електротехніка і електромеханіка |
| work_keys_str_mv |
AT sokolei setecentričeskietehnologiiupravleniârežimamirabotytrehfaznojseti AT sirotinûa setecentričeskietehnologiiupravleniârežimamirabotytrehfaznojseti AT ierusalimovats setecentričeskietehnologiiupravleniârežimamirabotytrehfaznojseti AT gribog setecentričeskietehnologiiupravleniârežimamirabotytrehfaznojseti AT švecsv setecentričeskietehnologiiupravleniârežimamirabotytrehfaznojseti AT gaponda setecentričeskietehnologiiupravleniârežimamirabotytrehfaznojseti AT sokolei networkcentrictechnologiesforcontrolofthreephasenetworkoperationmodes AT sirotinûa networkcentrictechnologiesforcontrolofthreephasenetworkoperationmodes AT ierusalimovats networkcentrictechnologiesforcontrolofthreephasenetworkoperationmodes AT gribog networkcentrictechnologiesforcontrolofthreephasenetworkoperationmodes AT švecsv networkcentrictechnologiesforcontrolofthreephasenetworkoperationmodes AT gaponda networkcentrictechnologiesforcontrolofthreephasenetworkoperationmodes |
| first_indexed |
2025-11-28T16:03:11Z |
| last_indexed |
2025-11-28T16:03:11Z |
| _version_ |
1850050663575191552 |
| fulltext |
ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2017. №3 67
© Е.И. Сокол, Ю.А. Сиротин, Т.С. Иерусалимова, О.Г. Гриб, С.В. Швец, Д.А. Гапон
УДК 621.311 doi: 10.20998/2074-272X.2017.3.10
Е.И. Сокол, Ю.А. Сиротин, Т.С. Иерусалимова, О.Г. Гриб, С.В. Швец, Д.А. Гапон
СЕТЕЦЕНТРИЧЕСКИЕ ТЕХНОЛОГИИ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМАМИ РАБОТЫ
ТРЕХФАЗНОЙ СЕТИ
Інтеграція інтелектуальних та мережецентричних технологій у процес управління режимами роботи трифазної
мережі забезпечують оперативність компенсації нелінійностей в системі за рахунок ортогонального розкладання
струму і використання методу базисних функцій для мінімізації втрат. Бібл. 9, рис. 5.
Ключові слова: мережецентричне управління, безпілотний літальний апарат, втрати, якість, моніторинг, миттєва
потужність.
Интеграция интеллектуальных и сетецентрических технологий в процесс управления режимами работы трехфаз-
ной сети обеспечивают оперативность компенсации нелинейностей в системе за счет ортогонального разложения
тока и использования метода базисных функций для минимизации потерь. Библ. 9, рис. 5.
Ключевые слова: сетецентрическое управление, беспилотный летательный аппарат, потери, качество, мониторинг,
мгновенная мощность.
Введение и постановка проблемы. Системные
процессы интеллектуализации электроэнергетической
системы Украины основаны на внедрении технологий
Smart Grid. Ценность этой технологической трансфор-
мации – перераспределить потребность в электроэнер-
гии в моменты максимальной нагрузки, сократить до-
полнительные инвестиции в реорганизацию энергосис-
темы для повышения ее производительности [1]. Мно-
гоуровневое развитие системы управления режимами
работы трехфазной сети подразумевает использование
принципа сетецентричности – управления разнород-
ными объектами инфраструктуры энергосистемы в
едином информационно-коммуникационном управлен-
ческом пространстве благодаря формированию и под-
держанию единой для всех ярусов управления целост-
ной, контекстной информационной среды [2].
Концепция сетецентрического управления ре-
жимами работы трехфазной сети подразумевает фор-
мирование и поддержание в актуальном состоянии
единого для всей системы образа реального состояния
в максимально понятном и простом виде. Одним из
способов достижения этих целей управления является
внедрение в систему оперативного обслуживания
энергосистемы [1], кроме распределенной подсисте-
мы цифровых измерительных модулей, группы бес-
пилотных летательных аппаратов (БПЛА) для мони-
торинга состояния трехфазной сети [3]. Мультиагент-
ные технологии сбора и передачи информации с по-
мощью БПЛА обеспечивают непрерывность получе-
ния и актуальность контекстного информационного
образа трехфазной сети.
Реактивность, асимметрия и нелинейность на-
грузки в трехфазной системе приводят к наличию
неактивных составляющих полной мощности и вызы-
вает не только дополнительные потери электроэнер-
гии, но и является причиной появления пульсаций
мгновенной мощности (ММ) – энергетической не-
уравновешенности системы. Это служит причиной
уменьшения коэффициента полезного действия, спо-
собствует возникновению опасных резонансных яв-
лений при работе оборудования.
Анализ последних исследований и публика-
ций. Эффективность использования электрической
энергии определяется в основном созданием таких
условий её потребления, при которых обеспечивается
требуемое качество поставки электрической энергии
при минимальных потерях [4, 5]. Качество поставки
электроэнергии может существенно влиять на расход
электроэнергии, надежность системы электроснабже-
ния [6]. Превышение показателей качества электро-
энергии выше допустимых приводит к сокращению
срока службы оборудования, понижению его эффек-
тивности и нарушению технологического процесса.
Минимизация потерь в 3-фазной системе существенно
связана с возможностью сокращения дополнительных
потерь, которые обусловлены узлами потребления с
несимметричными и нелинейными нагрузками [7].
Цель исследований – развитие методов компен-
сации неактивной составляющей мгновенной мощно-
сти при наличии несимметричной нагрузки в услови-
ях сетецентрического управления режимами работы
трехфазной сети.
Основные материалы исследований.
3-проводная схема является частным случаем
4-проводной схемы. Введенные определения несбалан-
сированного (сбалансированного, реально сбалансиро-
ванного) и неуравновешенного (уравновешенного)
режимов остаются в силе и для 3-проводной схемы.
Однако для классификации режимов используются
ММ 0-уравновешенных процессов.
В 3-проводной цепи:
активная мгновенная мощность полностью опре-
делена 0-уравновешенными процессами тока и на-
пряжения
!!! )()( uitptp ,
векторная ММ совпадает со своей
0-составляющей
000 )()()( etqtqtq
и полностью определена 000 )( euitqq – алгеб-
раической проекцией векторной ММ на орт e0, кото-
рую назовем скалярной неактивной ММ.
Разложения мгновенных мощностей на постоян-
ную и переменную составляющие для:
активной ММ:
68 ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2017. №3
),(~)(;)(
1
!!!!! tpptpdttp
T
p
T
(1)
где τ ≥ 0 – произвольное число;
неактивной (скалярной) ММ:
,)()(~;)(
1
00000 qtqtqdttq
T
q
T
(2)
классифицируют процессы в 3-проводной цепи.
Если активная ММ не имеет переменной (пуль-
сирующей) компоненты 0)(~
! tp , то режим уравно-
вешен. В общем случае 0)(~ ptpp и режим не-
уравновешен.
Так как 000 )()()( etqtqtq , то режим:
при котором неактивная ММ не имеет перемен-
ной составляющей 0)(~~
00 tqq – сбалансирован;
при котором неактивная ММ тождественно рав-
на нулю 0)(0 tq – реально сбалансирован.
Отметим, что симметричный синусоидальный
режим уравновешен и сбалансирован, однако реально
несбалансирован, если стандартная реактивная мощ-
ность не равна нулю.
Разложение тока в 4-проводной сети с выделени-
ем нулевой последовательности (НП). Для
4-проводной схемы справедливо разложение тока
i=i0+i!. Базисные кривые w1(t), w2(t) процессов
3-проводной схемы, которые используются для раз-
ложения компоненты тока !i , дополняются ортом НП.
Вектор напряжения u (измеренный относительно
произвольной точки отсчета) определяет два ортого-
нальных 0-уравновешенных вектора:
вектор фазных напряжений (с помощью матрицы
проектора uDu !! ) и
вектор межфазных напряжений (с помощью ко-
сосимметрической матрицы !|| uKu ).
В каждый момент времени тройка векторов:
w1(t), w2(t), e0 образует ортонормированный базис
пространства S(3), так как выполнено условие орто-
нормированности
100
010
001
|
002010
022212
01211
021
0
2
1
1
eewewe
ewwwww
ewwwww
eww
e
w
w
. (3)
Справедливо ортогональное разложение тока:
002211002211 )()()()(
210
etiwwiwwiwiwiwiti
iiii
,(4)
так как i=i!+i0, и i0┴u!; i0┴u||, то для коэффициентов
разложения (4) справедливо:
!
!
!
!!
!
!
0!11 )(
u
p
u
ui
u
u
iiwii
; (5)
;
)()(
)(
)(
!
0
!
!!0
!
0!!
||
||
0!22
u
tq
u
uie
u
eui
u
u
iiwii
(6)
00 )( eiti . (7)
Поэтому разложение (4) получается из разложе-
ния для 3-проводной схемы
||
!
0
!
!
!
210
)()(
w
u
tq
w
u
tp
iii , (8)
дополнительным слагаемым (7) . Это дает разложение
тока для 4-проводной цепи (рис. 1) в векторно-
матричной форме:
.0
,
)(
/)(
/)(
)(
!
0
!0
!!
0||!021
u
ti
utq
utp
ewwiiiti
(9)
Разложение справедливо при любом напряжении
u0(t) 0-последовательности.
1i 2i
1w
0e
0i
2w
0u
!u
i
!i
||u
!0 uuu
Рис. 1. Разложение тока и напряжения в 4-проводной
системе (u0||e0)
Так как p0=u0·i0, то компенсация тока 0-
последовательности тока всегда компенсирует мощ-
ность 0-последовательности (i0=0 p0=0). Обрат-
ное утверждение не верно. Кроме того, при этом ком-
пенсируется и часть векторной ММ.
Предложенный метод базиса расширяет вектор-
ный метод [8, 9] для любого напряжения НП u0(t) и
показывает, что различные теории ММ 3-проводной
схемы обусловлены выбором базиса в 2–мерном под-
пространстве 2
!L .
Особенности компенсации методом базисных
функций. До компенсации ток в сети нагрузки равен
току источника iS(t)=iL(t)=i(t) и может содержать ток
0-последовательности вне зависимости от наличия
(u0 ≠ 0) или отсутствия (u0 = 0) смещения напряжения.
Компенсация тока 0-последовательности i0 ис-
ключает из цепи источника:
активную ММ 0-последовательности (как ее по-
стоянную, так переменную составляющие при любом
напряжении 0-последовательности);
компоненту векторной ММ, обусловленную то-
ком НП.
Причем выполняется эта процедура без задержки
по времени, так как не требует интегрирования. Не
требует интегрирования и компенсация 0-
уравновешенной компоненты тока i2 (коллинеарная
межфазному напряжению), которая определяет неак-
тивную ММ, обусловленную 0-уравновешенными
процессами тока и напряжения. Компенсация токов
ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2017. №3 69
i0(t) и i2(t) равносильна компенсации векторной ММ и
0-компоненты активной мощности (если u0 ≠ 0) и
осуществляется без задержки по времени. Компенса-
ция части активного тока:
2
!
!
!!!
!
!
1 ))((
)(~~
u
u
Ptpw
u
tp
i (10)
ассоциирована с пульсирующей составляющей актив-
ной ММ и потребует интегрирования. При этом, ко-
эффициенты разложения определяют связь вектора
тока в αβ координатах ортонормированного базиса в
2-мерном подпространстве 2
!L и мгновенными мощ-
ностями и их можно находить без промежуточных
вычислений непосредственно используя измеренные
вектора мгновенных значений токов i(t) и мгновенных
значений напряжений u(t).
Алгоритм и реализация программы разложения
тока
00||
!
0
!
!
! )()(
)(
)(
)(
)(
)(
)( etitw
tu
tq
tw
tu
tp
ti (11)
определен следующими процедурами:
вычисление 0-уравновешенного вектора фазного
и межфазного напряжения:
)()(),()( ||!! tuKtutuDtu ; (12)
вычисление активной ММ и неактивной ММ
0-уравновешенного режима:
uDiuitp !!! )( , (13)
uKiuitq ||0 )( . (14)
Методом визуального программирования
Simulink реализована программа в пакете Matlab.
Пакет Matlab конструирует блок – схему программы с
помощью палитры компонентов математических
моделей различных специфицированных электро-
энергетических устройств. Разработанная программа,
реализует также разложение тока (15), первая состав-
ляющая, которого обеспечивает электроснабжение с
постоянной мощностью:
current dcompensate
00!
!
0
!
!
!
!
!
)(
)()(~
etiw
u
tq
w
u
tp
w
u
P
i . (15)
Результаты моделирования (рис. 2-5) качествен-
но представляют энергетические процессы
в 4-проводной схеме электроснабжения, в частности,
подтверждают (рис. 2) теоретически известное пове-
дение активного и неактивного тока pq–теории в си-
нусоидальном режиме при симметричном напряже-
нии: активный ток, реализующий активную ММ и
реактивный ток, реализующий векторную ММ (вто-
рая и третья паллета сверху) содержат гармонику
3-порядка. Активный ток, реализующий интеграль-
ную активную мощность:
2
!
!
u
P
uiS , (16)
(рис. 5, нижняя паллета) и обеспечивает режим по-
требления, с током в цепи источника при котором:
ток 0-уравновешен i0(t)≡0 q'(t)≡0 (средняя
паллета рис. 5);
режим реально сбалансирован q0(t)≡0 (верхняя
паллета рис. 5);
режим уравновешен !!! )( Pptp (нижняя пал-
лета рис. 5).
Рис. 2. Осциллограммы разложения полного тока
на компоненты
Рис. 3. Осциллограммы разложения векторной и скалярной
ММ на составляющие
70 ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2017. №3
Рис. 4. Осциллограммы скалярной ММ и составляющих
векторной ММ до компенсации
Рис. 5. Осциллограммы скалярной ММ и составляющих
векторной ММ после компенсации
Выводы. Сетецентрические технологии управ-
ления режимами работы трехфазной сети с использо-
ванием мультиагентных способов сбора и передачи
информации с помощью БПЛА обеспечивают непре-
рывность получения и актуальность контекстного
информационного образа состояния энергосистемы.
Рассмотрен случай разложения мгновенных
мощностей на постоянную и переменную составляю-
щие для 3-проводной системы. Выделены особенно-
сти баланса мощности для разных режимов ее функ-
ционирования. Следует отметить, что симметричный
синусоидальный режим уравновешен и сбалансиро-
ван, однако реально несбалансирован, если стандарт-
ная реактивная мощность не равна нулю.
Процедура компенсации тока нулевой последо-
вательности исключает из цепи источника, как актив-
ную составляющую мгновенной мощности нулевой
последовательности, так и векторную, обусловленную
током нулевой последовательности. Эта процедура
выполняется без задержки по времени, так как не
требует интегрирования.
Для решения задачи компенсации достаточно
знание суммарной величины неактивных составляю-
щих полной мощности (величины неактивной мощ-
ности) без ее детализации. Создание методологии
измерения и учета потребует знания величин каждой
неактивной составляющей отдельно, что приводит к
необходимости развития единого подхода к измере-
нию и компенсации неактивных составляющих пол-
ной мощности и разработки обобщенной теории
мощности. Только в 3-проводной системе с симмет-
ричным напряжением устранение пульсаций и сим-
метризация проводимостей фаз эквивалентные задачи
(мощность пульсаций и мощность несимметрии про-
водимостей фаз равны). При несимметричном напря-
жении эти мощности разные, их анализ для электро-
технических систем требует создания векторной ма-
тематической модели энергетических процессов не-
симметричных режимов 3-фазных систем.
Несимметричные нагрузки, которые кроме до-
полнительных потерь, приводят к несимметрии на-
пряжения и пульсации потока энергии, наносят элек-
троснабжению существенно больший вред, чем сим-
метрия реактивных проводимостей фаз (реактивная
мощность).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Сокол Е.И., Гриб О.Г., Швец С.В. Структурно-
параметрическая организация элементов энергосистемы в
условиях сетецентризма // Електротехніка і електромехані-
ка. – 2016. – №2. – С. 61-64. doi: 10.20998/2074-
272X.2016.2.11.
2. Сокол Е.И., Гриб О.Г., Швец С.В. Сетецентрическая
оптимизация оперативного обслуживания элементов энер-
госистемы // Електротехніка і електромеханіка. – 2016. –
№3. – С. 67-72. doi: 10.20998/2074-272X.2016.3.11.
3. Швець С.В., Воропай В.Г. Мережецентричні аспекти
використання безпілотних літальних апаратів // Вісник
Харківського національного технічного університету сіль-
ського господарства імені Петра Василенка. Серія «Про-
блеми енергозабезпечення та енергозбереження в АПК
України». – 2016. – №176. – С. 33-34.
ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2017. №3 71
4. Денисюк С.П. Оптимизация электропотребления для
энергосбережения в системах с преобразователями // Про-
блемы энергосбережения. – 1994. – №2, 3. – С. 81-88.
5. Праховник А. В. Енергозбереження: нетрадиційний
погляд та інша стратегія // Енергетика та електрифікація. –
2008. – №4. – С. 30-33.
6. Шидловский А.К., Кузнецов В.Г. Повышение качества
электроэнергии в электрических сетях. – Киев: Наукова
думка, 1985. – 286 с.
7. Жежеленко И.В., Саенко Ю.Л. Вопросы качества элек-
троэнергии в электроустановках. – Мариуполь, ПГТУ. –
1996. – 173 с.
8. Tenti P., Mattavelli P., Tedeschi E. Compensation techniques
based on reactive power conservation // 7th Int. Workshop on
Power Definitionsand Measurements under Non-Sinusoidal Con-
ditions. – Cagliari, Italy. – July 2006. – pp. 84-90.
9. Сиротин Ю.А. Ток небаланса и ток пульсаций при не-
симметричном напряжении // Технічна електродинаміка. –
2012. – №2. – С. 42-43.
REFERENCES
1. Sokol Y.I., Gryb O.G., Shvets S.V. The structural and pa-
rametrical organization of elements of a power supply system in
the conditions of network centrism. Electrical engineering &
electromechanics, 2016, no.2, pp. 61-64. (Rus). doi:
10.20998/2074-272X.2016.2.11.
2. Sokol Y.I., Gryb O.G., Shvets S.V. Network centrism opti-
mization of expeditious service of elements of the power supply
system. Electrical engineering & electromechanics, 2016, no.3,
pp. 67-72. (Rus). doi: 10.20998/2074-272X.2016.3.11.
3. Shvets S.V., Voropai U. G. Mariechantal aspects of the use
of unmanned aerial vehicles. Bulletin of Kharkiv Petro
Vasylenko National Technical University of Agriculture, 2016,
no.176, pp. 33-34. (Ukr).
4. Denisyuk S.P. Optimization of power consumption for
energy saving in systems with converters. Problems of energy
saving, 1994, no.2-3, pp. 81-88. (Rus).
5. Prakhovnik A.V. Energy saving: unconventional look and a
different strategy. Energetic and electrification, 2008, no.4, pp.
30-33. (Rus).
6. Shidlovsky A.K., Kuznetsov V.G. Povyshenie kachestva
elektroenergii v elektricheskikh setiakh [Increase the power
quality in electric networks]. Kyiv, Naukova Dumka Publ.,
1985. 286 p. (Rus).
7. Zhezhelenko I.V., Saenko Yu.L. Voprosy kachestva elektro-
energii v elektroustanovkakh [Issues of power quality in electri-
cal installations]. Mariupol, PSTU Publ., 1996. 173 p. (Rus).
8. Tenti P., Mattavelli P., Tedeschi E. Compensation techniques
based on reactive power conservation. 7th Int. Workshop on
Power Definitionsand Measurements under Non-Sinusoidal Con-
ditions, Cagliari, Italy, July 2006, pp. 84-90.
9. Sirotin Yu.A. Unbalanced current and the pulsating current
at asymmetrical voltage. Tekhnichna elektrodynamika, 2012,
no.2, pp. 42-43.
Поступила (received) 25.04.2017
Сокол Евгений Иванович1, д.т.н., проф., член-корр. НАНУ,
Сиротин Юрий Александрович1, д.т.н., проф.,
Иерусалимова Татьяна Сергеевна1, к.т.н.,
Гриб Олег Герасимович1, д.т.н., проф.,
Швец Сергей Викторович1, к.т.н. доц.,
Гапон Дмитрий Анатольевич1, к.т.н. доц.,
1 Национальный технический университет
«Харьковский политехнический институт»,
61002, Харьков, ул. Кирпичева, 2,
тел/phone +38 057 7076551,
e-mail: Ierusalimovat@mail.ru, dima12345ml@mail.ru,
se_sx@bk.ru
Y.I. Sokol1, Yu.A. Sirotin1, T.S. Iierusalimova1, O.G. Gryb1,
S.V. Shvets1, D.A. Gapon1
1 National Technical University «Kharkiv Polytechnic Institute»,
2, Kyrpychova Str., Kharkiv, 61002, Ukraine.
Network-centric technologies for control of three-phase
network operation modes.
Purpose. The development of the control system for three-phase
network is based on intelligent technologies of network-centric
control of heterogeneous objects. The introduction of unmanned
aerial vehicles for monitoring of three-phase network increases
the efficiency of management. Methodology. The case of de-
composition of the instantaneous capacities of the fixed and
variable components for 3-wire system. The features of power
balance for the different modes of its functioning. It should be
noted that symmetric sinusoidal mode is balanced and good, but
really unbalanced, if the standard reactive power is not zero. To
solve the problem of compensation is sufficient knowledge of the
total value of the inactive components of full power (value of the
inactive power) without detail. The creation of a methodology of
measurement and assessment will require knowledge of the
magnitudes of each inactive component separately, which leads
to the development of a unified approach to the measurement
and compensation of inactive components of full power and the
development of a generalized theory of power. Results. Proce-
dure for the compensation of the current of zero sequence ex-
cludes from circuit the source, as the active component of in-
stantaneous power of zero sequence, and a vector due to a
current of zero sequence. This procedure is performed without
time delay as it does not require integration. Only a 3–wire
system with symmetrical voltage eliminates pulsations and
symmetrization of the equivalent conductances of the phases of
the task. Under asymmetric voltage, the power is different, its
analysis requires the creation of a vector mathematical model of
the energy processes of asymmetrical modes of 3–phase sys-
tems. Originality. The proposed method extends the basis of the
vector method for any zero sequence voltages and shows that
the various theories of instantaneous power three wired scheme
due to the choice of a basis in a two-dimensional subspace.
Practical value. The algorithm and software implementation for
the decomposition of the zero sequence current, which allocated
the procedure of obtaining null-balanced vectors of phase and
interfacial voltage, calculation of active and inactive instanta-
neous power is zero balanced mode. The simulation results
obtained in the software package Matlab by the method of vis-
ual programming in Simulink. References 9, figures 5.
Key words: network-centric control, unmanned aerial vehi-
cle, losses, quality, monitoring, instantaneous power.
|