Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков
Исследовано влияние параметров режима наплавки порошковыми лентами на геометрические размеры наплавленных валиков. Рассмотрены особенности плавления порошковых лент в зависимости от типа оболочки и химического состава сердечника. В качестве объектов исследований выбраны широко применяемые порошковые...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Datum: | 2017 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2017
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147906 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков / А.П. Жудра, А.П. Ворончук, В.О. Кочура, В.В. Федосенко // Автоматическая сварка. — 2017. — № 1 (760). — С. 43-48. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859623951958802432 |
|---|---|
| author | Жудра, А.П. Ворончук, А.П. Кочура, В.О. Федосенко, В.В. |
| author_facet | Жудра, А.П. Ворончук, А.П. Кочура, В.О. Федосенко, В.В. |
| citation_txt | Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков / А.П. Жудра, А.П. Ворончук, В.О. Кочура, В.В. Федосенко // Автоматическая сварка. — 2017. — № 1 (760). — С. 43-48. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Исследовано влияние параметров режима наплавки порошковыми лентами на геометрические размеры наплавленных валиков. Рассмотрены особенности плавления порошковых лент в зависимости от типа оболочки и химического состава сердечника. В качестве объектов исследований выбраны широко применяемые порошковые ленты ПЛ-АН101 и ПЛ-АН179, изготовленные на основе стальной ленты-оболочки, а также лента ПЛ-АН111 на основе никелевой оболочки. Наплавка выполнялась на аппарате А-874Н, укомплектованном источником питания ВДУ 1201 и приставкой АД 167, в широком диапазоне режимов. Установлено, что с увеличением тока от 600 до 1200 А для всех испытываемых марок порошковых лент характерен рост ширины валика, его высота и глубина проплавления основного металла. Значение коэффициента формы шва для всех рассматриваемых типов порошковых лент с увеличением тока снижается. С увеличением напряжения дуги в диапазоне 24...38 В ширина валика увеличивается, а высота снижается на фоне роста доли основного металла. Изменение глубины проплавления и коэффициента формы шва неоднозначно и зависит от типа порошковой ленты.
Досліджено вплив параметрів режиму наплавлення порошковими стрічками на геометричні розміри наплавлених валиків. Розглянуто особливості плавлення порошкових стрічок в залежності від типу оболонки і хімічного складу сердечника. Як об’єкти досліджень широко застосовуються обрані порошкові стрічки ПЛ-АН 101 і ПЛ-АН 179, виготовлені на основі сталевої стрічки оболонки, а також стрічка ПЛ-АН111 на основі нікелевої оболонки. Наплавлення виконувалося на апараті А-874Н, укомплектованому джерелом живлення ВДУ 1201 і приставкою АТ 167, в широкому діапазоні режимів. Встановлено, що зі збільшенням струму від 600 до 1200 А для всіх досліджених марок порошкових стрічок притаманний приріст ширини валика, його висоти і глибини проплавлення основного металу. Значення коефіцієнта форми шва для всіх розглянутих типів порошкових стрічок зі збільшенням струму знижується. Зі збільшенням напруги дуги в діапазоні 2...38 В ширина валика збільшується, а висота знижується на тлі зростання частки основного металу. Змінювання глибини проплавлення і коефіцієнта форми шва неоднозначне і залежить від типу порошкової стрічки.
The effect of parameters of flux-cored strip surfacing modes on geometric dimensions of deposited beads was investigated. The peculiarities of flux-cored strips melting were considered depending on a sheath type and chemical composition of the core. As the objects of investigations the widely applied flux-cored strips PL-AN 101 and PL-AN 179 were selected, which are manufactured on a base of the steel strip-sheath and also the strip PL-AN 111 based on a nickel sheath. The surfacing was carried out in the machine A-874N, equipped with the power source VDU 1201 and the attachment AD 167 within a wide range of modes. It was found that with increase in current from 600 to 1200 A for all the tested grades of flux-cored strips, the growth of a bead width, its height and penetration depth of base metal are characteristic. With increase in current the value of weld shape factor for all the considered types of flux-cored strips decreases. With increase in the arc voltage in the range of 24–38 V the bead width increases and the height is reduced against the growth in volume of base metal. The change in penetration depth and the weld shape factor are ambiguous and depend on the flux-cored strip type.
|
| first_indexed | 2025-11-29T09:34:23Z |
| format | Article |
| fulltext |
С Р
43 С С Р
УДК 621.791.92.042
Влияние реЖиМоВ наплаВКи порошКоВыМи
лентаМи на геоМетричесКие параМетры
наплаВленных ВалиКоВ
А. П. ЖУДРА, А. П. ВОРОНЧУК, В. О. КОЧУРА, В. В. ФЕДОСЕНКО
иэс им. е. о. патона нан Украины. 03680, г. Киев-150, ул. Казимира Малевича, 11. E-mail: office@paton.kiev.ua
исследовано влияние параметров режима наплавки порошковыми лентами на геометрические размеры наплавленных
валиков. рассмотрены особенности плавления порошковых лент в зависимости от типа оболочки и химического состава
сердечника. В качестве объектов исследований выбраны широко применяемые порошковые ленты пл-ан 101 и пл-
ан 179, изготовленные на основе стальной ленты-оболочки, а также лента пл-ан 111 на основе никелевой оболочки.
наплавка выполнялась на аппарате а-874н, укомплектованном источником питания ВДУ 1201 и приставкой аД 167,
в широком диапазоне режимов. Установлено, что с увеличением тока от 600 до 1200 а для всех испытываемых марок
порошковых лент характерен рост ширины валика, его высота и глубина проплавления основного металла. значение
коэффициента формы шва для всех рассматриваемых типов порошковых лент с увеличением тока снижается. с увели-
чением напряжения дуги в диапазоне 24...38 В ширина валика увеличивается, а высота снижается на фоне роста доли
основного металла. изменение глубины проплавления и коэффициента формы шва неоднозначно и зависит от типа
порошковой ленты. Библиогр. 10, табл. 1, рис. 4.
К л ю ч е в ы е с л о в а : порошковая лента, режимы наплавки, глубина проплавления, геометрические параметры
валика, доля основного металла
Для упрочнения деталей оборудования, работа-
ющего в условиях абразивного, газоабразивного
и других видов изнашивания, в настоящее время
широко применяются порошковые ленты. приме-
нение этого электродного материала позволяет по-
лучать наплавленный металл с высокой степенью
легирования и вести процесс наплавки с высокой
производительностью [1–3].
Важными факторами, влияющими на получе-
ние заданного химического состава и твердости
наплавленного слоя, являются геометрические па-
раметры валика наплавленного металла. В ряде
работ [4–6] рассматривается влияние параметров
режима на характеристики наплавляемых вали-
ков при использовании холоднокатаных электрод-
ных лент различной ширины и отличающихся по
своему химическому составу. из проведенных ис-
следований видно, что на геометрические разме-
ры валиков, помимо тока, напряжения и скорости
наплавки, также оказывают влияние толщина, ши-
рина электродной ленты, ее химический состав и
марка используемого флюса.
В работах [7, 8] исследовано влияние тока и
напряжения на геометрию наплавленного вали-
ка при наплавке порошковой лентой сечением
45×3 мм на токах 1000...1900 а. В работах [8, 9]
определялась доля электродного металла при на-
плавке двухзамковой порошковой лентой на токах
700...1100 а. опытным путем установлено, что
в указанном диапазоне с увеличением тока доля
электродного металла падает с 0,64 до 0,62 при
скорости 16 м/ч, а с увеличением скорости от 16
до 32 м/ч падает с 0,63 до 0,57.
В последнее время для наплавки различных де-
талей все большее применение находит однозам-
ковая порошковая лента с плотным замком, разра-
ботанная в иэс им. е. о. патона. Для разработки
технологических процессов наплавки с приме-
нением этого электродного материала возникла
необходимость в проведении комплексных ис-
следований по влиянию режима наплавки на гео-
метрические параметры наплавленных валиков, а
также особенностей плавления порошковых лент.
Для исследований были выбраны три марки
порошковых лент пл-нп-300х25с3н2г2 (пл-
ан 101), пл-нп-500х40н40с2рЦ (пл-ан 111)
и пл-нп-400х20Б7М6н5В2Ф (пл-ан 179) одно-
замковой конструкции типа Б по гост 26467–85
сечением 16,5×3,8 мм. такой выбор был обуслов-
лен следующими соображениями: порошковые
ленты пл-ан 101 и пл-ан 111 — серийно изго-
тавливаемые электродные материалы. порошко-
вые ленты пл-ан 101 и пл-ан 179 изготавли-
ваются на основе стальной ленты-оболочки, а
пл-ан 111 — никелевой. Кроме того, сердечник
порошковой ленты пл-ан 101 состоит в основ-
ном из комплексной лигатуры, что обуславливает
более низкую температуру ее плавления. опыты
выполнялись на наплавочном аппарате а-874н,
укомплектованном источником питания ВДУ-1201
@ а. п. Жудра, а. п. Ворончук, В. о. Кочура, В. В. Федосенко, 2017
С Р
44 С С Р
и приставкой аД-167. наплавка выполнялась от-
дельными валиками в один слой на постоянном
токе обратной полярности при неизменной вели-
чине вылета, равной 50 мм, и жесткой внешней
характеристике источника питания. В качестве ос-
новного металла использовались пластины из ст3
толщиной 30 мм размером 300×400 мм. на ка-
ждую из пластин наплавлялось по 6 валиков дли-
ной 200...250 мм. чтобы исключить влияние пред-
варительного подогрева, каждый последующий
валик наносился после полного остывания преды-
дущего. из средних участков валиков анодно-ме-
ханической резкой были вырезаны образцы, на
которых после последующей шлифовки были
определены геометрические параметры наплав-
ленных валиков, химический состав и твердость
наплавленного металла. параллельно с наплав-
кой производились также замеры для определения
особенностей плавления указанных порошковых
лент. режимы наплавки всеми приведенными лен-
тами представлены в таблице.
Для исследований определяли следующие ге-
ометрические параметры наплавленных валиков
(см. рис. 1): В — ширину наплавленного валика;
h — глубину проплавления основного металла;
С — высоту наплавленного валика, а также опре-
делялась площадь наплавленного валика над ос-
новным металлом и площадь проплавленного ос-
новного металла.
расчетным путем определялись доля основно-
го металла γ и коэффициент формы валика φ по
формулам:
,n
b n
F
F Fγ = +
где Fп — площадь проплавления основного метал-
ла; Fb — площадь наплавленного валика над ос-
новным металлом
,B
hϕ =
где В — ширина наплавленного валика; h — глу-
бина проплавления основного металла.
полученные результаты представлены в гра-
фическом виде. при этом следует указать, что
каждой точке на графике соответствует среднее
значение не менее, чем пяти измерений и произве-
денных по ним расчетов.
на рис. 2 представлено изменение геометри-
ческих параметров наплавленного валика в за-
висимости от тока. с увеличением тока от 600
до 1200 а для всех испытываемых марок по-
рошковых лент характерен рост ширины валика
(рис. 2, а), высоты (рис. 2, б) и глубины проплав-
ления основного металла (рис. 2, в). что касает-
ся порошковой ленты пл-ан 101, то рост шири-
ны валика и его высоты наблюдается на токах до
900 а. Дальнейшее увеличение тока не приводит
к изменению этих параметров, но площадь на-
плавленного валика при этом увеличивается. это
объясняется, по нашему мнению, большой жид-
котекучестью расплавленного металла сварочной
ванны, что в свою очередь связано с типом на-
плавляемого сплава и использованием в качестве
порошка-наполнителя комплексно-легированной
лигатуры. значения коэффициента формы шва для
всех рассматриваемых порошковых лент с увели-
чением тока снижаются (рис. 2, г).
В диапазоне токов от 600 до 800 а для лент
пл-AH 101 и пл-ан 179 наблюдается резкий
рост доли основного металла от 0,45 до 0,5...0,53,
а для порошковой ленты пл-ан 111 в этом же ди-
апазоне наблюдается ее резкое снижение от 0,6
до 0,55. Доля основного металла для всех трех по-
рошковых лент при дальнейшем увеличении тока
в диапазоне 800...1200 а остается практически по-
стоянной, равной 0,5...0,55 (рис. 2, д). такое неодно-
значное поведение этого параметра для различных
порошковых лент, на наш взгляд, можно объяснить
различиями в характере их плавления, обусловлен-
ными, в первую очередь, материалом ленты-оболоч-
ки. так порошковая лента пл-ан 111 изготавлива-
Режимы наплавки
ток, а напряжение, В скорость наплавки, м/ч
600 ± 25 32 ± 1 32 ± 1
750 ± 25 32 ± 1 32 ± 1
900 ± 25 32 ± 1 32 ± 1
1150 ± 25 32 ± 1 32 ± 1
1200 ± 25 32 ± 1 32 ± 1
900 ± 25 24 ± 1 32 ± 1
900 ± 25 28 ± 1 32 ± 1
900 ± 25 36 ± 1 32 ± 1
900 ± 25 40 ± 1 32 ± 1
900 ± 25 32 ± 1 19 ± 1
900 ± 25 32 ± 1 40 ± 1
900 ± 25 32 ± 1 48 ± 1
900 ± 25 32 ± 1 55 ± 1
рис. 1. сечение валика, наплавленного порошковой лентой
С Р
45 С С Р
ется с применением никелевой ленты-оболочки,
обладающей большим удельным сопротивлени-
ем, что способствует более значительному подо-
греву порошковой ленты на вылете. на меньших
значениях тока, следовательно при меньшей ско-
рости подачи электродного материала, в общем
тепловом балансе более заметную роль играет
тепловыделение на вылете электрода, расходуе-
мое на его предварительный подогрев [10]. при
плавлении порошковых лент пл-ан 101 и пл-
ан 179 со стальной лентой-оболочкой, обладаю-
щей меньшим омическим сопротивлением, плав-
ление электродного металла осуществляется в
основном за счет тепловой мощности дуги. при
достижении определенных значений тока, в рас-
сматриваемом случае 800 а, характер изменения
параметров наплавленных валиков для различных
порошковых лент становится практически одина-
ковым. при этом для испытываемых электродных
материалов становится постоянным тепловой ба-
ланс дуги, расходуемый на плавление электрод-
ного и основного металлов. нам представляется,
что более точное объяснение характера изменения
доли основного металла может быть получено по-
сле проведения дополнительных исследований
изменения сопротивления порошковых лент в за-
висимости от температуры, а также других пара-
рис. 2. изменение геометрических параметров наплавленного валика: ширины (а), высоты (б), глубины проплавления основ-
ного металла (в), коэффициента формы шва (г), доли основного металла (д), в зависимости от тока при наплавке порошковы-
ми лентами: 1 — пл-ан 101; 2 — пл-ан 111; 3 — пл-ан 179
С Р
46 С С Р
метров, влияющих на характер плавления элект-
родных материалов.
на рис. 3 представлены геометрические пара-
метры наплавленных валиков в зависимости от
напряжения дуги. с увеличением напряжения в
диапазоне 24...38 В ширина валика увеличивается
с 21...22 до 29...31 мм в зависимости от марки по-
рошковой ленты (рис. 3, а).
при этом высота валика (рис. 3, б) для всех
лент снижается, а доля основного металла (рис. 3,
в) растет с 0,45...0,5 до 0,6. что касается глубины
проплавления (рис. 3, г) и коэффициента формы шва
(рис. 3, д), то их изменение неоднозначно и зависит
от испытываемой марки порошковой ленты. так,
глубина проплавления при использовании ленты
пл-ан 111 увеличивается пропорционально уве-
личению напряжения во всем диапазоне. при на-
плавке же лентами пл-ан 101 и пл-ан 179 при
повышении напряжения от 24 до 32 В происходит
рост глубины проплавления основного металла,
а в диапазоне 32...38 В — снижение этой величи-
ны. причем, особо сильно это выражено для по-
рошковой ленты пл-ан 101.
на наш взгляд, это связано как с характером
плавления электродного материала с различными
лентами-оболочками, так и с различными свой-
ствами жидкого расплавленного металла.
рис. 3. изменение геометрических параметров наплавленного валика: ширины (а), высоты (б), доли основного металла (в),
глубины проплавления основного металла (г), коэффициента формы шва (д), в зависимости от напряжения при наплавке по-
рошковыми лентами: 1 — пл-ан 101; 2 — пл-ан 111; 3 — пл-ан 179
С Р
47 С С Р
наименьшее значение коэффициента формы
шва соответствует напряжению 28 В для всех ис-
пытываемых марок порошковых лент (рис. 3, д).
В диапазоне минимальных и максимальных
значений напряжения дуги коэффициенты формы
шва увеличиваются. Влияние скорости наплав-
ки на геометрические параметры наплавленно-
го валика представлены на рис. 4. с увеличением
скорости наплавки с 19 до 55 м/ч ширина вали-
ка уменьшается с 30...32 до .20,5 мм (рис. 4, а)
высота – с 4…5 до 2…3,5 мм (рис. 4, б), глубина
проплавления с 5,5…6,5 до 3…4,5 мм (рис. 4, в).
Доля основного металла при этом растет при уве-
личении скорости с 19 до 20 м/ч (рис. 4, г). Даль-
нейшее увеличение скорости наплавки не влияет
нa долю основного металла. Коэффициент фор-
мы шва наиболее низкие значения имеет при ско-
рости 40 м/ч для порошковых лент пл-ан 101
и пл-ан 111. наиболее низкое значение формы
шва для порошковой ленты пл-ан 179 наблюда-
ется при скорости наплавки 19 м/ч (рис. 4, д).
рассматривая полученные результаты в целом,
следует отметить следующее. на геометрические
параметры наплавленных валиков, характеристи-
ки плавления порошковых лент, а следователь-
но, химический состав и твердость наплавленно-
го металла, помимо режимов наплавки оказывают
существенное влияние состав порошка-наполни-
рис. 4. изменение геометрических параметров наплавленного валика: ширины (а), высоты (б), глубины проплавления (в),
доли основного металла (г), коэффициента формы шва (д), в зависимости от изменения скорости наплавки порошковыми лен-
тами: 1 — пл-ан 101; 2 — пл-ан 111; 3 — пл-ан 179
С Р
48 С С Р
теля и материал ленты-оболочки. так, при наплав-
ке порошковой лентой пл-ан 111, изготавливаемой
на основе никелевой ленты-оболочки, все исследуе-
мые характеристики в значительной мере отличаются
от данных, полученных при наплавке порошковыми
лентами пл-ан 101 и пл-ан 179, выполненными
из стальной ленты-оболочки. это, очевидно, можно
объяснить более высоким омическим сопротивле-
нием никелевой ленты-оболочки. при этом за счет
большего падения напряжения на вылете электрода
происходит более интенсивный разогрев порошко-
вой ленты на вылете, что, в свою очередь, увеличи-
вает производительность ее плавления дугой, т. е.
ведет к более эффективному использованию тепло-
вой мощности дуги.
1. наплавка быстроизнашивающихся деталей самозащит-
ными порошковыми лентами / Б. В. Данильченко, В. п.
шимановский, а. п. Ворончук [и др.] // автоматическая
сварка. – 1989. – № 5. – с. 38–41.
2. Жудра а. п. износостойкая наплавка порошковыми лен-
тами / а. п. Жудра, а. п. Ворончук // сварщик. – 2010.
– № 6. – с. 6–9.
3. Жудра а. п. наплавочные порошковые ленты (обзор) /
а. п. Жудра, а. п. Ворончук // автоматическая сварка. –
2012. – № 1. – с. 39–44.
4. Белов ю. М. Влияние режима автоматической наплавки
под флюсом ленточным электродом на сечение валика /
ю. М. Белов // сварочное производство. – 1961. – № 12.
– с. 6–8.
5. Кравцов т. т. электродуговая наплавка электродной лен-
той / т. т. Кравцов. – М.: Машиностроение, 1978. – 188 с.
6. Казарцев В. и. проплавление основного. металла при
наплавке электродной лентой / В. и. Казарцев, В. М.
Кряжов, ю. М. Баранов // автоматическая сварка. – 1968.
– № 3. – с. 53–55.
7. николаенко М. р. перенос электродного металла и одно-
родность свойств наплавленного слоя при наплавке по-
рошковым ленточным электродом на форсированных ре-
жимах / М. р. николаенко, л. Д. Кузнецов, г. а. Кортелев
// сварочное производство. – 1976. – № 6. – с. 33–34.
8. Кузнецов л. Д. геометрические характеристики валика
при наплавке порошковой лентой под флюсом на форси-
рованных режимах / л. Д. Кузнецов, М. р. николаенко,
н. а. гринберг // автоматическая сварка. – 1980. – № 9.
– с. 58–59.
9. Белоусов е. Ф. автоматическая наплавка порошковой
лентой уплотнительных поверхностей запорной армату-
ры / е. Ф. Белоусов, ю. а. зеленкин, а. М. рыков // сва-
рочное производство. – 1973. – № 3. – с. 46–47.
10. патон Б. е. процесс плавления электрода при автомати-
ческой сварке под флюсом // труды по автоматической
сварке под флюсом. – К.: изд-во ан Усср, 1949. – №
4. – с. 22–38.
о. п. Жудра, о. п. Ворончук,
В. о. Кочура, В. В. Федосенко
Іез ім. Є. о. патона нан України.
03680, м.Київ-150, вул. Казимира Малевича, 11.
E-mail: office@paton.kiev.ua
ВплиВ реЖиМІВ наплаВлення
порошКоВиМи стрІчКаМи
на геоМетричнІ параМетри
наплаВлених ВалиКІВ
Досліджено вплив параметрів режиму наплавлення порошко-
вими стрічками на геометричні розміри наплавлених валиків.
розглянуто особливості плавлення порошкових стрічок в за-
лежності від типу оболонки і хімічного складу сердечника.
як об’єкти досліджень широко застосовуються обрані поро-
шкові стрічки пл-ан 101 і пл-ан 179, виготовлені на ос-
нові сталевої стрічки оболонки, а також стрічка пл-ан 111
на основі нікелевої оболонки. наплавлення виконувалося на
апараті а-874н, укомплектованому джерелом живлення ВДУ
1201 і приставкою ат 167, в широкому діапазоні режимів.
Встановлено, що зі збільшенням струму від 600 до 1200 а для
всіх досліджених марок порошкових стрічок притаманний
приріст ширини валика, його висоти і глибини проплавлен-
ня основного металу. значення коефіцієнта форми шва для
всіх розглянутих типів порошкових стрічок зі збільшенням
струму знижується. зі збільшенням напруги дуги в діапазо-
ні 2...38 В ширина валика збільшується, а висота знижується
на тлі зростання частки основного металу. змінювання гли-
бини проплавлення і коефіцієнта форми шва неоднозначне і
залежить від типу порошкової стрічки. Бібліогр. 10, табл. 1,
рис. 4.
Ключові слова: порошкова стрічка, режими наплавлення, гли-
бина проплавлення, геометричні параметри валика, частка
основного металу
поступила в редакцию 02.12.2016
WRTYS 2017
IX Международная научно-техническая конференция
молодых ученых и специалистов
«Сварка и родственные технологии»
23 26 мая 201 г. иевская область
Совет научной молодежи С при поддержке ациональной академии наук краины и
нститута лектросварки им. . О. Патона проводит 23 26 мая 201 г. еждународну
конференци молодых ученых и специалистов «Сварка и родственные технологии».
Контакты: www.wrtys.com.ua, E-mail: office@paton.kiev.ua
тел.: +38 (044) 200-47-83, факс: +38 (044) 528-04-86
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-147906 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-29T09:34:23Z |
| publishDate | 2017 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Жудра, А.П. Ворончук, А.П. Кочура, В.О. Федосенко, В.В. 2019-02-16T11:15:01Z 2019-02-16T11:15:01Z 2017 Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков / А.П. Жудра, А.П. Ворончук, В.О. Кочура, В.В. Федосенко // Автоматическая сварка. — 2017. — № 1 (760). — С. 43-48. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X DOI: https://doi.org/10.15407/as2017.01.06 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147906 621.791.92.042 Исследовано влияние параметров режима наплавки порошковыми лентами на геометрические размеры наплавленных валиков. Рассмотрены особенности плавления порошковых лент в зависимости от типа оболочки и химического состава сердечника. В качестве объектов исследований выбраны широко применяемые порошковые ленты ПЛ-АН101 и ПЛ-АН179, изготовленные на основе стальной ленты-оболочки, а также лента ПЛ-АН111 на основе никелевой оболочки. Наплавка выполнялась на аппарате А-874Н, укомплектованном источником питания ВДУ 1201 и приставкой АД 167, в широком диапазоне режимов. Установлено, что с увеличением тока от 600 до 1200 А для всех испытываемых марок порошковых лент характерен рост ширины валика, его высота и глубина проплавления основного металла. Значение коэффициента формы шва для всех рассматриваемых типов порошковых лент с увеличением тока снижается. С увеличением напряжения дуги в диапазоне 24...38 В ширина валика увеличивается, а высота снижается на фоне роста доли основного металла. Изменение глубины проплавления и коэффициента формы шва неоднозначно и зависит от типа порошковой ленты. Досліджено вплив параметрів режиму наплавлення порошковими стрічками на геометричні розміри наплавлених валиків. Розглянуто особливості плавлення порошкових стрічок в залежності від типу оболонки і хімічного складу сердечника. Як об’єкти досліджень широко застосовуються обрані порошкові стрічки ПЛ-АН 101 і ПЛ-АН 179, виготовлені на основі сталевої стрічки оболонки, а також стрічка ПЛ-АН111 на основі нікелевої оболонки. Наплавлення виконувалося на апараті А-874Н, укомплектованому джерелом живлення ВДУ 1201 і приставкою АТ 167, в широкому діапазоні режимів. Встановлено, що зі збільшенням струму від 600 до 1200 А для всіх досліджених марок порошкових стрічок притаманний приріст ширини валика, його висоти і глибини проплавлення основного металу. Значення коефіцієнта форми шва для всіх розглянутих типів порошкових стрічок зі збільшенням струму знижується. Зі збільшенням напруги дуги в діапазоні 2...38 В ширина валика збільшується, а висота знижується на тлі зростання частки основного металу. Змінювання глибини проплавлення і коефіцієнта форми шва неоднозначне і залежить від типу порошкової стрічки. The effect of parameters of flux-cored strip surfacing modes on geometric dimensions of deposited beads was investigated. The peculiarities of flux-cored strips melting were considered depending on a sheath type and chemical composition of the core. As the objects of investigations the widely applied flux-cored strips PL-AN 101 and PL-AN 179 were selected, which are manufactured on a base of the steel strip-sheath and also the strip PL-AN 111 based on a nickel sheath. The surfacing was carried out in the machine A-874N, equipped with the power source VDU 1201 and the attachment AD 167 within a wide range of modes. It was found that with increase in current from 600 to 1200 A for all the tested grades of flux-cored strips, the growth of a bead width, its height and penetration depth of base metal are characteristic. With increase in current the value of weld shape factor for all the considered types of flux-cored strips decreases. With increase in the arc voltage in the range of 24–38 V the bead width increases and the height is reduced against the growth in volume of base metal. The change in penetration depth and the weld shape factor are ambiguous and depend on the flux-cored strip type. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков Вплив режимів наплавлення порошковими стрічками на геометричні параметри наплавлених валиків Effect of flux-cored strip surfacing modes on geometric parameters of deposited beads Article published earlier |
| spellingShingle | Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков Жудра, А.П. Ворончук, А.П. Кочура, В.О. Федосенко, В.В. Научно-технический раздел |
| title | Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков |
| title_alt | Вплив режимів наплавлення порошковими стрічками на геометричні параметри наплавлених валиків Effect of flux-cored strip surfacing modes on geometric parameters of deposited beads |
| title_full | Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков |
| title_fullStr | Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков |
| title_full_unstemmed | Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков |
| title_short | Влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков |
| title_sort | влияние режимов наплавки порошковыми лентами на геометрические параметры наплавленных валиков |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/147906 |
| work_keys_str_mv | AT žudraap vliânierežimovnaplavkiporoškovymilentaminageometričeskieparametrynaplavlennyhvalikov AT vorončukap vliânierežimovnaplavkiporoškovymilentaminageometričeskieparametrynaplavlennyhvalikov AT kočuravo vliânierežimovnaplavkiporoškovymilentaminageometričeskieparametrynaplavlennyhvalikov AT fedosenkovv vliânierežimovnaplavkiporoškovymilentaminageometričeskieparametrynaplavlennyhvalikov AT žudraap vplivrežimívnaplavlennâporoškovimistríčkaminageometričníparametrinaplavlenihvalikív AT vorončukap vplivrežimívnaplavlennâporoškovimistríčkaminageometričníparametrinaplavlenihvalikív AT kočuravo vplivrežimívnaplavlennâporoškovimistríčkaminageometričníparametrinaplavlenihvalikív AT fedosenkovv vplivrežimívnaplavlennâporoškovimistríčkaminageometričníparametrinaplavlenihvalikív AT žudraap effectoffluxcoredstripsurfacingmodesongeometricparametersofdepositedbeads AT vorončukap effectoffluxcoredstripsurfacingmodesongeometricparametersofdepositedbeads AT kočuravo effectoffluxcoredstripsurfacingmodesongeometricparametersofdepositedbeads AT fedosenkovv effectoffluxcoredstripsurfacingmodesongeometricparametersofdepositedbeads |