Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов
Проведено исследование и анализ новых подходов при построении шихтованных магнитопроводов силовых трансформаторов, которые заключаются в одновременном применении в магнитопроводе анизотропной и изотропной электротехнической стали, позволяющий строить трансформаторы с повышенным коэффициентом полезн...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Електротехніка і електромеханіка |
|---|---|
| Дата: | 2015 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут технічних проблем магнетизму НАН України
2015
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/148792 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов / M.I. Levin, И.В. Пентегов, С.В. Рымар, A.V. Lavreniuk // Електротехніка і електромеханіка. — 2015. — № 1. — С. 20–24. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859611153935630336 |
|---|---|
| author | Levin, M.I. Пентегов, И.В. Рымар, С.В. Lavreniuk, A.V. |
| author_facet | Levin, M.I. Пентегов, И.В. Рымар, С.В. Lavreniuk, A.V. |
| citation_txt | Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов / M.I. Levin, И.В. Пентегов, С.В. Рымар, A.V. Lavreniuk // Електротехніка і електромеханіка. — 2015. — № 1. — С. 20–24. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Електротехніка і електромеханіка |
| description | Проведено исследование и анализ новых подходов при построении шихтованных магнитопроводов силовых трансформаторов, которые заключаются в одновременном применении в магнитопроводе анизотропной и изотропной
электротехнической стали, позволяющий строить трансформаторы с повышенным коэффициентом полезного действия и с меньшей стоимостью.
Проведено дослідження й аналіз нових підходів при побудові шихтованих магнітопроводів силових трансформаторів,
які полягають в одночасному використанні в магнітопроводі анізотропної та ізотропної електротехнічної сталі, що
дозволяє будувати трансформатори з підвищеним коефіцієнтом корисної дії й з меншою вартістю.
It is carried out exploration and the assaying of new approaches
at construction of stacked laminated cores of mains transformers which consists in simultaneous application in a magnetic
conductor of the anisotropic and isotropic electric grade sheet,
allowing constructing transformers with the heightened efficiency and with smaller cost.
|
| first_indexed | 2025-11-28T12:15:34Z |
| format | Article |
| fulltext |
20 ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2015. №1
© M.I. Levin, И.В. Пентегов, С.В. Рымар, A.V. Lavreniuk
УДК 621.3.018.32:621.3.018.783.3:621.3.017
M.I. Levin, И.В. Пентегов, С.В. Рымар, A.V. Lavreniuk
НОВЫЕ ПОДХОДЫ ПРИ ПОСТРОЕНИИ МАГНИТОПРОВОДОВ СИЛОВЫХ
ТРАНСФОРМАТОРОВ
Проведено дослідження й аналіз нових підходів при побудові шихтованих магнітопроводів силових трансформаторів,
які полягають в одночасному використанні в магнітопроводі анізотропної та ізотропної електротехнічної сталі, що
дозволяє будувати трансформатори з підвищеним коефіцієнтом корисної дії й з меншою вартістю. Бібл. 3, табл. 2,
рис. 7.
Ключові слова: силовий трансформатор, нові шихтовані магнітопроводи, анізотропна сталь, ізотропна сталь, втрати
у магнітопроводі, ККД.
Проведено исследование и анализ новых подходов при построении шихтованных магнитопроводов силовых транс-
форматоров, которые заключаются в одновременном применении в магнитопроводе анизотропной и изотропной
электротехнической стали, позволяющий строить трансформаторы с повышенным коэффициентом полезного дей-
ствия и с меньшей стоимостью. Библ. 3, табл. 2, рис. 7.
Ключевые слова: силовой трансформатор, новые шихтованные магнитопроводы, анизотропная сталь, изотропная
сталь, потери в магнитопроводе, КПД.
Введение. В статье [1] авторами был представлен
анализ тенденций развития трехфазных шихтованных
магнитопроводов трансформаторов напряжением до
1000 В. Рассмотренные подходы применимы и при
построении трансформаторов среднего и высокого на-
пряжения, а также реакторов, при наличии специаль-
ных требований. Данная статья продолжает анализ
тенденций развития современных технологий и мате-
риалов, используемых в трансформаторостроении.
Анализ условий работы трансформаторов в сетях
показывает, что обычно они нагружены мощностью
значительно меньшей номинальной. Поэтому Северо-
американские стандарты (NEMA TP 1-2002, CAN/
CSA C802.2) регламентируют коэффициент полезного
действия (КПД) при нагрузке на уровне 35 % для
трансформаторов низкого напряжения и 50 % для
трансформаторов среднего и высокого напряжения.
Одним из главных факторов, влияющих на пара-
метры и свойства трансформатора, является материал
и конструкция магнитопровода.
В статье приведен анализ новых подходов при
построении шихтованных магнитопроводов силовых
трансформаторов, который заключается в одновре-
менном применении в магнитопроводе различных
типов электротехнических сталей (ЭТС).
Целью статьи является определение подходов,
позволяющих обеспечить высокие технико-
экономические и технологические показатели транс-
форматоров, обеспечение их высоких энергетических
характеристик – малых потерь холостого хода (х.х.) и
высоких значений КПД. Это актуальная задача разви-
тия современного энергетического рынка.
Новые подходы при построении магнитопро-
водов силовых трансформаторов. На протяжении
длительного времени одним из основных способов
обеспечения низкого уровня потерь х.х. трансформа-
торов остается применение в магнитопроводах холод-
нокатаной анизотропной ЭТС, в которой домены на-
правлены (структурированы) вдоль прокатки листов,
что обеспечивает высокие магнитные свойства стали
за счет уменьшения магнитного сопротивления про-
хождению магнитного потока в этом направлении.
Металлургия постоянно совершенствует структуру
ЭТС благодаря оптимизации химического состава
стали и особенностям технологического процесса ее
изготовления. Также наблюдается тенденция умень-
шения толщины листа ЭТС. На Североамериканском
рынке трансформаторов широко применяются анизо-
тропные ЭТС марок М6 и М4 соответственно с тол-
щинами листов 0,35 и 0,28 мм. Также используются
стали марок М3 и М2 с толщинами листов 0,23 и 0,18
мм соответственно. Здесь перечисление марок ЭТС
приведено по возрастанию анизотропности свойств и
стоимости стали.
Применение ЭТС высокой степени анизотропно-
сти позволяет получить отличные магнитные свойст-
ва при прохождении магнитного потока вдоль про-
катки стального листа. Однако, при прохождении по-
тока под другими углами к направлению прокатки,
магнитные свойства стали резко ухудшаются, причем
тем сильнее, чем больше степень анизотропности.
Сейчас наиболее распространенной конструкци-
ей магнитопроводов силовых трехфазных трансфор-
маторов является общеизвестная классическая конст-
рукция стержневого шихтованного магнитопровода,
схематично представленная на рис. 1.
Рис. 1. Классическая конструкция стержневого шихтован-
ного магнитопровода трехфазного трансформатора
На рис. 1 в незаштрихованных областях магнито-
провода магнитный поток, в большей части, проходит
вдоль направления прокатки листов ЭТС и анизотроп-
ность здесь позволяет значительно снизить потери х.х.
ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2015. №1 21
В заштрихованных областях магнитопровода магнит-
ный поток проходит под разными углами к направле-
нию прокатки (от 0 до 90) при переходе из стержней
в ярма, что вызывает значительное увеличение потерь
х.х. Таким образом, в одних областях магнитопровода
наблюдается значительное улучшение магнитных
свойств, а в других – их ухудшение. В связи с этим,
применение дорогостоящих высококачественных ани-
зотропных ЭТС не приводит к экономически оправ-
данному уменьшению потерь х.х. трансформатора. То
есть, стоимость магнитопровода возрастает столь
существенно, что эффект от снижения потерь х.х. и
увеличения КПД становится не всегда экономически
выгодным.
Уменьшение толщины листа так же уменьшает
потери х.х. за счет снижения потерь от вихревых то-
ков, но возникает проблема обеспечения жесткости
конструкции магнитопровода в связи с гибкостью
стержней, что требует применения специальных мер.
В последнее время усилия направлены на разра-
ботку новых изотропных (неструктурированных) ста-
лей с высокими магнитными свойствами, например
марки М12. Подобные стали позволят избежать суще-
ственного увеличения потерь в зонах перехода маг-
нитного потока из стержней в ярма.
Постоянно растущие требования к энергосбере-
жению стимулируют поиск новых конструктивных
решений с использованием существующих ЭТС. Так,
разработан новаторский подход при построении
трехфазных и однофазных магнитопроводов, который
заключается в одновременном использовании анизо-
тропной и менее дорогой изотропной стали. Напри-
мер, в патенте [2] предложено изготавливать стержни
из анизотропной, а ярма из изотропной стали одина-
ковой толщины (рис. 2).
Рис. 2. Конструкция "Staggered" трехфазного стрежневого
шихтованного магнитопровода трансформатора
На рис. 2 приведена конструкция трехфазного
шихтованного магнитопровода "Staggered", в которой
1 – пластины анизотропной ЭТС; 2 и 3 – пластины
изотропной ЭТС. Данная конструкция обеспечивает
присутствие изотропной стали в зонах перехода маг-
нитного потока из стрежней в ярма, уменьшает коли-
чество пластин анизотропной стали стержней в этих
зонах и длину пути прохождения магнитного потока в
анизотропной стали под разными углами к направле-
нию прокатки в данных зонах. Удельные потери в
листе изотропной стали при прохождении магнитного
потока под разными углами к направлению прокатки
листа практически одинаковы, хотя и больше удель-
ных потерь анизотропной стали при прохождении в
ней магнитного потока вдоль прокатки листа. Но эти
потери значительно ниже удельных потерь анизо-
тропной стали при прохождении в ней магнитного
потока поперек прокатки листа. Применение изо-
тропной стали в ярмах магнитопровода "Staggered"
позволяет снизить удельные потери на участках ярем
в зонах перехода магнитного потока из стрежней в
ярма. В этих зонах снижение потерь оказывается
столь существенным, что перекрывает возрастание
потерь на участках ярем между стержнями магнито-
провода, поскольку в трансформаторах низкого на-
пряжения (до 1000 В) окна магнитопровода, как пра-
вило, имеют небольшую ширину. Такое использова-
ние разных типов ЭТС позволяет снизить потери х.х.
трансформатора и существенно уменьшить стоимость
магнитопровода из-за разницы в цене сталей.
Как видно из рис. 2, пластины ЭТС ярем 3 вы-
полняются шире пластин 2 (на 6,4…12,7 мм [2]) для
улучшения условий перехода магнитного потока из
стержней в ярма, уменьшения магнитной индукции и
удельных потерь в ярмах. Однако, в виду особенно-
стей этой конструкции, имеет место необходимость
удлинения стержней, так как часть стержней
(6,4…12,7 мм с каждой стороны) скрадывается ярма-
ми и не используется. Это приводит к увеличению
общей стоимости магнитопровода, поскольку стерж-
ни изготавливаются из дорогой анизотропной стали.
Применение трех типоразмеров пластин с пря-
мым резом в конструкции магнитопровода
"Staggered" не существенно усложняет технологию
изготовления магнитопровода, по сравнению с клас-
сической конструкцией. Благодаря прямому резу пла-
стин ЭТС данная конструкция практически не приво-
дит к возникновению дополнительных активных по-
терь в магнитопроводе, по сравнению с конструкцией
MULTI-STEP LAP с косым стыком (см. работу [1]).
Основным конструкционным недостатком маг-
нитопровода "Staggered" является малая зона шихто-
ванного соединения стержней с ярмами, что снижает
механическую прочность конструкции магнитопрово-
да, особенно при длительной эксплуатации транс-
форматора из-за разупрочнения соединений в резуль-
тате вибраций.
Применение различных типов сталей в магнито-
проводах трансформаторов стало отправной точкой
на пути создания высокоэффективных и экономичных
трансформаторов.
Новые высокоэффективные и экономичные
трансформаторы. M. Levin, независимо от авторов
патента [3], предложил в шихтованном магнитопро-
воде трансформатора использовать разные типы ста-
лей, полностью исключая анизотропную ЭТС из зон
перехода магнитного потока из стержней в ярма,
замещая ее изотропной ЭТС (рис. 3, 4). Такие типы
шихтовки пластин ЭТС получили название
"Sandwich".
На рис 3, 4 представлены некоторые варианты
шихтовок типа "Sandwich", где показаны два слоя рас-
положения пластин а и б, которые поочередно накла-
дываются друг на друга при сборке магнитопровода.
22 ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2015. №1
Пластины 2 и 3 на рис. 3 и пластины 2 на рис. 4 вы-
полнены из анизотропной стали, а пластины 1 и 4 на
рис. 3 и пластины 1, 3 и 4 на рис. 4 – из изотропной
стали. Для обоих вариантов шихтовки магнитопрово-
да применяется четыре типоразмера пластин одина-
ковой ширины с прямым резом. При таких шихтовках
зоны перехода магнитного потока из стержней в ярма
состоят из 100 % изотропной стали.
а б
Рис. 3. Конструкция стержневого шихтованного магнито-
провода трехфазного трансформатора с шихтовкой типа
"Sandwich" с вертикальными и горизонтальными изотропными
вставками
а б
Рис. 4. Конструкция стержневого шихтованного магнитопро-
вода трехфазного трансформатора с шихтовкой типа
"Sandwich" только с вертикальными изотропными вставками
Изменяя количество рядов применяемых слоев
на рис. 3 и 4 можно изменять соотношение между
изотопной и анизотропной сталью в стержнях магни-
топровода. Подобная возможность изменения соот-
ношения содержания анизотропной и изотропной ста-
ли в стержнях и ярмах позволяет осуществлять более
глубокую технико-экономическую оптимизацию
трансформатора.
В табл. 1, в качестве примера, приведены некото-
рые из возможных вариантов шихтовок с 80 %, 75 %,
67 % и 50 % анизотропной стали и соответственно
20 %, 25 %, 33 % и 50 % изотропной стали в стержнях
и 100 % изотропной сталью в ярмах магнитопроводов.
Таблица 1
Комбинации слоев для различных шихтовок
Количество слоев Пропорция сталей в стержне
(анизотропная / изотропная) рис. 3,б рис. 4,а рис. 4,б
50 % / 50 % – 2 2
67 % / 33 % 2 2 2
75 % / 25 % 4 2 2
80 % / 20 % 3 1 1
В варианте шихтовки на рис. 3 при сборке верхне-
го ярма необходимо принять меры для удерживания
пластин 3 и повышения требований к точности сборки.
По механическим характеристикам магнитопро-
воды на рис. 3 и 4 равноценны магнитопроводу на
рис. 1, поскольку перекрытие пластин происходит на
всю ширину ярма.
Для уменьшения потерь х.х. ярма можно выпол-
нять пластинами большей ширины. Так как в ярмах
используется изотропная сталь, которая значительно
дешевле анизотропной стали, то это экономически
довольно эффективный способ снижения потерь х.х. в
трансформаторе.
Подобная шихтовка магнитопроводов позволяет
значительно уменьшить потери х.х. трансформатора,
существенно уменьшить стоимость магнитопровода и
повысить КПД трансформатора. Такие магнитопрово-
ды позволяют создавать трансформаторы с так назы-
ваемым повышенным КПД. При этом данные транс-
форматоры получаются значительно экономичнее
трансформаторов, в которых применяется только ани-
зотропная сталь.
Следует отметить, что основным требованием к
магнитопроводам типа "Staggered" и "Sandwich" явля-
ется одинаковая толщина листов используемых ста-
лей, что является ограничивающим фактором. На ми-
ровых рынках можно найти небольшое количество
марок изотропной и анизотропной стали одинаковой
толщины. Например, в Северной Америке это стали
марок М6 и М12, в Китае – 35Q145 и 35WW270.
Анализ новых шихтовок магнитопроводов.
Сравним основные технико-экономические показате-
ли трансформаторов (табл. 2) с шихтовкой магнито-
провода "Staggered" и "Sandwich" (рис. 2 и 4).
В трансформаторе с магнитопроводом "Sandwich"
использовалась пропорция 50 % М6 и 50 % М12 в
стержнях и 100 % М12 в ярмах, а в трансформаторе с
магнитопроводом "Staggered" – 100 % М6 в стержнях
и 100 % М12 в ярмах.
Таблица 2
Параметры трансформаторов
Тип шихтовки
магнитопровода Параметры
"Staggered" "Sandwich"
Сопротивление КЗ, % 2,42 2,26
Потери х.х., Вт 493 491
Масса меди, кг 86,6 98,2
Масса ЭТС, кг 323,1 305,9
Стоимость меди и ЭТС, USD 2174 2194
Трансформаторы имеют мощность 112,5 кВ·А,
первичное напряжение 480 В, вторичное – 208 В, час-
тота питающей сети 60 Гц, соединение обмоток тре-
угольник/зигзаг. Трансформаторы соответствуют
стандарту NEMA TP1-2002 (стандарт регламентирует
уровень КПД при 35% нагрузке и сопротивление ко-
роткого замыкания (КЗ) обмоток при температуре
75 С). Трансформаторы оптимизированы на мини-
мум стоимости.
Из табл. 2 видно, что трансформаторы имеют
очень близкие параметры.
На рис. 5 приведены зависимости КПД транс-
форматоров с шихтовкой магнитопровода "Staggered"
и "Sandwich". Более высокие значения КПД имеет
трансформатор "Sandwich", особенно это проявляется
ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2015. №1 23
в области больших нагрузок. Учитывая современные
высокие требования к трансформаторам, это является
большим достоинством. При этом технология сборки
магнитопроводов с шихтовкой "Sandwich" подобна
технологии сборки классического шихтованного маг-
нитопровода (рис. 1) и не требует особых дополни-
тельных трудозатрат.
Рис. 5. Зависимости КПД трансформаторов с шихтовкой
магнитопровода "Staggered" (пунктирная линия)
и "Sandwich" (сплошная линия) от уровня нагрузки
Определим оптимальное соотношение анизо-
тропной и изотропной стали в магнитопроводе с ших-
товкой "Sandwich".
На первый взгляд может показаться, что чем
больше содержание анизотропной стали в стержнях,
тем меньше потери х.х. и выше КПД трансформатора.
При этом стоимость трансформатора также снижается
за счет уменьшения площади поперечного сечения
стержней из-за возможности увеличения в них значе-
ния магнитной индукции и уменьшения длины витков
обмотки. Но это не подтверждается практикой.
Были исследованы и проведены сравнения
свойств более 30 построенных трансформаторов
мощностью от 15 до 500 кВ·А, напряжением от 208 до
600 В, частотой питающей сети 60 Гц, соединением
обмоток треугольник/звезда, треугольник/зигзаг,
звезда/зигзаг. Магнитопроводы трансформаторов вы-
полнены с шихтовкой "Sandwich" с содержанием ани-
зотропной и изотропной стали в стержнях магнито-
провода 50 % М6 и 50 % М12; 80 % М6 и 20 % М12, в
ярмах – 100 % М12. Шихтовка магнитопроводов про-
изводилась согласно табл. 1 соответственно заданной
пропорции сталей.
Эксперимент показал, что в результате увеличе-
ния количества анизотропной стали в стержнях маг-
нитопровода с 50 % до 80 % не наблюдалось сниже-
ния потерь х.х., хотя, логично было бы ожидать их
уменьшения.
Для выявления причины этого рассмотрим более
детально участок соединения ярма и стержня на рис. 6
для шихтовки с соотношением стали в стержнях 80 %
М6 и 20 % М12. На рис. 6 четыре пластины стержня
стыкуются с четырьмя пластинами ярма, а одна пла-
стина напрямую переходит из стержня в ярмо.
Здесь происходит локальное насыщение части
этой одной пластины на участке, где она переходит из
стержня в ярмо и насыщение пластин, граничащих с
данной пластиной. Это связано с наличием немагнит-
ного зазора в зоне стыка четырех пластин, вынуж-
дающего существенную часть магнитного потока про-
ходить через эту пластину и через крайние пластины,
граничащие с ней.
Рис. 6. Участок соединения ярма (вверху)
и стержней (внизу)
Подобные процессы, ведущие к увеличению по-
терь х.х. наблюдаются в магнитопроводе с классиче-
ской шихтовкой (рис. 1) при чередовании слоев с ко-
личеством рядов пластин более двух.
С целью определения зависимости потерь
в магнитопроводе от количества рядов пластин в слое
были построены трансформаторы с классической
конструкцией стержневого шихтованного магнито-
провода (рис. 1) с 1-м, 2-мя, 3-мя и 4-мя рядами пла-
стин в слое.
На рис. 7 приведен график зависимости увеличе-
ния потерь в магнитопроводе с разным количеством
рядов пластин в слое относительно потерь в магнито-
проводе с 1-м рядом пластин в слое.
Рис. 7. Зависимость потерь х.х. трансформаторов
с чередующимися слоями шихтовки магнитопровода,
выполненных с разным количеством рядов пластин
На графике треугольниками обозначены экспе-
риментальные данные 4-х трансформаторов, точками
– интерполяционные данные.
Количество рядов пластин в одном слое шихтов-
ки значительно влияет на величину потерь х.х. транс-
форматоров с классической шихтовкой.
Подобное увеличение потерь х.х. наблюдается и
при использовании шихтовки магнитопроводов
"Sandwich" с пропорцией стали 80 % М6 и 20 % М12,
где имеет место соединение в стык 4-х пластин
стержня с 4-мя пластинами ярем, на что указывают
результаты тестов более 40 трансформаторов. Это же
24 ISSN 2074-272X. Електротехніка і Електромеханіка. 2015. №1
подтверждается расчетами потерь х.х., которые при
такой шихтовке оказываются выше приблизительно
на 15 % по сравнению шихтовкой "Sandwich" 50 %
М6 и 50 % М12, где имеет место соединение в стык
2-х пластин стержня с 2-мя пластинами ярем.
Поэтому, построение магнитопроводов с содер-
жанием анизотропной и изотропной стали в стержнях
80 % М6 и 20 % М12, нецелесообразно, поскольку
приводит к увеличению потерь х.х. трансформатора и
его стоимости из-за применения большого количества
анизотропной стали.
Таким образом, магнитопроводы с содержанием
анизотропной и изотропной стали в стержнях 50 %
М6 и 50 % М12 являются наиболее эффективными и
имеют наиболее оптимальные технико-экономические
показатели.
Результатом исследований также является разра-
ботка авторами теоретических обоснований картины
распределения магнитного потока в магнитопроводе с
одновременным использованием различных типов
сталей, что позволило создать методику расчета по-
терь х.х. Расчетные потери х.х., сделанные по создан-
ной методике, показали практически полное совпаде-
ние с тестами реальных трансформаторов (точность
расчета составляет 99 %). Авторы планируют более
подробно осветить вопросы расчета потерь х.х., для
таких трансформаторов в последующих публикациях.
Выводы.
Проведен анализ новых подходов при построе-
нии шихтованных магнитопроводов силовых транс-
форматоров, которые заключаются в совместном ис-
пользовании в магнитопроводе анизотропной и изо-
тропной электротехнических сталей, позволяющий
строить трансформаторы с повышенным коэффици-
ентом полезного действия.
Для снижения уровня потерь холостого хода
трансформатора и повышения коэффициента полез-
ного действия необходимо исключение анизотропной
стали из областей перехода магнитного потока из
стержней в ярма (областей шихтованных стыков) и
одновременное использование анизотропной и изо-
тропной стали в стержнях и ярмах магнитопровода в
разных пропорциях.
Определено оптимальное соотношение анизо-
тропной и изотропной стали в магнитопроводе. Маг-
нитопроводы с половинным содержанием анизотроп-
ной и изотропной стали в стержнях и ярмах и полно-
стью выполненным из изотропной стали шихтован-
ным стыком являются наиболее оптимальными по
технико-экономическим показателям.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Levin M.I., Пентегов И.В., Рымар С.В., Lavreniuk A.V.
Анализ конструкций шихтованных магнитопроводов сило-
вых трехфазных трансформаторов // Електротехніка і елект-
ромеханіка. – 2014. – №1. – С. 40-44.
2. Pat. US 6100783 A USA, Int. Cl. H 01 F 27/24. Energy
Efficient Hybrid Core / Philip J. Hopkinson (Charlotte, N.C.
(US)), Wesley W. Schwarz (Oshkosh, Wis. (US)); Assignee
Square D Company, Palatine, Ill (US). – № US 09/251102;
Appl. Date 16.02.1999; Publ. Date 08.08.2000.
3. Pat. US 8686824 B2 USA, Int. Cl. H 01 F 27/24; H 01 F
17/04. Economical Core Design for Electromagnetic Devices /
Michael Levin, Andrii V. Lavreniuk (Toronto (CA)); Mirus
International Inc. (Ontario (CA)). – № US 12/883310; Appl.
Date 16.09.2010; Publ. Date 01.04.2014.
REFERENCES
1. Levin M.I., Pentegov I.V., Rymar S.V., Lavreniuk A.V.
Analysis of three-phase power transformer laminated magnetic
core designs. Elektrotekhnіka і elektromekhanіka – Electrical
engineering & electromechanics, 2014, no.1, pp. 40-44. (Rus).
2. Pat. US 6100783 A USA, Int. Cl. H 01 F 27/24. Energy
Efficient Hybrid Core / Philip J. Hopkinson (Charlotte, N.C.
(US)), Wesley W. Schwarz (Oshkosh, Wis. (US)); Assignee
Square D Company, Palatine, Ill (US). – № US 09/251102;
Appl. Date 16.02.1999; Publ. Date 08.08.2000.
3. Pat. US 8686824 B2 USA, Int. Cl. H 01 F 27/24; H 01 F
17/04. Economical Core Design for Electromagnetic Devices /
Michael Levin, Andrii V. Lavreniuk (Toronto (CA)); Mirus
International Inc. (Ontario (CA)). – № US 12/883310; Appl.
Date 16.09.2010; Publ. Date 01.04.2014.
Поступила (received) 14.10.2014
Levin Michael I.1, P. Engineer,
Пентегов Игорь Владимирович2, д.т.н., проф., в.н.с.,
Рымар Сергей Владимирович2, д.т.н., с.н.с., в.н.с.,
Lavreniuk Andrii V.3, Ph. D., R&D Engineer,
1 67, Sunnycrest Rd., Toronto, Canada, M2R 1V4,
тел/phone +1 (416) 6677061,
e-mail: michael@mirusinternational.com
2 Институт электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины,
03680, Киев-150, ул. Боженко, 11,
тел/phone +38 044 2061388,
e-mail: i.v.pentegov@gmail.com, elmag@paton.kiev.ua
3 MIRUS International Inc.,
31, Sun Pac Blvd., Brampton, Ontario, Canada, L6S 5P6,
тел/phone +1 (905) 4941120,
e-mail: andrii@mirusinternational.com
M.I. Levin1, I.V. Pentegov2, S.V. Rymar2, A.V. Lavreniuk3
1 67, Sunnycrest Rd., Toronto, Canada, M2R 1V4.
2 Paton Electric Welding Institute of National Academy
of Sciences of Ukraine,
11, Bozhenko Str., Kiev, 03680, Ukraine.
3 Mirus International Inc.,
31, Sun Pac Blvd., Brampton, Ontario, Canada, L6S 5P6.
New approaches at construction of magnetic conductors
for mains transformers.
It is carried out exploration and the assaying of new approaches
at construction of stacked laminated cores of mains transform-
ers which consists in simultaneous application in a magnetic
conductor of the anisotropic and isotropic electric grade sheet,
allowing constructing transformers with the heightened effi-
ciency and with smaller cost. References 3, tables 2, figures 7.
Key words: mains transformer, new laminated cores,
anisotropic steel, isotropic steel, losses in a magnetic
conductor, efficiency.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-148792 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 2074-272X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-28T12:15:34Z |
| publishDate | 2015 |
| publisher | Інститут технічних проблем магнетизму НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Levin, M.I. Пентегов, И.В. Рымар, С.В. Lavreniuk, A.V. 2019-02-18T19:13:53Z 2019-02-18T19:13:53Z 2015 Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов / M.I. Levin, И.В. Пентегов, С.В. Рымар, A.V. Lavreniuk // Електротехніка і електромеханіка. — 2015. — № 1. — С. 20–24. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. 2074-272X DOI: https://doi.org/10.20998/2074-272X.2015.1.04 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/148792 621.3.018.32:621.3.018.783.3:621.3.017 Проведено исследование и анализ новых подходов при построении шихтованных магнитопроводов силовых трансформаторов, которые заключаются в одновременном применении в магнитопроводе анизотропной и изотропной электротехнической стали, позволяющий строить трансформаторы с повышенным коэффициентом полезного действия и с меньшей стоимостью. Проведено дослідження й аналіз нових підходів при побудові шихтованих магнітопроводів силових трансформаторів, які полягають в одночасному використанні в магнітопроводі анізотропної та ізотропної електротехнічної сталі, що дозволяє будувати трансформатори з підвищеним коефіцієнтом корисної дії й з меншою вартістю. It is carried out exploration and the assaying of new approaches at construction of stacked laminated cores of mains transformers which consists in simultaneous application in a magnetic conductor of the anisotropic and isotropic electric grade sheet, allowing constructing transformers with the heightened efficiency and with smaller cost. ru Інститут технічних проблем магнетизму НАН України Електротехніка і електромеханіка Електричні машини та апарати Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов New approaches at construction of magnetic conductors for mains transformers Article published earlier |
| spellingShingle | Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов Levin, M.I. Пентегов, И.В. Рымар, С.В. Lavreniuk, A.V. Електричні машини та апарати |
| title | Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов |
| title_alt | New approaches at construction of magnetic conductors for mains transformers |
| title_full | Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов |
| title_fullStr | Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов |
| title_full_unstemmed | Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов |
| title_short | Новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов |
| title_sort | новые подходы при построении магнитопроводов силовых трансформаторов |
| topic | Електричні машини та апарати |
| topic_facet | Електричні машини та апарати |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/148792 |
| work_keys_str_mv | AT levinmi novyepodhodypripostroeniimagnitoprovodovsilovyhtransformatorov AT pentegoviv novyepodhodypripostroeniimagnitoprovodovsilovyhtransformatorov AT rymarsv novyepodhodypripostroeniimagnitoprovodovsilovyhtransformatorov AT lavreniukav novyepodhodypripostroeniimagnitoprovodovsilovyhtransformatorov AT levinmi newapproachesatconstructionofmagneticconductorsformainstransformers AT pentegoviv newapproachesatconstructionofmagneticconductorsformainstransformers AT rymarsv newapproachesatconstructionofmagneticconductorsformainstransformers AT lavreniukav newapproachesatconstructionofmagneticconductorsformainstransformers |