Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка

Рассмотрены основные причины снижения эффективности части низкого давления турбины К 300 240 при работе на переменных режимах, отличающихся от расчетных. Показано, что на КПД турбоагрегата заметно влияет электризация пара и его термодинамическое состояние. Максимальное снижение мощности происходит н...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Date:	2007
Main Authors:	Тарелин, А.А., Скляров, В.П.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Національна Академія наук України 2007
Subjects:	Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/151
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка / А.А. Тарелин, В.П. Скляров // Наука та інновації. — 2007. — Т. 3, № 3. — С. 30-35. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859621313393459200
author	Тарелин, А.А. Скляров, В.П.
author_facet	Тарелин, А.А. Скляров, В.П.
citation_txt	Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка / А.А. Тарелин, В.П. Скляров // Наука та інновації. — 2007. — Т. 3, № 3. — С. 30-35. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.
collection	DSpace DC
description	Рассмотрены основные причины снижения эффективности части низкого давления турбины К 300 240 при работе на переменных режимах, отличающихся от расчетных. Показано, что на КПД турбоагрегата заметно влияет электризация пара и его термодинамическое состояние. Максимальное снижение мощности происходит на режимах, когда пар на выходе турбины либо перегрет, либо переохлажден, и теплота фазового перехода не используется. Предложены методы снижения потерь, вызванных электризацией и переохлаждением пара. Рассмотрены конструктивные решения уменьшения выхлопных потерь. Розглянуто основні причини зниження ефективності частини низького тиску турбіни К-300-240 при роботі на режимах, що відрізняються від розрахункових. Показано, що на ККД турбоагрегата помітно впливає електризація пари та її термодинамічний стан. Максимальне зниження потужності відбувається на режимах, коли пара на виході турбіни або перегріта, або переохолоджена, і теплота фазового переходу не використовується. Запропоновано методи зниження втрат, зумовлених електризацією та переохолодженням пари. Розглянуто конструктивні рішення зменшення вихлопних втрат. Basic reasons of drop in efficiency of the low-pressure section of the K-300-240 turbine when operating in off-design modes are examined. It is shown that the efficiency of the turbine is affected by steam electrization and its thermodynamic state. Maximum power drop occurs at modes when steam at the turbine exhaust is either superheated or supercooled and phase transition heat is not used. Methods of reducing losses caused by electrization and steam supercooling are offered. Constructive solutions allowing to reduce exhaust losses are considered.
first_indexed	2025-11-29T05:19:45Z
format	Article
fulltext	Інноваційні проекти Національної академії наук України В условиях энергорынка (когда ежедневное задание графика мощности энергоблоков за� дается по часам, причем изменение режимов меняется очень резко – от мощности 300 МВт до мощности 160 МВт в течение двух часов) турбоустановки ТЭС значительную часть вре� мени работают при пониженной мощности. Снижение мощности турбины приводит к отклонению от оптимального распределения течения парового потока в цилиндрах высо� кого и среднего давления, снижению исполь� зуемого теплоперепада в части низкого дав� ления, а также к появлению вентиляционных потерь в последних ступенях турбины. Мак� 30 А. А. Тарелин, В. П. Скляров Институт проблем машиностроения им. А. Н. Подгорного НАН Украины, Харьков РАЗРАБОТКА МЕРОПРИЯТИЙ ПО ПОВЫШЕНИЮ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЧАСТИ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ ТУРБИНЫ К53005240 ПРИ РАБОТЕ В УСЛОВИЯХ ЭНЕРГОРЫНКА Аннотация: Рассмотрены основные причины снижения эффективности части низкого давления тур� бины К�300�240 при работе на переменных режимах, отличающихся от расчетных. Показано, что на КПД турбоагрегата заметно влияет электризация пара и его термодинамическое состояние. Макси� мальное снижение мощности происходит на режимах, когда пар на выходе турбины либо перегрет, либо переохлажден, и теплота фазового перехода не используется. Предложены методы снижения по� терь, вызванных электризацией и переохлаждением пара. Рассмотрены конструктивные решения уменьшения выхлопных потерь. Ключевые слова: паровая турбина, эффективность работы, переохлаждение пара, перегрев пара, ядра конденсации, выхлопной патрубок. Наука та інновації.2007.Т 3.№ 3.С. 30–35. © А. А. Тарелин, В. П. Скляров. 2007 Рис. 1. Диаграмма продолжительности работы последних ступеней при различном объемном расходе пара через ЦНД энергоблока № 7 Змиевской ТЭС на разных режимах 31НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 3, 2007 Інноваційні проекти Національної академії наук України симальные потери, связанные с уменьшением расхода пара через турбину, приходятся на ступени цилиндра низкого давления (ЦНД), работающие в зоне влажного пара. При ис� пользовании энергоблоков К�300�240 как пи� ковых ЦНД турбин (особенно последние сту� пени) работают в условиях, существенно от� личающихся от расчетных. Анализ условий эксплуатации этих турбин показал, что зна� чительную часть времени энергоблоки рабо� тают на режимах частичной нагрузки. Для иллюстрации вышесказанного на рис. 1 при� ведена гистограмма режимов работы послед� них ступеней одного из энергоблоков Змиев� ской ТЭС за 2004–2005 гг. Как видно из рис. 1, большую часть вре� мени турбина работала либо при пониженном КПД последних ступеней, либо в режиме по� требления мощности (вентиляционный режим). Потери мощности при отклонении режимов работы от номинальных составляют сущест� венную величину. Уже на режиме с объемным расходом пара Gv2 = 1150 м3/с (~60 % от но� минального) последняя ступень не вырабаты� вает мощности, из�за чего мощность турбины в целом уменьшается на 10–15 МВт [1, 2]. При дальнейшем понижении нагрузки по� следняя ступень переходит в вентиляцион� ный режим. На этом режиме ступень не вы� рабатывает, а потребляет мощность. В соответствии с экспериментальными данными ХТГЗ и ВТИ [3, 4] потеря мощности от вентиляции достигает 4,5 МВт. А суммар� ное уменьшение вырабатываемой мощности на таких режимах составляет 14,5–19,5 МВт. Неэффективная работа последних ступеней ЦНД турбины при частичных режимах обус� ловлена не только конструктивными особен� ностями, но и термодинамическими условия� ми их работы, а также влиянием условий ра� боты предпоследних ступеней. Одним из факторов, вызывающих сниже� ние мощности последних ступеней турбины, является электризация влажного парового потока. Исследования, выполненные в Укра� ине [5] и за рубежом [6], показали, что при работе паровой турбины влажный пар на по� следних ступенях всегда электризуется. Мето� дика измерения объемной плотности зарядов в паровом потоке изложена в работе [7]. При влажности парового потока, близкой к диаграммной, объемная плотность зарядов на выхлопе турбины может достигать 10–3 Кл/м3 при напряженности поля 2⋅105 В/м [8]. В этом случае давление, создаваемое объемным заря� дом за последней ступенью, достигает 200 Па, уменьшая перепад на ступени, что вызывает увеличение выхлопных потерь и снижение мо� щности турбины. Для уменьшения потерь, вы� званных естественной электризацией паро� вого потока, целесообразно установить нейт� рализатор электростатических зарядов, обес� печивающий увеличение КПД турбины на 0,2–0,3 % [9, 10]. На рис. 2 показан общий вид такого ней� трализатора за последней ступенью турбины Т�250/300�240 (Харьковская ТЭЦ�5). Ориен� тировочный срок окупаемости такого нейтра� лизатора составляет 0,5–1 месяц. Рис. 2. Общий вид нейтрализатора объемного заряда за последней ступенью турбины Т5250/3005240 32 Інноваційні проекти Національної академії наук України НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 3, 2007 Важным фактором, определяющим эф� фективность работы ЦНД, является также термодинамическое состояние пара в проточ� ной части и на выхлопе турбины. На некото� рых режимах в последних ступенях и на вы� хлопе турбины может наблюдаться переох� лаждение пара. При расширении пара в про� точной части ЦНД в условиях дефицита ес� тественных ядер конденсации влага в паро� вом потоке не образуется (возникает задерж� ка конденсации) и пар переходит в переох� лажденное состояние. При переохлаждении пара в проточной части турбины не выделяет� ся теплота фазового перехода (конденсации). В результате уменьшается удельный объем пара и использованный теплоперепад, что при� водит к уменьшению вырабатываемой мощно� сти. Переохлаждение пара может сохранять� ся даже за последней ступенью, где может до� стигать 10–15 °С [11]. Экспериментальные исследования на блоке № 7 Змиевской ТЭС показали, что даже при давлении в конденса� торе рк = 0,003 МПа пар за последней ступе� нью турбины может быть переохлажден на 15,6–14,4 °С. Такое переохлаждение вызывает уменьшение вырабатываемой мощности тур� бины К�300�240 на ~1 МВт. В случае ухудше� ния вакуума в конденсаторе потери от пере� охлаждения пара возрастут. На других режимах пар за последней сту� пенью турбины может оказаться перегретым. Это происходит из�за потери давления в па� роперегревателе, чрезмерного промежуточ� ного перегрева пара, а также из�за повышен� ного давления в конденсаторе и при работе последней ступени в вентиляционном режиме. Перегрев или переохлаждение пара снижает термический КПД турбоагрегата. И в том и другом случаях теплота фазового перехода не выделяется в проточной части, а уносится в конденсатор. Для турбины К�300�240 ис� пользованный теплоперепад при этом умень� шается на ~188 кДж/кг по сравнению с рас� четным. Если такая ситуация возникнет при номинальном расходе пара через ЦНД (даже с учетом внутреннего КПД), потеря мощнос� ти может составить до 23 МВт. Чтобы устранить как перегрев, так и пе� реохлаждение пара, необходимо корректиро� вать режим турбоагрегата с учетом истинно� го состояния пара (термодинамической тем� пературы) на выхлопе турбины. Методика измерения термодинамической температуры пара разработана в Институте проблем машиностроения НАН Украины и подробно изложена в работе [11]. С целью уменьшения потерь от переох� лаждения необходимо обеспечить условия для равновесного расширения пара во влаж� но�паровых ступенях турбины. Это можно осуществить за счет создания искусственных ядер конденсации. При наличии достаточно� го количества искусственных ядер конденса� ции процесс расширения приближается к равновесному. В таком случае основная часть влаги будет конденсироваться в объеме в ви� де мелких капель. Интенсивная объемная кон� денсация, по�видимому, должна привести к уменьшению конденсации влаги на рабочих поверхностях и, следовательно, к уменьше� нию эрозионного разрушения поверхностей. Искусственные ядра конденсации можно создавать за счет коронного разряда в про� точной части турбины [12]. Для создания ко� ронного разряда перед зоной фазового пере� хода необходимо установить коронирующие электроды на входе в ЦНД либо непосредст� венно перед зоной фазового перехода в про� точной части ЦНД. Схема размещения коро� нирующих электродов на входе в первый по� ток ЦНД показана на рис. 3. Установка коронирующих электродов на входе в ЦНД позволит создать необходимую концентрацию ядер конденсации для равно� весного расширения пара и тем самым свести к минимуму потери от переохлаждения. Уве� личение мощности турбины в случае приме� нения предлагаемой технологии может соста� 33НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 3, 2007 Інноваційні проекти Національної академії наук України вить 0,3–0,5 %. При этом мощность, необходи� мая для электризации парового потока тур� бины К�300�240, не превышает ~1 кВт [12]. Анализ реальных режимов работы блока позволил разработать также ряд рекоменда� ций по повышению экономичности турбин К�300�240 за счет модернизации части низко� го давления. Одна из рекомендаций ограни� чена только модернизацией периферийных обводов последней ступени и выхлопного па� трубка цилиндров низкого давления турбины. Технологические отклонения при сборке при� водят к неравномерному распределению па� раметров в каналах осерадиальных диффузо� ров трех патрубков ЦНД и, как следствие, к росту выхлопных потерь, а также к ухудше� нию условий работы конденсатора. В резуль� тате проработок целого ряда вариантов и про� веденного технико�экономического анализа предлагается конструкция периферийного (выпускного) обвода осерадиального диффу� зора. Конструкции исходного и предлагаемого вариантов показаны на рис. 4. Такая конст� рукция позволяет использовать существую� щую в патрубке обечайку диффузора со спе� циальным профилированием ее входной час� ти для образования эффективного канала ще� ли с новым козырьком. Конструкция крепле� ния козырька к диафрагме сохраняется. Фор� Рис. 3. Схема размещения коронирующих электродов в паровпуске первого потока НД турбины К53005240: 1 – коронирующий электрод; 2 – изолированный эле5 ктрод5коллектор; 3 – опора; 4 – диафрагма; 5 – ра5 бочее колесо; 6 – проходной изолятор Рис. 4. Выхлопной отсек ЦНД турбины К53005240 (а – существующая конструкция, б – предлагаемая): 1 – диафрагма последней ступени; 2, 10 – уплотни5 тельный козырек; 3 – рабочее колесо с рабочей лопат5 кой; 4 – корпус (сборная камера); 5 – осерадиальный диффузор; 6 – обечайка; 7 – дистанционная втулка; 8, 11 – осевая щель; 9 – радиальный зазор. 34 Інноваційні проекти Національної академії наук України НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 3, 2007 ма козырька в зоне рабочих лопаток выпол� няется цилиндрической, а затем переходит в тороидальную заданной кривизны. В предла� гаемом конструктивном решении обеспечи� вается безотрывное обтекание поверхности козырька. В результате уменьшаются полные потери в патрубке. Реализация предлагаемо� го варианта модернизации выхлопных отсе� ков низкого давления турбины К�300�240 с учетом существующих особенностей штат� ной конструкции и возможных отклонений реальных параметров течения за последней ступенью от расчетных [13] обеспечит повы� шение мощности турбины на 0,6–0,9 МВт. Еще одна возможность повышения эко� номичности ЦНД связана с уменьшением по� терь от протечек в надбандажных уплотнени� ях. Рабочие колеса первых и вторых ступеней трех потоков низкого давления турбины К� 300�240 имеют накладные полочные бандажи с уплотнительными гребнями, которые обра� зуют с цилиндрической поверхностью про� точки в ободе диафрагмы прямоточное уп� лотнение. Сравнительная оценка эффектив� ности исходных уплотнений и выполненных с учетом рекомендаций [14] путем замены прямоточных уплотнений на уплотнения ти� па ЦКТИ показала, что суммарный эффект составляет 280 кВт (на три потока ЦНД). ВЫВОДЫ В условиях энергорынка турбоустановки (турбины К�300�240) ТЭС значительную часть времени работают на режимах, сущест� венно отличающихся от расчетных. Работа с уменьшенным расходом пара приводит к снижению КПД ЦНД. Все это в результате может приводить к уменьшению вырабаты� ваемой мощности на 14–19 МВт. При реальной влажности парового потока, близкой к диаграммной, возникают дополни� тельные потери, связанные с электризацией пара. Использование нейтрализаторов объ� емного заряда позволяет уменьшить эти по� тери и за счет этого увеличить КПД турбины на 0,2–0,3 % (прирост мощности составит 0,6–0,9 МВт). При работе турбины как на расчетных, так и на частичных режимах может возни� кать переохлаждение пара в проточной части низкого давления. Вопреки распространенно� му среди специалистов мнению пар может на� ходиться в переохлажденном состоянии и при пониженном давлении в конденсаторе (даже в зимнее время года), а реальная влажность за последней ступенью значительно ниже расчетной. На некоторых режимах переох� лаждение сохраняется даже за последней ступенью турбины, где достигает 10–15 °С. В этом случае потеря от переохлаждения мо� жет достигать 0,7–1 МВт. На других режимах пар на выходе турбины может быть перегре� тым. В случае перегретого или переохлаж� денного пара теплота конденсации не ис� пользуется, что в случае турбины К�300�240 приводит к уменьшению использованного теплоперепада на 188 кДж/кг. При номи� нальном расходе пара через ЦНД уменьше� ние вырабатываемой мощности для турбины К�300�240 может достигать 23 МВт. С целью определения реального состоя� ния пара за последними ступенями турбины необходимо установить датчики давления и датчики термодинамической температуры, что позволит регулировать параметры турбины для уменьшения (устранения) переохлажде� ния или перегрева пара. Для радикального решения проблемы переохлаждения пара в проточной части низкого давления необхо� димо установить коронирующие электроды перед зоной фазового перехода. Это позво� лит устранить потери от переохлаждения и приблизить процесс расширения пара к рав� новесному. Прирост мощности при этом мо� жет составить 3–9 МВт. Малозатратная модернизация периферий� ных обводов проточной части цилиндра низ� НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 3, 2007 Інноваційні проекти Національної академії наук України кого давления и надбандажных уплотнений пер� вых двух ступеней ЦНД позволит повысить вырабатываемую мощность на 0,9–1,2 МВт. ЛИТЕРАТУРА 1. Тарелин А. А., Антипцев Ю. П., Аннополь5 ская И. Е., Борисов Н. А. Малозатратная модер� низация ЦНД К�300�240 с учетом переменного ре� жима функционирования турбоагрегата и потерь энергии в выхлопном патрубке. // Наука та інно� вації. – 2006. – № 6. – С. 156–167. 2. Лагун В. П., Симою Л. Л. и др. Особенности ра� боты последних ступеней ЦНД на малых нагруз� ках и холостом ходу. // Теплоэнергетика. – 1971. – № 7. – С. 21–24. 3. Отработка модельных единичных ступеней на ЭПТ�2: Отчет о НИР. / ПО Турбоатом. – № ГР71061558. – Харьков, 1977. – 156 с. 4. Лагун В. П., Симою Л. Л., Фрумин Ю. З. На� турные исследования выхлопного патрубка мощ� ной паровой турбины.// Теплоэнергетика . – 1975. – № 2. – С. 31–35. 5. Тарелин А. А., Скляров В. П., Верес О., Сур5 ду Н. В. Электрофизические явления в паровых турбинах. // Пром. теплотехника. – 1999. – № 4–5. – С. 98–102. 6. Electrostatic Charge Measurements in the Turbine – Condenser Connection of Salt River Project's Navajo Generating Station Unit 3. – Electric Power Research Institute, Palo Alto, CA, 1998. – EPRI WO3849�01. 7. Тарелин А. А., Скляров В. П., Крыженко В. П. Особенности измерения объемной плотности зарядов во влажном паровом потоке турбины. // Проблемы машиностроения. – 2000. – Т. 3, № 1/2. – С. 11–16. 8. Скляров В. П. Вплив электризації вологої пари на процеси конденсації в теплоенергетичних уста� новках: Автореф. дис. канд. техн. наук: 05.14.06. / Інститут проблем машинобудування НАН Украї� ни. – Харків, 2001. – 18 с. 9. Патент Украины, 47624 А, МКИ6 F01 D 25/30. Выхлопное устройство паровой турбины. / Таре� лин А. А., Скляров В. П. – № 2001053424; заявлено 22.05.01; опубл 15.07.2002. – Бюл. № 7. – 8 с. 10. Тарелин А. А., Скляров В. П., Вороновский Г. К., Козлоков А. Ю. Результаты испытаний нейтра� лизатора объемного заряда за последней ступенью паровой турбины. // Пробл. машиностроения. – 2006. – Т. 9, № 1. – С. 19–24. 11. Скляров В. П. Измерение температуры влажного парового потока в паровых турбинах. // Пробл. машиностроения. – 2005. – 8, № 3. – С. 8–16. 12. Патент 74193 Украины, МКИ6 F01D5/28. Способ увеличения КПД паровых турбин. / Скляров В. П., Тарелин А. А. – № 20030103319; заявлено 14.012.03; опубл. 15.11.05. – Бюл. № 11. 13. Касилов В. Ф., Галацан В. Н., Конев В. А., Дени5 сов В. Н. Исследование выхлопного патрубка ЦНД паровой турбины. // Теплоэнергетика. – 1990. – № 5. – С. 35–39. 14. А.с. 756048. Лабиринтное уплотнение турбины. / В. И. Кораблев, В. Г. Орлик, Л. Б. Резник, С. Ш. Ро� зенберг. – 1980. – Бюл. № 30. А. О. Тарелін, В. П. Скляров. РОЗРОБКА ЗАХОДІВ ПО ПІДВИЩЕННЮ ЕФЕКТИВНОСТІ ЧАСТИНИ НИЗЬКОГО ТИСКУ ТУРБІНИ К53005240 ПРИ РОБОТІ В УМОВАХ ЕНЕРГОРИНКУ. Анотація: Розглянуто основні причини зниження ефективності частини низького тиску турбіни К�300�240 при роботі на режимах, що відрізняються від розрахункових. Показано, що на ККД турбоагрегата по� мітно впливає електризація пари та її термодинамічний стан. Максимальне зниження потужності від� бувається на режимах, коли пара на виході турбіни або перегріта, або переохолоджена, і теплота фа� зового переходу не використовується. Запропоновано методи зниження втрат, зумовлених електриза� цією та переохолодженням пари. Розглянуто конструктивні рішення зменшення вихлопних втрат. Ключові слова: парова турбіна, ефективність роботи, переохолодження пари, перегрів пари, ядра конденсації, вихлопний патрубок. A. A. Tarelin, V. P. Skliarov. WORKING OUT MEASURES TO INCREASE EFFICIENCY OF THE LOW5PRESSURE SECTION OF THE K53005240 TURBINE IN ENERGY MARKET CONDITIONS. Abstract: Basic reasons of drop in efficiency of the low�pressure section of the K�300�240 turbine when operating in off�design modes are examined. It is shown that the efficiency of the turbine is affected by steam electrization and its thermodynamic state. Maximum power drop occurs at modes when steam at the tur� bine exhaust is either superheated or supercooled and phase transition heat is not used. Methods of reduc� ing losses caused by electrization and steam supercooling are offered. Constructive solutions allowing to reduce exhaust losses are considered. Keywords: Steam turbine, efficiency performance, steam supercooling, steam superheating, condensation nuclei, exhaust hood. Надійшла до редакції 24.10.06 35
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-151
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
language	Russian
last_indexed	2025-11-29T05:19:45Z
publishDate	2007
publisher	Національна Академія наук України
record_format	dspace
spelling	Тарелин, А.А. Скляров, В.П. 2008-01-24T19:08:39Z 2008-01-24T19:08:39Z 2007 Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка / А.А. Тарелин, В.П. Скляров // Наука та інновації. — 2007. — Т. 3, № 3. — С. 30-35. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. DOI: doi.org/10.15407/scin3.03.030 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/151 Рассмотрены основные причины снижения эффективности части низкого давления турбины К 300 240 при работе на переменных режимах, отличающихся от расчетных. Показано, что на КПД турбоагрегата заметно влияет электризация пара и его термодинамическое состояние. Максимальное снижение мощности происходит на режимах, когда пар на выходе турбины либо перегрет, либо переохлажден, и теплота фазового перехода не используется. Предложены методы снижения потерь, вызванных электризацией и переохлаждением пара. Рассмотрены конструктивные решения уменьшения выхлопных потерь. Розглянуто основні причини зниження ефективності частини низького тиску турбіни К-300-240 при роботі на режимах, що відрізняються від розрахункових. Показано, що на ККД турбоагрегата помітно впливає електризація пари та її термодинамічний стан. Максимальне зниження потужності відбувається на режимах, коли пара на виході турбіни або перегріта, або переохолоджена, і теплота фазового переходу не використовується. Запропоновано методи зниження втрат, зумовлених електризацією та переохолодженням пари. Розглянуто конструктивні рішення зменшення вихлопних втрат. Basic reasons of drop in efficiency of the low-pressure section of the K-300-240 turbine when operating in off-design modes are examined. It is shown that the efficiency of the turbine is affected by steam electrization and its thermodynamic state. Maximum power drop occurs at modes when steam at the turbine exhaust is either superheated or supercooled and phase transition heat is not used. Methods of reducing losses caused by electrization and steam supercooling are offered. Constructive solutions allowing to reduce exhaust losses are considered. ru Національна Академія наук України Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка Розробка заходів по підвищенню ефективності частини низького тиску турбіни К-300-240 при роботі в умовах енергоринку Working out Measures to Increase Efficiency of the Low-Pressure Section of the K-300-240 Turbine in Energy Market Conditions Article published earlier
spellingShingle	Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка Тарелин, А.А. Скляров, В.П. Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України
title	Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка
title_alt	Розробка заходів по підвищенню ефективності частини низького тиску турбіни К-300-240 при роботі в умовах енергоринку Working out Measures to Increase Efficiency of the Low-Pressure Section of the K-300-240 Turbine in Energy Market Conditions
title_full	Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка
title_fullStr	Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка
title_full_unstemmed	Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка
title_short	Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка
title_sort	разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины к-300-240 при работе в условиях энергорынка
topic	Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України
topic_facet	Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/151
work_keys_str_mv	AT tarelinaa razrabotkameropriâtiipopovyšeniûéffektivnostičastinizkogodavleniâturbinyk300240prirabotevusloviâhénergorynka AT sklârovvp razrabotkameropriâtiipopovyšeniûéffektivnostičastinizkogodavleniâturbinyk300240prirabotevusloviâhénergorynka AT tarelinaa rozrobkazahodívpopídviŝennûefektivnostíčastininizʹkogotiskuturbínik300240prirobotívumovahenergorinku AT sklârovvp rozrobkazahodívpopídviŝennûefektivnostíčastininizʹkogotiskuturbínik300240prirobotívumovahenergorinku AT tarelinaa workingoutmeasurestoincreaseefficiencyofthelowpressuresectionofthek300240turbineinenergymarketconditions AT sklârovvp workingoutmeasurestoincreaseefficiencyofthelowpressuresectionofthek300240turbineinenergymarketconditions

Разработка мероприятий по повышению эффективности части низкого давления турбины К-300-240 при работе в условиях энергорынка

Institution

Similar Items