Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors
The work presented contains a detailed analysis of the existing ultimate power air-cooled hydrogenerator-motor design. Виконано детальний аналіз конструкції гідрогенератора-двигуна граничної потужності з повітряним охолодженням. Выполнен детальный анализ конструкции гидрогенератора-двигателя предель...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Проблеми машинобудування |
|---|---|
| Datum: | 2018 |
| Hauptverfasser: | , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Englisch |
| Veröffentlicht: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2018
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/158794 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors / A.V. Tretyak, A.Yu. Shut, P.G. Gakal // Проблеми машинобудування. — 2018. — Т. 21, № 3. — С. 31-38. — Бібліогр.: 4 назв. — англ, рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860004279308255232 |
|---|---|
| author | Tretyak, A.V. Shut, A.Yu. Gakal, P.G. |
| author_facet | Tretyak, A.V. Shut, A.Yu. Gakal, P.G. |
| citation_txt | Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors / A.V. Tretyak, A.Yu. Shut, P.G. Gakal // Проблеми машинобудування. — 2018. — Т. 21, № 3. — С. 31-38. — Бібліогр.: 4 назв. — англ, рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблеми машинобудування |
| description | The work presented contains a detailed analysis of the existing ultimate power air-cooled hydrogenerator-motor design.
Виконано детальний аналіз конструкції гідрогенератора-двигуна граничної потужності з повітряним охолодженням.
Выполнен детальный анализ конструкции гидрогенератора-двигателя предельной мощности с воздушным охлаждением.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:38:01Z |
| format | Article |
| fulltext |
DYNAMICS AND STRENGTH OF MACHINES
ISSN 0131–2928. Journal of Mechanical Engineering, 2018, vol. 21, no. 3
УДК 621.313.322-82
ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОВЫХ И
МЕХАНИЧЕСКИХ
ФАКТОРОВ
НА НАПРЯЖЕННОЕ
СОСТОЯНИЕ
КРУПНЫХ УЗЛОВ
ГИДРОГЕНЕРАТОРОВ-
ДВИГАТЕЛЕЙ
1,2
А. В. Третьяк, канд. техн. наук,
alex3tretjak@ukr.net
1
А. Ю. Шуть,
alekspetm@gmail.com
2
П. Г. Гакал, д-р техн. наук,
pavlo.gakal@gmail.com
1
ГП «Завод «Электротяжмаш»,
61089, Украина, г. Харьков, пр. Московский, 299
2
Национальный аэрокосмический
университет им. Н. Е. Жуковского
«ХАИ»,
61070, Украина, г. Харьков, ул. Чкалова, 17
Выполнен детальный анализ конструкции гидрогенератора-
двигателя предельной мощности с воздушным охлаждением. По-
казано, что крестовина гидрогенератора зонтичного типа вос-
принимает динамические нагрузки, обусловленные силами, дейст-
вующими в трех плоскостях. При этом их учет аналитическими
методами не представляется возможным. Для трехмерного рас-
чета необходимо учесть тепловые и механические факторы, а
также особенности применяемого листового проката. В ходе
решения поставленной задачи с учетом тепловых нагрузок пред-
лагается дискретное разбиение крестовины на n-е количество
участков. Критерий сходимости для решения обратной задачи
основан на сохранении общего теплового баланса конструкции с
учетом ограниченной точности измерительных приборов. Обос-
нован выбор допускаемых напряжений с учетом наличия раковин
в структуре металла, не превышающих своего класса сплошно-
сти для выбранного металлопроката. Предлагается в зону с наи-
меньшими запасами прочности ввести "элементарный дефект"
как окружность с геометрическими данными согласно ограниче-
ниям по сплошности. При этом коррекция подбора параметров
сетки конечных элементов для введенного дефекта осуществля-
ется, как и для пластины с эксцентрично расположенными от-
верстиями. Сетку уменьшают до того момента, при котором
разница по максимальным напряжениям в одних и тех же узлах
станет не более 0,04%. Механические нагрузки задаются в клас-
сической постановке. В ходе работы установлено, что запасы
прочности крупных узлов генератора должны регламентиро-
ваться качеством используемого металлопроката, а механиче-
ские расчеты учитывать тепловые факторы.
Ключевые слова: турбогенератор, механические напряжения,
тепловой процесс, дефекты металла.
Введение
Проблема расчета напряженного состояния крупных узлов гидрогенераторов до сегодняшнего
дня полностью не решена. Как правило, нересурсные узлы, такие, как крестовины, в процессе своей экс-
плуатации воспринимают и передают динамические нагрузки от ротора на подшипник, от подшипника к
крестовине и от крестовины далее к фундаменту. При этом зачастую допускаемые напряжения не всегда
являются ограничивающим фактором. Возникающие вибрации, порожденные недостаточной жесткостью
конструкции, могут приводить к разрушению агрегата.
Постановка задачи
Для обеспечения надежной работы гидрогенератора необходимо пересмотреть концепцию расче-
тов напряженного состояния крестовины и учесть влияние тепловых и механических нагрузок, а также
действительную структуру металла, используемого при производстве. Нужно решить следующие задачи:
1. Провести анализ общей конструкции гидрогенератора.
2. Разработать метод определения граничных условий, основанный на экспериментальных дан-
ных для обратной тепловой задачи.
3. Представить метод учета дефектов в структуре при выборе допускаемых напряжений.
4. Определить напряженно-деформированное состояние крестовины в трехмерной постановке.
Анализ конструкции гидрогенератора
Конструкция рассматриваемого гидрогенератора-двигателя выполнена в вертикальном исполне-
нии, зонтичного типа с одним направляющим подшипником (1), размещенным в масляной ванне кресто-
вины (3) над ротором (9) и с опорой подпятника (8) на крышке насоса-турбины (см. рис. 1).
А. В. Третьяк, А. Ю. Шуть, П. Г. Гакал, 2018
ДИНАМІКА ТА МІЦНІСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Проблеми машинобудування, 2018, Т. 21, № 3
Возбуждение гидрогенератора-двигателя осуществляется от системы тиристорного независимого
возбуждения.
Втулка остова ротора (10) соединена с валом насоса-турбины при помощи фланцев. К верхней
части втулки ротора крепится вал-надставка, на котором размещаются втулка направляющего подшипни-
ка и контактные кольца.
Статор (6) устанавливается на фундамент внутри шахты гидрогенератора-двигателя и крепится к
фундаменту с помощью анкерных шпилек (7). На верхнюю полку корпуса статора опирается крестовина
с распорными домкратами (4). Рифленое перекрытие крестовины расположено на одном уровне с полом
машинного зала.
В центральной части над крестовиной установлена подставка (колпак) (2), внутри которой кре-
пится траверса контактных колец. Перекрытие шахты насоса-турбины, устанавливаемое на балках под
ротором гидрогенератора-двигателя, служит площадкой для обслуживания подпятника и тормозов.
Вентиляция гидрогенератора-двигателя осуществляется по замкнутому циклу с частичным отбо-
ром горячего воздуха для обогрева машинного зала. Воздухоохладители (5) расположены вокруг корпуса
статора гидрогенератора-двигателя. Зоны холодного и горячего воздуха разделены верхним и нижним
воздухоразделяющими щитами.
Направление вращения гидрогенератора-двигателя в генераторном режиме – по часовой стрелке,
в двигательном режиме – против часовой стрелки, если смотреть сверху.
На рис. 2 представлена расчетная схема передачи усилий от элементов гидроагрегата к фунда-
ментным плитам.
Рис. 1. Общая компоновка гидрогенератора-двигателя
DYNAMICS AND STRENGTH OF MACHINES
ISSN 0131–2928. Journal of Mechanical Engineering, 2018, vol. 21, no. 3
Рис. 2. Расчетная схема механических нагрузок:
Рр – усилия от действия горизонтальных сил ротора; Роп. – нагрузка на опору статора;
Рф – нагрузка на фундамент; Q – тепловая нагрузка
Исходя из представленной схемы можно сделать вывод, что воздействующие нагрузки являются
разнофакторными и их учет может быть выполнен лишь в трехмерной постановке.
Для расчета механической прочности крестовины с помощью базового аналитического метода
задаются напряжения вдоль одной горизонтальной оси с последующим определением податливости и
резонансных частот.
Суммарный прогиб лапы и центральной части будет установлен согласно
54321 UUUUUU ++++= ,
где 1U – прогиб конца лапы от сил выкручивания центральной части; 2U – перемещения, вызванные
действием крутящего момента; 3U – перемещения от перерезающей силы; 4U – перемещения от дейст-
вия сил тяжести на ребра; 5U – тепловые перемещения.
При этом считается, что температура крестовины соответствует температуре элементов агрегата в
машинном зале.
В работе [1] представлен новый метод определения теплового состояния крестовины гидрогене-
ратора-двигателя мощностью 300 МВт. Установлена возможность перехода от двухмерной постановки к
трехмерной. Однако для решения поставленной задачи необходимо выбрать начальные и граничные ус-
ловия для тепловой задачи. Согласно методу, указанному в работе [2], тепловое состояние целой конст-
рукции гидроагрегата может быть определено методом CFD в трехмерной постановке. Для задания на-
чальных и граничных условий вначале необходимо установить тепловыделения конструкции
Решение тепловой задачи
Существуют следующие виды потерь для гидрогенера-
торов-двигателей:
–вентиляционные;
–механические;
–электрические – в обмотках ротора и статора;
–электрические – в активной стали статора и ротора;
–добавочные.
Для сохранения теплового баланса конструкции венти-
ляционные потери должны компенсировать все остальные.
Однако не всегда удается точно определить добавочные
потери, в связи с чем предлагается рассмотреть возможность ре-
шения обратной тепловой задачи на основе замеров температур
на действующих гидроагрегатах.
Рис. 3. Математическая модель
крестовины
ДИНАМІКА ТА МІЦНІСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Проблеми машинобудування, 2018, Т. 21, № 3
Для определения теплового состояния крестовины гидрогенератора необходимо решить об-
ратную тепловую задачу, т. е. восстановить начальные и граничные условия для определения меха-
нических напряжений.
Предлагается дискретно разбить крестовину на n-е количество участков (см. рис. 3) для реше-
ния тепловой задачи.
При этом расчет температур основных элементов конструкции может быть определен как
– температура в центре пластины ,
q
+
q
+t=t k
λ
δ
α
δ νν
2
2
0
– температура на поверхности пластины
α
δνq
+t=tck ,
– плотность теплового потока δ=
λ
δ
λ−= ν
ν q
q
qk .
Тогда для установившегося решения, при котором T=const, q=const, используется критери-
альное уравнение, где местный и средние коэффициенты теплоотдачи при развитом турбулентном
режиме течения воздуха (Ra ≥ 6·10
10
) при Tw=const и при qw=const находят по формулам [3]
txf,xf, Ra=Nu ε0,15
0,333
, tff Ra=uN ε0,15
0,333
.
Определяющими параметрами являются геометрические и температура текучей среды вдали от
поверхности теплообмена (за пределами теплового пограничного слоя) T0=Tf.
Переходный режим течения охлаждающей среды, наступающий при числах Релея
10
9
< Raf,x < 6·10
10
, отличается неустойчивостью течения.
Правило сходимости задачи выбирается следующим образом: для любого участка, находящегося
в области [ ] [ ]nI,kk, ∈1− , выполняется правило (см. рис. 4)
ε≤−
ε≤−
ε≤−
−
−−
−
−−
изм.1изм.Rрасч.R
изм.изм.Rрасч.R
изм.
2
R
изм.
2
R
расч.
1
1k1k
kk
kk
kk
TT
TT
TT RR
,
где Трасч. – температура, полученная расчетным методом; Тизм. – измеренная температура; εизм. – погреш-
ность измерения приборов.
При этом теплота с учетом измерительной погрешности рассчитывается по формуле
∑ ε±= iqQ , где ∑
n
=i
i Q=q
1
– суммарный тепловой поток.
Полное количество теплоты, получаемое (отдаваемое) теплом в процессе охлаждения (нагре-
вания), определяется по следующей формуле: ( ),ttVc=Q p −ρ 0 где ср– удельная теплоемкость метал-
ла; ρ – плотность стали; V– рабочий объем конструкции, определяется методами трехмерного моде-
лирования; t0 – начальная температура; t– текущее значение температуры.
При этом градиент темпа охлаждения (нагревания) m будет стремиться к 0, а числа Био и Фу-
рье должны быть постоянными Ψ
ρ
α
Vc
F
=m
p
,
V
F=
ϑ
ϑ
Ψ , где α – коэффициент теплоотдачи по воздуху;
F – площадь охлаждаемых элементов; Ψ – коэффициент пропорциональности, равный отношению
среднеповерхностной избыточной температуры Fϑ в стадии регулярного режима к его среднеобъем-
ной температуре Vϑ .
DYNAMICS AND STRENGTH OF MACHINES
ISSN 0131–2928. Journal of Mechanical Engineering, 2018, vol. 21, no. 3
а б
Рис. 4. Определение температур исследуемой области:
а – расчетная схема; б – измеренная тепловизором температура в условиях станции
Влияние дефектов металла
Ввиду того что при изготовлении действующих гидроагрегатов используется металлический про-
кат сталей марки 3 ГОСТ 380-2005 или его ближайших заменителей S235 DINEN 10025-2, в структуре
металла могут быть дефекты.
При этом стоит отметить, что явные дефекты должны быть устранены при производстве, а воз-
можность наличия скрытых дефектов должна быть регламентирована методами расчетов.
К дефектам прокатанного и кованого металла относят следующие: явные, скрытые, критические,
значительные и малозначительные, исправимые и неисправимые.
К технологическим дефектам относятся разные виды одиночных и групповых трещин, с глубиной до
10–15 мм. При этом выделяют различные виды трещин: штамповочные, трещины напряжения, волосяные
или флокены, возникающие внутри толстого проката или поковок (диаметром более 30 мм). Флокены можно
наблюдать на макро- и микрошлифах в виде прямых, иногда извилистых и зигзагообразных линий длиной от
нескольких десятков долей миллиметра до 10–15 мм и более. В малых сечениях изделий из сильно прокатан-
ной стали (диаметром менее 2–30 мм) флокены никогда не обнаруживаются, как и в литой стали.
Кроме того, бывают и другие виды технологических дефектов: волосовины (длиной 20–30 мм,
иногда доходящие до 100–150 мм), рванины, скворечники, закаты и заковы (возникают, когда заусеница
металла или возвышение не сваривается с
основной массой проката), а также плены,
толщина которых колеблется от десятых
долей миллиметра до 3–5 мм и более.
На рис. 5 представлена раковина,
находящаяся в теле металла [4]. Ее мак-
симальные размеры строго ограничива-
ются нормативно-технической докумен-
тацией, при этом широко применяется 2-й
класс сплошности.
Предлагается в зону с наимень-
шими запасами прочности ввести "эле-
ментарный дефект" как окружность с
геометрическими данными согласно
табл. 1.
Рис. 5. Дефект структуры металла
ДИНАМІКА ТА МІЦНІСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Проблеми машинобудування, 2018, Т. 21, № 3
Таблица 1. Показатели сплошности толстолистового проката
Показатели сплошности
S, %
Класс
сплошности S1, см
2
S2, см
2
S3, см
2
на 1 м
2
,
не
более
на площадь
единицы
листового
проката, не более
L, мм
01 По согласованию изготовителя с потребителем
0 5 20 1,0 1,0 0,3
30 – для листового проката
толщиной до 60 мм
включительно,
50 – для листового проката
толщиной свыше 60 мм
1 10 50 2,0 2,0 0,5 50
2 20 100 2,0 3,0 1,0 100
3 50 250 5,0 2,0 200
При этом коррекция подбора параметров сетки конечных элементов
для введенного дефекта должна быть осуществлена согласно ГОСТу 25.504-
82. Для пластины с эксцентрично расположенными отверстиями толщиной h
при растяжении (см. рис. 6) уменьшение сетки должно выполняться до того
момента, пока разница по максимальным напряжениям в одних и тех же уз-
лах станет не более 0,04%.
Дальнейшее уменьшение размера конечного элемента сетки будет
приводить к незначительному снижению погрешности, что свидетельствует
о сеточной независимости задачи. Подобный анализ проводится при реше-
нии всех последующих задач.
Максимальные напряжения в зоне локации дефекта превышают
средние согласно закону
( )b+Bh
P
=H∞σ ,
−−−−
−
σσ −
2
2∞
)/(1111
)/(1
bp
B
b
b
p
bp
= HCHA ,
где P – действующая нагрузка; h, B, b и р – геометрические параметры,
представленные на рис. 6.
Рис. 6. Определение
коэффициента
концентратора дефекта
Результаты исследования напряженно-деформированного состояния крестовины
Решение задачи механической прочности выполнялось в программном комплексе
SolidWorksSimulation. В качестве расчетной сетки использованы трехмерные тетраэдральные твердотель-
ные элементы, сгущение сетки выполнялось внутри конструктивных отверстий и в зоне локации дефекта.
Условия расчета заданы согласно схеме, представленной на рис. 2. Размер дефекта соответствует 2-му
классу сплошности металла.
На рис. 7 и 8 показаны результаты расчета напряженного состояния крестовины, выполненные
методом конечных элементов. Поле температур крестовины для данной конструкции дано на рис. 9.
Согласно полученным результатам, можно сделать вывод, что суммарный прогиб лапы и цен-
тральной части крестовины может быть рассчитан только в трехмерной постановке, при этом сплошность
металла не является определяющей для перемещений. Необходимо отметить, что в части механической
прочности наличие допускаемых дефектов согласно требованиям нормативно-технической документации
может быть обосновано лишь при выполнении расчетов, учитывающих геометрический, тепловой и си-
ловой факторы, а также особенности изготовления типов листового проката.
DYNAMICS AND STRENGTH OF MACHINES
ISSN 0131–2928. Journal of Mechanical Engineering, 2018, vol. 21, no. 3
Рис.7. Определение напряжений
Рис. 9. Эпюра температур
Рис. 8. Растягивающие напряжения в зоне
локации дефекта (вид А на рис. 7)
Выводы
В работе представлен метод определения напряженно-деформированного состояния кресто-
вины гидроагрегата-двигателя большой мощности. Изучены особенности конструкции, определяю-
щее силовое воздействие на крестовину гидрогенератора-двигателя зонтичного типа в трехмерной
постановке. Предложенный метод позволяет производить оценку напряженного состояния нересурс-
ных узлов гидроагрегатов с учетом механических и тепловых нагрузок, а также вводить ограничения
по сплошности металла на этапах проектирования. Обоснован выбор допустимых напряжений на ос-
нове различных факторов для основных типов конструктивных сталей.
Литература
1. Третьяк О. В., Шуть О. Ю., Трибушной М. В. Аналіз теплового стану хрестовини гідрогенератора- дви-
гуна великої потужності за особливих умов експлуатації. Вісн. НТУ «ХПІ». Сер. Енергетичні та тепло-
технічні процеси й устаткування. 2017. № 11 (1233). С. 49–54.
2. Третьяк А. В., Шуть А. Ю., Гакал П. Г., Полиенко В. Р. Особенности математического моделирования
теплового состояния гидрогенераторов капсульного типа. Вісн. НТУ «ХПІ». Сер. Електричні машини та
електромеханічне перетворення енергії. 2017. № 10 (1232). С. 44–51.
3. Красных В. Ю., Королев В. Н. Тепломассообмен. Основные формулы, задачи и способы их решения: сб.
задач. Екатеринбург: Урал. федерал. ун-т, 2012. 64 с.
4. Технология производства металлопроката. Дефект металла «Раковины от окалины» URL:
http://metallopraktik.ru/novosti/defekt-metalla-rakovinyi-ot-okalinyi/ (Дата звернення: 5.07.18).
Поступила в редакцию 11.07.2018
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-158794 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0131-2928 |
| language | English |
| last_indexed | 2025-12-07T16:38:01Z |
| publishDate | 2018 |
| publisher | Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Tretyak, A.V. Shut, A.Yu. Gakal, P.G. 2019-09-13T18:23:24Z 2019-09-13T18:23:24Z 2018 Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors / A.V. Tretyak, A.Yu. Shut, P.G. Gakal // Проблеми машинобудування. — 2018. — Т. 21, № 3. — С. 31-38. — Бібліогр.: 4 назв. — англ, рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/158794 621.313.322-82 The work presented contains a detailed analysis of the existing ultimate power air-cooled hydrogenerator-motor design. Виконано детальний аналіз конструкції гідрогенератора-двигуна граничної потужності з повітряним охолодженням. Выполнен детальный анализ конструкции гидрогенератора-двигателя предельной мощности с воздушным охлаждением. en Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблеми машинобудування Dynamics and Strength of Machines Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors Вплив теплових і механічних факторів на напружений стан великих вузлів гідрогенераторів-двигунів Влияние тепловых и механических факторов на напряженное состояние крупных узлов гидрогенераторов-двигателей Article published earlier |
| spellingShingle | Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors Tretyak, A.V. Shut, A.Yu. Gakal, P.G. Dynamics and Strength of Machines |
| title | Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors |
| title_alt | Вплив теплових і механічних факторів на напружений стан великих вузлів гідрогенераторів-двигунів Влияние тепловых и механических факторов на напряженное состояние крупных узлов гидрогенераторов-двигателей |
| title_full | Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors |
| title_fullStr | Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors |
| title_full_unstemmed | Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors |
| title_short | Influence of Thermal and Mechanical Factors on the Stressed State of Large Components of Hydrogenerator-Motors |
| title_sort | influence of thermal and mechanical factors on the stressed state of large components of hydrogenerator-motors |
| topic | Dynamics and Strength of Machines |
| topic_facet | Dynamics and Strength of Machines |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/158794 |
| work_keys_str_mv | AT tretyakav influenceofthermalandmechanicalfactorsonthestressedstateoflargecomponentsofhydrogeneratormotors AT shutayu influenceofthermalandmechanicalfactorsonthestressedstateoflargecomponentsofhydrogeneratormotors AT gakalpg influenceofthermalandmechanicalfactorsonthestressedstateoflargecomponentsofhydrogeneratormotors AT tretyakav vplivteplovihímehaníčnihfaktorívnanapruženiistanvelikihvuzlívgídrogeneratorívdvigunív AT shutayu vplivteplovihímehaníčnihfaktorívnanapruženiistanvelikihvuzlívgídrogeneratorívdvigunív AT gakalpg vplivteplovihímehaníčnihfaktorívnanapruženiistanvelikihvuzlívgídrogeneratorívdvigunív AT tretyakav vliânieteplovyhimehaničeskihfaktorovnanaprâžennoesostoâniekrupnyhuzlovgidrogeneratorovdvigatelei AT shutayu vliânieteplovyhimehaničeskihfaktorovnanaprâžennoesostoâniekrupnyhuzlovgidrogeneratorovdvigatelei AT gakalpg vliânieteplovyhimehaničeskihfaktorovnanaprâžennoesostoâniekrupnyhuzlovgidrogeneratorovdvigatelei |