Организация управления конвертерной плавкой

Организация управления конвертерной плавкой

Рассмотрены методы контроля процесса продувки ванны конвертера. Исследованы погрешности и неточности методов контроля обезуглероживания ванны с обратной связью по ходу продувки. Установлено, что для повышения точности контроля скорости обезуглероживания и температуры ванны целесообразно использовать...

Повний опис

Збережено в:
Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :Металл и литье Украины
Дата:2017
Автори: Богушевский, В.С., Сухенко, В.Ю.
Формат: Стаття
Мова:Russian
Опубліковано: Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2017
Онлайн доступ:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/163144
Теги: Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:Организация управления конвертерной плавкой / В.С. Богушевский, В.Ю. Сухенко // Металл и литье Украины. — 2017. — № 4-5 (287-288). — С. 9-14. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-163144
record_format dspace
spelling Богушевский, В.С.
Сухенко, В.Ю.
2020-01-25T10:44:58Z
2020-01-25T10:44:58Z
2017
Организация управления конвертерной плавкой / В.С. Богушевский, В.Ю. Сухенко // Металл и литье Украины. — 2017. — № 4-5 (287-288). — С. 9-14. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.
2077-1304
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/163144
669.184
Рассмотрены методы контроля процесса продувки ванны конвертера. Исследованы погрешности и неточности методов контроля обезуглероживания ванны с обратной связью по ходу продувки. Установлено, что для повышения точности контроля скорости обезуглероживания и температуры ванны целесообразно использовать тепловые характеристики водоохлаждаемых элементов
Розглянуто методи контролю процесу продувки ванни конвертера. Досліджено похибки та неточності методів контролю зневуглецювання ванни зі зворотним зв’язком протягом продувки. Встановлено, що для підвищення точності контролю швидкості зневуглецювання і температури ванни доцільно використовувати теплові характеристики водоохолоджуючих елементів.
Methods for controlling the blowing process in the BOF are considered. The errors and inaccuracies of control methods of decarburization of a bath with feedback at blowing are investigated. It is determined that to improve the accuracy of controlling the decarburization rate and bath temperature, it is expedient to use the thermal characteristics of water-cooled elements.
ru
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
Металл и литье Украины
Организация управления конвертерной плавкой
Організація керування конвертерною плавкою
Arrangement control of BOF melting
Article
published earlier
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
title Организация управления конвертерной плавкой
spellingShingle Организация управления конвертерной плавкой
Богушевский, В.С.
Сухенко, В.Ю.
title_short Организация управления конвертерной плавкой
title_full Организация управления конвертерной плавкой
title_fullStr Организация управления конвертерной плавкой
title_full_unstemmed Организация управления конвертерной плавкой
title_sort организация управления конвертерной плавкой
author Богушевский, В.С.
Сухенко, В.Ю.
author_facet Богушевский, В.С.
Сухенко, В.Ю.
publishDate 2017
language Russian
container_title Металл и литье Украины
publisher Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
format Article
title_alt Організація керування конвертерною плавкою
Arrangement control of BOF melting
description Рассмотрены методы контроля процесса продувки ванны конвертера. Исследованы погрешности и неточности методов контроля обезуглероживания ванны с обратной связью по ходу продувки. Установлено, что для повышения точности контроля скорости обезуглероживания и температуры ванны целесообразно использовать тепловые характеристики водоохлаждаемых элементов Розглянуто методи контролю процесу продувки ванни конвертера. Досліджено похибки та неточності методів контролю зневуглецювання ванни зі зворотним зв’язком протягом продувки. Встановлено, що для підвищення точності контролю швидкості зневуглецювання і температури ванни доцільно використовувати теплові характеристики водоохолоджуючих елементів. Methods for controlling the blowing process in the BOF are considered. The errors and inaccuracies of control methods of decarburization of a bath with feedback at blowing are investigated. It is determined that to improve the accuracy of controlling the decarburization rate and bath temperature, it is expedient to use the thermal characteristics of water-cooled elements.
issn 2077-1304
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/163144
citation_txt Организация управления конвертерной плавкой / В.С. Богушевский, В.Ю. Сухенко // Металл и литье Украины. — 2017. — № 4-5 (287-288). — С. 9-14. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.
work_keys_str_mv AT boguševskiivs organizaciâupravleniâkonverternoiplavkoi
AT suhenkovû organizaciâupravleniâkonverternoiplavkoi
AT boguševskiivs organízacíâkeruvannâkonverternoûplavkoû
AT suhenkovû organízacíâkeruvannâkonverternoûplavkoû
AT boguševskiivs arrangementcontrolofbofmelting
AT suhenkovû arrangementcontrolofbofmelting
first_indexed 2025-11-25T16:14:21Z
last_indexed 2025-11-25T16:14:21Z
_version_ 1850517737124659200
fulltext 9МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 4-5 (287-288) ’2017 полной информации о начальных и конечных усло- виях продувки», Государственный регистрационный номер 0114U005002. Постановка задачи исследований. Целью иссле- дований является повышение точности контроля процесса продувки ванны конвертера. Результаты исследований. Наиболее эффек­ тивным методом конт роля процесса обезуглерожи- вания является контроль по составу газовой фазы. Именно первым косвенным методом определения обезуглероживания ванны с обрат ной связью по ходу продувки был способ, основанный на непрерыв ном определении химического состава и расхода отхо- дящего газа. Автоматическое измерение этих пара- метров позволяет с некоторым запаздыванием опре- делить: скорость окисления углерода в конверте ре, степень использования кислорода на окисление углерода и на ре акции шлакообразования, объемную долю СО и СО2 в газовой фазе конвертера [7]. Основная трудность осуществления этого метода заключается в создании надежной и долговечной си- стемы отбора пробы газа. Газ отбирается в характер­ ной точке подъемного газохода охладителя конвер- терных газов (ОКГ), где произошло перемешивание компонентов. Минимальная длина пути, на котором происходит пол ное молярное перемешивание отхо- дящего газа, равна десятикратно му диаметру гор- ловины конвертера. Затем газ пропускается через фильтр и поступает в камеру пробоподготовки. Ох- лажденный и очи щенный газ проходит через систему запуска масс­спектромет ра. На основании результа- тов анализа отходящего газа на СО, СО2 и О2, а также информации, поступающей от датчиков температуры и давления отходя щего газа, с помощью ЭВМ авто- матически рассчитывается скорость обезуглерожи- вания, доля углерода и температура метал ла. Основной трудностью применения этой системы является выбор точки отбора газа на анализ, так как возникает противоречие между обеспече ни ем мини- мального запаздывания (точка отбора должна быть как можно ближе к началу газохода) и надежностью перемешивания ком понентов газовой фазы, в том числе с подсасываемым воздухом (точка отбора должна быть в районе пере ходного газохода). Кро- ме того, возникают сложности с измерением расхода отходящего газа в точке отбора газа на химический В ведение. Физико­химическую основу производ- ства стали в конвертере со ставляют процессы окисления примесей чугуна, в первую очередь углерода. Современный уровень развития из- мерительной техники не позволяет осуществить в агрессивной, высокотемпературной, химически реа- гирующей среде прямой контроль скоростей проте- кания физико­химических процессов, определяющих управляемые характеристики объекта – массовые до- ли элементов в металле и шлаке, их температуру [1]. Разовый прямой контроль состояния ванны с по- мощью измерительных погружаемых зондов являет- ся лишь корректировочным инструментом для раз- личных методов контроля процесса и управления им [2]. Корректировка производится в последние минуты продувки и направлена на получение заданной марки стали. При этом весь процесс продувки производится по заданной программе и практически не контроли- руется. В силу больших колебаний начальных (мас- са и химический состав металлической части шихты, ее температура, насыпная масса лома) и конечных (заданная марка стали, температура металла на вы- пуске) параметров плавки, программы оказываются неэффективными и во многих случаях приводят к не- обходимости корректировки плавки после окончания продувки [3]. Моментом окончания продувки является дости- жение заданного маркой стали содержания углеро- да. При этом температура металла, определяемая температурным режимом плавки, и содержание серы, определяемое режимом шлакообразования, должны также соответствовать требованиям полу- чения заданной марки стали. Таким образом, непре- рывный контроль режима обезуглероживания позво- лит управлять температурным режимом и режимом шлакообразования ванны конвертера с целью одно- временного достижения заданных маркой конечных параметров металла. Несмотря на большое количество исследований, направленных на контроль процесса обезуглерожи- вания [4­6], до настоящего времени отсутствует кон- цептуальное решение этого вопроса, что снижает точность контроля. Работа выполнена в НТУУ «Киевский политех- нический институт им. Игоря Сикорского» по теме «Управление конвертерной плавкой в условиях не- УДК 669.184 В. С. Богушевский, В. Ю. Сухенко Национальный технический университет Украины «КПИ им. Игоря Сикорского», Киев Организация управления конвертерной плавкой Рассмотрены методы контроля процесса продувки ванны конвертера. Исследованы погрешности и неточности методов контроля обезуглероживания ванны с обратной связью по ходу продувки. Установлено, что для повышения точности контроля скорости обезуглероживания и температуры ванны целесообразно использовать тепловые характеристики водоохлаждаемых элементов. Ключевые слова: конвертер, продувка, обезуглероживание, точность. 10 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 4-5 (287-288) ’2017 Если учесть, что значение αэ – в основном зави- сит от скорости обезуглероживания ванны и ее тем- пературы, то формулу (1) мож но представить в ли- нейном виде: где а1, а2, а3 – коэффициенты; υс – скорость обезугле- роживания ван ны, %/мин. Поверхностная плотность теплового потока от из- лучающего газа на стенку охладителя конвертерных газов (ОКГ) – qк , Вт/м2, определяется по известному уравнению переноса: где Сs– коэффициент излучения абсолютно черного тела, равный 5,67 Вт/(м2 . К4); εэ – эффективная сте- пень черноты стенки ОКГ; εг – степень черноты газа, зависящая от его температуры, эффективной толщи- ны и доли излучающих трехатомных компонентов; Тг, Tcт – тем пература газа и воспринимающей радиацию наружной поверхности стенки ОКГ, К; Аг – поглощаю- щая способность газа. Эффективная степень черноты стенки ОКГ опре- деляется со от ношением: где εст – степень черноты стенки ОКГ. Температурой поверхности стенки ОКГ по срав- нению с темпе ратурой излучающего газа в рамках инженерных расчетов можно пре небречь. Тогда фор- мула (3) примет вид: где b – постоянный коэффициент. Температуру отходящего газа в ОКГ можно пред- ставить как сумму температуры ванны, с которой газ покидает конвертер, и ее приращения от дожигания оксида углерода. Значение εг, несмотря на много- факторность зависимости, в первом приближении пропорцио нально скорости обезуглероживания ван- ны. С учетом этих допуще ний формулу (5) можно представить следующим образом: где а4, а5, а6 – коэффициенты. Скорость обезуглероживания и температуру ван- ны определяем из системы уравнений (2) и (6), пре- образовав их к виду: анализ. Практически расход измеряется в районе дымососа, при этом транспортное запаздывание между точками измерения составляет несколько де- сятков секунд. Таким образом, несмотря на достаточно хорошую теоретическую составляющую метода, контролю процесса обезуглероживания присущи погрешности, связанные с транспортным запаздыванием. Также метод имеет недостаточную надежность, определя- емую трудностью эксплуатации отборных устройств. Как источник косвенной информации о ходе кон- вертерной плавки, авторами статьи использованы тепловые характеристики водоохлаждаемых элемен- тов, тесно связанные как со скоростью обезуглерожи- вания, так и с температурой ванны по ходу продувки. Известно, что только около 10 % СО догорает в полости конвер тера. От догорания в атмосферном кислороде продуктов неполного окисления углерода ванны, над горловиной конвертера образуется фа­ кел пламени. Индикаторами мощности этого тепло- выделения может служить тепловоспринимающее водоохлаждаемое оборудование кон вертерной уста- новки – кислородная фурма, кессон, экраны газохо­ да (ОКГ), работающие как теплообменные аппараты. С некоторым допущением можно принять, что по- верхностная плотность теплового потока на фурме и кессоне или температурный напор (температура на- грева воды) при стабильном расходе охлаждаю щей воды пропорциональны мгновенному коли честву сгорающего СО при соответствующих температур- ных усло ви ях процесса. В свою очередь, расход СО в полости конвертера про порционален скорости обе- зуглероживания ванны. Таким образом, тепловые ха- рактеристики фурмы и кессона косвенно отображают скорость окисления углерода в процессе продувки или с пересчет ным коэффициентом – степень ис- пользования кислорода на окисление углерода. Перепад температуры воды на фурме является ком плексным параметром, отражающим взаимо­ связанные процессы обезуглерожива ния и нагрева ванны. До тех пор, пока вспенивающийся шлак не дос тигнет фурмы, повышение температуры воды вызывается, главным образом, теплотой газа. При увеличении уровня шлака и перехода про дувки в ре- жим затопленной струи, повышается интенсивность теп лообмена между металло­шлако­газовой эмуль- сией и фурмой. С это го момента температурный перепад воды в большей степени харак те ризует температуру металла. Теплообмен между фурмой и ванной осущест- вляется за счет кон векции металло­шлако­газовой эмульсии: где qф – поверхностная плотность теплового потока на стенку фурмы, Вт/м2; αэ – коэффициент тепло- отдачи от эмульсии к омываемой стен ке, Вт/(м2 · К); (t –tст) – соответственно, температура металла и на- ружной тепловоспринимающей по верхности стенки фурмы, °С. (1) (2) (3)г (4) (5) (6) (7) (8) 11МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 4-5 (287-288) ’2017 Функциональная блок­схема устройстваРис. 1. Для управления плавкой в процессе продув- ки формулы (7) и (8) дополнены выражениями для определения управляющих воздействий [8]: где Н, ΔH – соответственно, расстояние сопла фур- мы до уровня спокойного металла и изменение этого расстояния, калибр; υt – скорость изменения темпе- ратуры ванны, °С/мин; С – содержание углерода в ме- талле, %; tз – заданное значение температуры ванны, определяемое как функция начальных (масса чугуна и лома, химсостав чугуна, номер плавки по кампании футеровки конвертера, продолжительность простоя конвертера и др. [9]) и заданных (марка стали, основ- ность шлака и др. [10]) условий продувки, а также со- держания углерода в ванне, °С. Стабилизация дутьевого режима достигается под- держанием эффективного расхода дутья: где υэ – эффективный расход дутья, м3/мин; р – давление дутья, Па; N – номер плавки по кампании футеров- ки; т – металлическая садка, рав- ная сумме массы чугуна и лома, т. Реализация представленной матема тической модели осущест- вляется устройством (рис. 1, 2). В процессе продувки конвертерной плавки информация о тепловом потоке на фурму 14 qф поступа- ет с датчика 17, пред ставляющего собой дифферен циаль ную тер- мопару [11], в блок измерения те- плового потока 4. С выходного преобразователя блока 4 сигнал поступает на делитель напряже- ния, представляющий собой пере- менный резистор. Таким образом, с выхода блока 4 снимается напря- жение, пропорциональ ное выраже- нию qф. Выходной сигнал блока 4 поступает в противофазе с напря- жением преобразователя П2 блока 1 указания температуры ванны кон- вертера 19. Дели тель напряжения на выходе П2 позволяет получить на пряжение, пропор циональное выраже нию 2 1/β βt . Разность сиг- налов блоков 1 и 4 поступает на компенсирующий преобразователь П5 блока 2 указания скорости обе- зуглероживания ванны, в качестве которого используется вторичный прибор. Таким образом, после об- работки суммарного сигнала преобразователи П3, П4 и П5 блока 2 устанавливаются в положение, со- ответствующее величине υэ. (9) (10) (11) при t > tз; t < tз, (12) N Схема пояснения работы устройства на примере выполнения на магни- тоэлектрической аппаратуре Рис. 2. 12 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 4-5 (287-288) ’2017 1. Металургія сталі. Конвертерне виробництво. Теорія, технологія, конструкції агрегатів, рециркуляція матеріалів і екологія. Підручник. / О. Г. Величко, Б. М. Бойченко, П. С. Харлашин та інш. – Дніпро: РВА «Дніпро» ­ ВАЛ, 2015. – 434 с. 2. Sharbatian M., Bogushevskiy V., Sukhenko V. System for the BOF Process Control // The advanced Science open access Journal. – Vol. 5. – 2013. – P. 23–27. 3. Комолова О. А., Окороков Б. Н., Григорович К. В. Моделирование взаимодействия компонентов шлаковой и металли- ческих фаз при производстве стали. // Труды ХІІІ конгресса сталеплавильщиков. – М.: ОАО «Трубная металлургиче- ская компания». – 2013. – С. 118–122. 4. Создание базовой интегральной динамической модели современных конвертерных процессов на основе законов не- равновесной термодинамики. Сообщение 1. / Б. Н. Окороков, П. Ю. Шендриков, О. А. Комолова, В. Г. Поздняков // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. – 2010. – № 5. – С. 31–37. 5. Уманский А. А., Чернышева Н. А. Исследование влияния состава исходной металлической шихты на качество конвер- терной стали // Вестник горно­металлургической секции российской академии естественных наук. Отделение метал- лургии: Сборник научных трудов. – Москва­Новокузнецк. – 2010. – Вып. 25. – С. 42–47. 6. Кулик А. Д., Кащеев М. А., Похвалитый А. А. Совершенствование выпуска стали из конвертера // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 2013. – № 1. – С. 18–20. 7. Egorov K., Bogushevskiy V. Investigation of electro physical properties of smelting products and their connection with engineering process // Metallurgical and Mining Industry. – 2015. – № 1. – P. 109–114. ЛИТЕРАТУРА Напряжение, пропорциональное тепловому пото- ку на ОКГ 12, измеряемому по термическому удли- нению его подъемной части, поступает с датчика 13, показания которого изменяются по тем же теплофи- зическим закономерностям, что и тепловой поток на ОКГ qк (см. формулу (6)) в блок 5 измерения. С вы- ходного преобразователя блока 5 напряжение посту- пает на компенсирующий преобразователь П7 блока 3 деления. На обмотку возбуждения преобразовате- ля П7 поступает с преобразователя П4 блока 2 на- пряжение, пропорциональное υс. Таким образом, по- ложение плунжера преобразователя П7 соответству- ет отношению qк/ υс. Положение преобразователя П6 блока 3, связанного с двигателем через кулачок с про- филем, соответствующего корню четвертой степени, пропорционально выражению . Делитель напряжения на выходе П6 позволяет получить сиг- нал, пропорциональный выражению . Выходной сигнал блока 3 деления суммируется в противофазе с сигналом преобразователя П3 и по- ступает в блок 1 на компенсирующий преобразова- тель П1. Таким образом, выходной сигнал преобра- зователей П1 и П2 блока 1 пропорционален величи- не t. Напряжения, пропорциональные температуре t и скорости обезуглероживания υс, соответственно от блоков 1 и 2, поступают в вычислительный блок 8. В блоке 8 по начальным и заданным условиям про- дувки, а также информации о содержании углерода в ванне определяется заданное текущее значение температуры ванны tз. Последняя величина сравни- вается с температурой ванны t, поступающей из бло- ка 1, в случае горячего хода процесса (t > tз) согласно выражению (9) производится расчет и подача охлаж- дающих материалов приводом 9 весов дозаторов 16 или опускание фурмы 14 воздействием на ее привод 11, согласно выражению (10), а в случае холодного хода процесса (t < tз) – подъем фурмы, согласно вы- ражению (11). Одновременно с изменением положения фурмы изменяется расход дутья исполнительным механиз- мом 10 регулирования расхода дутья, с целью со- хранения неизменным эффективного расхода дутья по формуле (12). Информация о давлении дутья для определения эффективного расхода дутья поступа- ет в вычислительный блок 8 из блока 7 измерения расхода дутья, который соединен с датчиком 18, а информация о расстоянии фурмы – до уровня спо- койного металла от блока измерения 6, который со- единен с датчиком 15. Использование измерения термического удлине- ния подъемной части ОКГ уменьшает составляющую погрешности, обусловленную влиянием запыленно- сти, настылеобразования и накипи водоохлаждае- мых элементов ОКГ. В результате повышается точ- ность управления конвертерной плавкой, что увели- чивает количество плавок, выпускаемых с первой повалки конвертера, и уменьшает расход огнеупоров на плавку. Выводы Тепловые потоки на водоохлаждаемые элементы конвертерной установки (фурмы и ОКГ) определя- ются скоростью обезуглероживания и температурой ванны конвертера и позволяют в процессе продувки непрерывно определять эти параметры. Сравнитель- но простые устройства для измерения тепловых по- токов (дифференциальная термопара для измере- ния теплового потока на фурму) и датчик удлинения подъемной части газохода (для измерения теплового потока на ОКГ) позволяют осуществить контроль вы- ходных параметров процесса с высокой точностью. Управление конвертерной плавкой целесообразно осуществлять изменением дутьевого режима плавки и вводом охлаждающих материалов. qк / υс / b3 qк / υс 13МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 4-5 (287-288) ’2017 1. Velychko O. H., Boichenko B. M., Kharlashyn P. S. et al. (2015). Metalurhiia stali. Konverterne vyrobnytstvo. Teoriia, tekhnolohiia, konstruktsii ahrehativ, retsyrkuliatsiia materialiv i ekolohiia. Pidruchnyk. [Metallurgy of steel. BOF production. The theory, technology, construction aggregates, recycling of materials and ecology] RVA Dnipro – Val, 434 p. [in Ukrainian]. 2. Sharbatian M., Bogushevskiy V., Sukhenko V. (2013). System for the BOF Process Control. The advanced Science open access Journal, vol. 5, pp. 23–27 [in English]. 3. Komolova O. A., Okorokov B. N., Grigorovich K. V. (2013). Modelirovanie vzaimodeistviia komponentov shlakovoi i metallicheskikh faz pri proizvodstve stali [Modeling of the interaction of components of the slag and metal phases in steelmaking]. Trudy XІІІ kongressa staleplavil’shchhikov, OAO «Trubnaia metallurgicheskaia kompaniia», pp. 118–122 [in Russian]. 4. Okorokov B. N., Shendrikov P. Yu., Komolova O. A., Pozdniakov V. G. (2010). Sozdanie bazovoi integral’noi dinamicheskoi modeli sovremennykh konverternykh protsessov na osnove zakonov neravnovesnoi termodinamiki [Creation of basic integrated dynamic model of modern BOF processes based on non-equilibrium thermodynamic laws]. Soobshhenie 1. Izvestiia vysshchyh uchebnykh zavedenii. Chernaia metallurgiia, no. 5, pp. 31–37 [in Russian]. 5. Umanskii A. A., Chernysheva N. A. (2010). Issledovanie vliianiia sostava iskhodnoi metallicheskoi shikhty na kachestvo konverternoi stali [Investigation of the influence of the composition of the initial metallic charge on the quality of converter steel]. Vestnik gorno­metallurgicheskoi sektsii rossiiskoi akademii estestvennykh nauk. Otdelenie metallurgii: Sbornik nauchnykh trudov, vyp. 25, pp. 42–47 [in Russian]. 6. Kulik A. D., Kashcheev M. A., Pokhvalityi A. A. (2013). Sovershenstvovanie vypuska stali iz konvertera [Improvement of the output of steel from the BOF]. Metallurgicheskaia i gornorudnaia promyshlennost`, no. 1, pp. 18–20 [in Russian]. 7. Egorov K., Bogushevskiy V. (2015). Investigation of electro physical properties of smelting products and their connection with engineering process. Metallurgical and Mining Industry, no. 1, pp. 109–114 [in Russian]. 8. Bogushevskii V. S., Zhuk S. V., Mel’nik S. G., Zubova E. N. (2013). Zamknutaia sistema upravleniia kislorodno­konverternoi plavkoi [Closed-loop control system for BOF melting]. Lit’e i metallurgiia, no. 3 (72), pp. 207–211 [in Russian]. 9. Bogushevskii V. S., Gorbachova M. V. (2016). Rezhim dobavok pri produvke konvertrnoi vanny [The regime of additives when blowing the BOF bath]. Suchasnі problemy zvariuvannia ta sporіdnenykh tekhnologіi. Kiev: TOV «NVP іnterservіs», pp. 212–225 [in Russian]. 10. Bogushevsky V., Skachok A. (2016). The influence of uncontrolled disturbance actions on control of converter melting. Metallurgical and Mining Industry, no. 5, pp. 128–133 [in English]. 11. Bogushevskii V. S. Shevchenko M. A., Vovk V. V. (2014). Ustroitstvo dlia kontrolia teplovogo potoka [Device for monitoring heat flow]. X Mezhdunarodnaia nauchno­prakticheskaia konferentsiia «Lit’e­2014», Zaporozh’e, pp. 25–26 [in Russian]. REFERENCES Розглянуто методи контролю процесу продувки ванни конвертера. Досліджено похибки та неточності методів контролю зневуглецювання ванни зі зворотним зв’язком протягом продувки. Встановлено, що для підвищення точності контролю швидкості зневуглецювання і температури ванни доцільно використовувати теплові характеристики водоохолоджуючих елементів. Богушевський В. С., Сухенко В. Ю. Організація керування конвертерною плавкоюАнотація Ключові слова Конвертер, продувка, зневуглецювання, точність. 8. Богушевский В. С., Жук С. В., Мельник С. Г., Зубова Е. Н. Замкнутая система уп равления кисло род но­конвертерной плавкой // Литье и металлургия. – 2013. – № 3 (72). – С. 207–211. 9. Богушевский В. С., Горбачова М. В. Режим добавок при продувке конвертрной ванны / Сучасні проблеми зварювання та споріднених технологій. – К.: ТОВ «НВП інтерсервіс», 2016. – С. 212–225. 10. Bogushevsky V., Skachok A. The influence of uncontrolled disturbance actions on control of converter melting // Metallurgical and Mining Industry. – 2016. – № 5. – С. 128–133. 11. Богушевский В. С., Шевченко М. А., Вовк В. В. Устройтство для контроля теплового потока // Х Международная научно­ практическая конференция «Литье­2014», 27 – 28 мая 2014 г., Запорожье. – С. 25–26. 14 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 4-5 (287-288) ’2017 Bogushevskii V., Sukhenko V. Arrangement control of BOF meltingSummary Methods for controlling the blowing process in the BOF are considered. The errors and inaccuracies of control methods of decarburization of a bath with feedback at blowing are investigated. It is determined that to improve the accuracy of controlling the decarburization rate and bath temperature, it is expedient to use the thermal characteristics of water-cooled elements. BOF, blowing, decarburization, accuracy.Keywords Поступила 13.04.17

Схожі ресурси