Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики

Приведены результаты исследований влияния типа упрочнения стабильного и нестабильного аустенита Cr-Mn-N-V сталей на механизм и степень деформационного упрочнения и кавитационную стойкость сталей. Наведено результати досліджень впливу типу зміцнення стабільного та нестабільного аустеніту Cr-Mn-N-V ст...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:	Металл и литье Украины
Datum:	2018
Hauptverfasser:	Кучеренко, П.Н., Степанова, Т.В., Шипицин, С.Я.
Format:	Artikel
Sprache:	Russisch
Veröffentlicht:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2018
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/166599
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики / П.Н. Кучеренко, Т.В. Степанова, С.Я. Шипицин // Металл и литье Украины. — 2018. — № 11-12 (306-307). — С. 62-68. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859879206141296640
author	Кучеренко, П.Н. Степанова, Т.В. Шипицин, С.Я.
author_facet	Кучеренко, П.Н. Степанова, Т.В. Шипицин, С.Я.
citation_txt	Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики / П.Н. Кучеренко, Т.В. Степанова, С.Я. Шипицин // Металл и литье Украины. — 2018. — № 11-12 (306-307). — С. 62-68. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Металл и литье Украины
description	Приведены результаты исследований влияния типа упрочнения стабильного и нестабильного аустенита Cr-Mn-N-V сталей на механизм и степень деформационного упрочнения и кавитационную стойкость сталей. Наведено результати досліджень впливу типу зміцнення стабільного та нестабільного аустеніту Cr-Mn-N-V сталей на механізм і ступінь деформаційного зміцнення та кавітаційну стійкість сталей. The results of investigations of the influence of type of strengthening of stable and unstable austenite Cr-Mn-N-V steels on the mechanism and degree of deformation strengthening and cavitational stability of steels are given.
first_indexed	2025-12-07T15:52:09Z
format	Article
fulltext	62 ISSN 2077-1304. МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ. 2018. № 11-12 (306-307) образованию при закалке, что ограничивает их при- менение для изготовления деталей более сложной конфигурации. Дисперсионно-твердеющие стали и кобальто- вые сплавы по легированности дорогостоящими элементами существенно превышают сталь марки 08Х18Н10Т. Поэтому, при производстве элементов запорно-регулирующей арматуры они применяют- ся в основном в качестве наплавочных материалов. Важным недостатком сталей данного класса и ко- бальтовых сплавов является наличие гетерогенной структуры и их склонность к водородному охрупчи- ванию, необходимость проведения дополнительной термической обработки после наплавки. В настоящее время при производстве запорно- регулирующих элементов трубопроводной армату- ры все чаще начали применять титановые сплавы [4, 5]. Эти сплавы обладают высокой прочностью и хорошей коррозионной стойкостью во многих агрес- сивных средах. Недостатком титановых сплавов яв- ляется их чувствительность к микронадрезам, приво- дящая к внезапному разрушению изделий при микро- ударном воздействии, а также высокая стоимость и недостаточная коррозионная стойкость при темпера- турах свыше 110 оС [5]. Во многих странах мира в настоящее время не- ржавеющие Fe-Cr-Mn стали с метастабильным ау- стенитом являются альтернативой Fe-Cr-Ni сталям аустенитного класса. Так в промышленности для из- готовления арматуры вместо стандартных Fe-Cr-Ni сталей нашли применение Fe-Cr-Mn стали аустени- то-ферритного класса, дополнительно легированные никелем, медью, кремнием, ванадием, молибденом, азотом и титаном [6–9]. Отличительной особенно- стью данных сталей является стойкость к межкри- сталлитной коррозии в водяной среде (при 600 оС), высокий уровень прочностных свойств, высокая стойкость против истирания, склонность к деформа- ционному упрочнению в результате g→e→a фазовых превращений, более высокая (в 2–3 раза), чем у ста- ли марки 12Х18Н10Т, кавитационная стойкость, од- нако в 2–2,5 раза ниже, чем у сталей мартенситного класса, легированных никелем, молибденом, кобаль- В ведение. Одной из основных тенденций разви- тия теплоэнергетической отрасли является по- вышение удельной мощности энергоблоков при соответствующем увеличении их коэффициента полезного действия до 48–50 %. Это предопределя- ет переход на более высокие параметры пара: дав- ление – до 35 МПа, температура – до 650 оС [1, 2]. Запорно-регулирующая арматура является одним из самых массовых видов технологического обору- дования не только для тепловых и атомных электро- станций, но и применяется практически во всех отрас- лях промышленности. Повышение ее конкурентоспо- собности, надежности в эксплуатации при снижении себестоимости является актуальной задачей. Анализ состояния вопроса показал, что в миро- вой и отечественной практике при производстве запорно-регулирующих элементов трубопроводной арматуры основным конструкционным материалом остается аустенитная нержавеющая сталь марки 08Х18Н10Т [3]. Однако, по уровню прочностных ха- рактеристик, стойкости в условиях кавитационного воздействия потока среды, задирания поверхности контакта эта сталь уже не удовлетворяет потреб- ности при повышении рабочих параметров обо- рудования, его надежности и долговечности в экс- плуатации. Существенным недостатком является необходимость легирования дорогостоящим и де- фицитным никелем. Одним из таких научно-технических решений, обеспечивающих снижение удельного расхода ни- келя при одновременном повышении прочностных свойств, твердости и сопротивления микроудар- ному разрушению, являются нержавеющие стали мартенситного класса, дополнительно легирован- ные вольфрамом, медью, молибденом, ванадием – 06Х12Н3ДЛ, 15Х12ВНМД, 06Х16Н4Д4Т [3, 4]. Дан- ные стали имеют более высокую (в 7–13 раз) стой- кость против эрозионного износа, чем сталь марки 08Х18Н10Т. Недостатком сталей данного класса является структурная неоднородность, недостаточ- ная стойкость к межкристаллитной коррозии в па- роводяной среде, низкая динамическая прочность, повышенная склонность к короблению и трещино- УДК 669.17-194:539.389. П.Н. Кучеренко, мл. науч. сотр., e-mail: odus@ptima.kiev.ua Т.В. Степанова, науч. сотрудник С.Я. Шипицин, д-р техн. наук, зав. отделом Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, г. Киев, Украина Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики Приведены результаты исследований влияния типа упрочнения стабильного и нестабильного аустенита Cr-Mn- N-V сталей на механизм и степень деформационного упрочнения и кавитационную стойкость сталей. Ключевые слова: кавитация, кавитационностойкая сталь, аустенит, дисперсионное упрочнение. 63ISSN 2077-1304. МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ. 2018. № 11-12 (306-307) том и ниобием. Немаловажным фактором является и то, что стали обладают хорошей обрабатываемостью при фрезеровании и точении. Недостатком данных сталей является гетерогенность микроструктуры. Од- нако в литературе отсутствуют данные по теплостой- кости деформационно-упрочненных сталей данного класса за счет мартенситного сдвигового превраще- ния g→a(e–М) метастабильного аустенита, а также уровню повышения их кавитационной стойкости при температурах 650 оС и выше. Известно, что максимальной тепло- и жаростойко- стью обладают стали и сплавы со стабильной аусте- нитной матрицей, упрочненной дисперсионной кар- бидной, нитридной или интерметаллидной фазой [10]. Поэтому целью работы является исследова- ние механизмов и закономерностей влияния вида упрочнения аустенита на механизм и степень его де- формационного упрочнения при повышенных темпе- ратурах и кавитационную стойкость Cr-Mn-N сталей. В качестве объектов исследований выбраны ко- розионностойкие стали с метастабильным аустени- том марки 17Х14Г14АФ и стабильным дисперсионно упрочненным наноразмерными частицами VN аусте- нитом марки 17Х14Г19АФ. Ранее экспериментально методом химического фазового анализа было определено количество азо- та и ванадия в стали марки 17Х14Г19АФ, обеспечи- вающее дисперсионное упрочнение стабильного ау- стенита частицами VN с размерами до 40 нм и меж- частичным расстоянием до 100 нм (рис. 1) [1, 2]. Для реализации деформационного упрочнения механизмом мартенситного превращения мета- стабильного аустенита стали исследовали после аустенизации при 1200 оС – 2 ч, а для реализации механизма дисперсионного упрочнения стабильного аустенита – после аустенизации при 1200 оС – 2 ч и старения при 700 оС – 24 ч. Для уменьшения объема, трудоемкости и стоимо- сти изготовления образцов деформацию проводили методом сжатия цилиндрических образцов с диаме- тром 20 мм и высотой 20 мм при непрерывном на- гружении образцов до заданной степени остаточной деформации на прессе фирмы BOLDVIN-100. Для определения допустимых степеней деформа- ции (без разрушения образцов) и необходимых для этого усилий деформации определили механические свойства сталей при растяжении, которые незначи- тельно отличаются от свойств при сжатии [11] (табл. 1). Степень деформационного упрочнения образцов определяли по изменению их твердости, а характер упрочнения – по результатам рентгеноструктурного, металлографического, электронно-микроскопиче- ского трансмиссионного на фольгах и сканирующего анализов. Анализ полученных данных показал, что меха- нические свойства сталей марок 17Х14Г14АФ и 17Х14Г19АФ в исходном (до деформации) состоя- нии, мало отличаются друг от друга, практически не зависят от вида упрочнения аустенита (твердора- створного и дисперсионного) и соответствуют уровню свойств высокопрочных аустенитных Cr-Mn сталей, приведенных в работе [12]. В отличие от исходных механических свойств, на которые в сталях незначительно влияет вид упрочне- ния аустенита, на степень деформационного упроч- нения он уже оказывает существенное и, главное, противоположное влияние (рис. 2). В стали марки 17Х14Г19АФ переход от твердорастворного к дис- персионному упрочнению аустенита повышает сте- пень деформационного упрочнения. В стали марки 17Х14Г14АФ – обратная картина – степень деформационного упрочнения снижается. Это говорит о том, что в первом случае дисперси- онное упрочнение матрицы повышает степень дис- Частицы VN в стали 17Х14Г19АФ после старения при 700 °С (х37 000) Влияние вида упрочнения аустенита на степень деформационного упрочнения сталей по повышению твер- дости (DHB) при осадке образцов на 12 % – 16 %: а – сталь марки 17Х14Г14АФ; б – сталь марки 17Х14Г19АФ. 1 – твер- дорастворное упрочнение, 2 – дисперсионное упрочнение Рис. 1. Рис. 2. Таблица 1 Механические свойства сталей при растяжении Марка стали Режим термической обработки σв σт δ ψ КСU, Дж/см2 НВ МПа % 17Х14Г14АФ гомогенизация 1200 °С – 2 ч 690 410 51 61 235 220 старение 700 °С – 24 ч 710 410 51 47 233 240 17Х14Г19АФ гомогенизация 1200 °С – 2 ч 700 345 53 54 210 220 старение 700 °С – 24 ч 720 365 79 56 210 230 а 1 1 22 б 64 ISSN 2077-1304. МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ. 2018. № 11-12 (306-307) локационного деформационного упрочнения, а во втором – снижает эффективность деформационного упрочнения за счет g→a(e–М) превращения. Это подтверждают данные рентгеновского фазо- вого и структурного анализов, проведенные на диф- рактометре ДРОН-УМ1 (табл. 2). Согласно этим данным, в стали марки 17Х14Г19АФ деформационное упрочнение достигается только за счет повышения плотности дислокаций в аустените, причем с повышением почти в 2 раза этого показа- теля при переходе от твердорастворного к дислока- ционному начальному упрочнению аустенита. Со- держание a(e-М)-фазы и плотности дислокаций в ней практически остаются на одном уровне. В стали марки 17Х14Г14АФ деформационное упрочнение достигается практически только за счет увеличения a-(e–М) фазы при снижении степени дис- локационного деформационного упрочнения аусте- нита и, в том числе, плотности дислокаций в a-(e-М) фазе. Трансмиссионный электронно-микроскопический анализ фольг на микроскопе ЭМ – 125К показал, что в гомогенизированной стали марки 17Х14Г14АФ де- формация приводит к формированию a(e-М)-фазы по двойниковому механизму, в основном по плоско- стям скольжения в аустенитном зерне (рис. 3, а). Двойниковые выделения a(e-М) фазы различной ширины окружены малоупрочненным, с низкой плот- ностью дислокаций, аустенитом. Дисперсионное упрочнение стабильного аустенита в стали 17Х14Г19АФ обеспечивает при деформации только резкое повышение плотности равномерно рас- пределенных в объеме зерна дислокаций (рис. 3, б). При эксплуатации изделий из кавитационностой- ких сталей при повышенных температурах, напри- мер, в теплоэнергетике, важным фактором их эксплу- атационной долговечности является тепловая ста- бильность деформационного упрочнения металла. Установлено, что по этому параметру дефор- мационное упрочнение за счет дислокационного упрочнения дисперсионно-упрочненного стабиль- ного аустенита существенно превышает тепло- вую стабильность деформационного упрочнения за счет сдвигового g→a(e-М) превращения неста- бильного аустенита. Так, снижение твердости при провоцирующем отпуске 300 оС деформацион- но-упрочненной гомогенизированной стали марки 17Х14Г14АФ в 10 раз превышает этот параметр для деформационно-упрочненной с дисперсион- ным упрочнением (старение при 700 оС) стали мар- ки 17Х14Г19АФ (табл. 3). Кавитационные испытания проводили на магнито- стрикционной установке в водной среде с частотой колебаний – 22кГц, при 20 оС. Результаты приведены на рис. 4. Таблица 2 Результаты рентгеноструктурного и фазового анализов сталей марок 17Х14Г14АФ и 17Х14Г19АФ по- сле различных степеней деформации осадкой Марка ста- ли Вид упрочнения аустенита (термо- обработка) Степень дефор-ма- ции ∆h, % Параметры тонкой структуры в γ-фазе в α-фазе а, нм Д·106, см 210∆α α ⋅ ρ·10-12, см-2 относительное количество α, % ρ·10-12, см-2 17Х14Г14АФ Твердорастворное (гомогенизация 1200 °С – 2 ч) 5,6 3,4637 1,66 0,31 2,51 2,76 2,84 15,4 то же ≈1,0 0,32 0,16 7,20 1,63 дисперсионное (старение 700 °С – 24 ч) 5,1 - « - ≈1,0 0,32 0,15 6,87 1,32 12,0 - « - ≈1,0 0,27 0,58 5,42 1,96 17Х14Г19АФ Твердорастворное (гомогенизация 1200 °С – 2 ч) 3,5 3,4637 ≈1,0 0,26 0,44 7,40 2,04 15,0 то же ≈1,0 0,27 1,55 6,15 1,56 дисперсионное (старение 700 °С – 24 ч) 4,6 - « - ≈1,0 0,29 0,14 5,27 2,77 14,4 - « - 2,01 0,29 1,06 4,83 3,58 Примечание: Д – дисперсность субструктуры, r – плотность дислокаций, а – расстояние между атомами Структура стали 17Х14Г14АФ после гомогени- зации и старения, и деформации сжатием на 12 % (а); 17Х14Г19АФ после гомогенизации и старения, и сжатия на 9,6 % (б) Рис. 3. а х37 000 б х20 000 65ISSN 2077-1304. МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ. 2018. № 11-12 (306-307) Видно что, во-первых, общий уровень кавитаци- онной стойкости стали марки 17Х14Г14АФ заметно ниже по сравнению со сталью марки 17Х14Г19АФ. Во-вторых, в стали с неустойчивым аустенитом за- мена твердорастворного упрочнения аустенита на дисперсионное резко снижает кавитационную стой- кость, а в стали с устойчивым аустенитом, наоборот, повышает. В стали марки 17Х14Г14АФ дисперсионное упроч- нение аустенита снижает степень деформационного упрочнения за счет сдвигового g→a(e-М) превраще- ния и не компенсирует это снижение дислокаци- онным упрочнением аустенита. При этом увеличи- вается структурно-фазовая и прочностная неодно- родность металла, что повышает неоднородность кавитационного изнашивания отдельных объемов металла – увеличивает количество и, главное, глуби- ну кавитационных лунок и каверн (рис. 5, а, б). В стали марки 17Х14Г19АФ замена твердора- створного упрочнения аустенита на дисперсионное повышает степень деформационного упрочнения за счет дислокационного упрочнения аустенита и сни- жает структурно-фазовую и прочностную неодно- родность, что существенно повышает однородность кавитационного изнашивания металла (рис. 5, г, д). Полученные данные показывают, что сопротивля- емость кавитационному изнашиванию определяется не только степенью и характером деформационного упрочнения, но и однородностью его распределе- ния в микрообъемах металла. Так, в эксперименте максимальное деформационное упрочнение дости- гается за счет сдвигового g→a(e-М) превращения. Таблица 3 Изменение твердости образцов после деформационного упрочнения сталей при провоцирующем от- пуске при 300 оС – 2 ч Марка стали Термическая обработка Твердость, НВ до отпуска после отпуска 17Х14Г14АФ гомогенизация 1200 оС 310 277 старение 700 оС 290 282 17Х14Г19АФ гомогенизация 1200 оС 260 243 старение 700 оС 300 297 Потери массы (DP) образцов сталей после 20 ча- сов испытаний на кавитационную стойкость, где а – сталь 17Х14Г14АФ; б – сталь 17Х14Г19АФ. Вид упрочнения ау- стенита: 1 – твердорастворное; 2 – дисперсионное Структура поверхности кавитационного изнашивания образцов сталей после 20 часов испытаний на кавитаци- онную стойкость (х1000): а, б – сталь марки 17Х14Г14АФ; г, д – сталь марки 17Х14Г19АФ. Вид упрочнения аустенита: а, г – твердорастворное; б, д – дисперсионное Рис. 4. Рис. 5. а а в б б г 1 ∆P ×102 кг/м2 12 2 66 ISSN 2077-1304. МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ. 2018. № 11-12 (306-307) 1. Скоробогатых В.Н., Щенкова И.А., Козлов П.А. Новые материалы для перспективных энергетических установок // Арматуростроение. – 2010. – № 3 (66). – С. 56–59. 2. Cleaveland P. Арматура для тяжелых условий: достойный отпор давлению новых реалий // Арматуростроение. – 2010. – № 5 (68). – С. 36–39. 3. Харина И.Л., Сафонов И.А. Коррозия в пароводяной среде высоких параметров // Арматуростроение. – 2010. – № 3(66). – С. 60–64. 4. Фомин В.В. Гидроэрозия металлов. – М.: Машиностроение, 1977. – 281 с. 5. Gambale D. Арматура из металлов для сверхагрессивных сред // Арматуростроение. – 2009. – № 3 (60). – С. 63–66. 6. Мельников Д. Новые металлургические материалы для российской промышленности // Арматуростроение. – 2008. – № 2(55). – С. 70–71. 7. Чейлях А.П. Влияние параметров закалки на структуру, фазовые превращения и свойства новых экономнолегирован- ных коррозионностойких сталей // Металл и литье Украины. – 2004. – № 12. – С. 32–35. 8. Bregliozzi G., Di Schino A., Ahmed S.I.-U., Kenny J.M., Haefke H. Cavitation wear behavior of austenitic stainless steels with different grain sizes // An International journal on the science and technology of friction lubrication and wear, 2005. – P. 503–510. 9. Малинов Л.С. Стали и чугуны с метастабильным аустенитом и эффектом самозакалки при нагружении – разновид- ность адаптационных материалов, повышающих свойства при внешнем воздействии за счет самоорганизации струк- туры // Металл и литье Украины. – 2003. – № 11–12. – С. 3–5. 10. Химушин Ф.Ф. Жаропрочные стали и сплавы. – М.: Металлургия, 1969. – 752 с. 11. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. – М.: Гос. изд-во технико-теоретической литературы, 1953. – 856 с. 12. Приданцев М.В., Талов Н.П., Левин Ф.Л. Высокопрочные аустенитные стали. – М.: Металлургия, 1969. – 248 с. 13. Самсонов Г.В. Тугоплавкие соединения. – М.: Металлургия, 1963. – 405 с. 14. Келли А., Никольсон Р. Дисперсионное твердение. – М.: Металлургия, 1966. – 300 с. ЛИТЕРАТУРА Двойниковые выделения e–М, то есть упрочненные объемы металла, резко отличаются по ширине (от 0,15 до 0,50 мкм) и по расстояниям между ними (от 0,3 до 100 мкм). Их разделяют неупрочненные объ- емы аустенита. Эти объемы и их границы с выделе- ниями e–М являются зародышами кавитационных каверн и объемами, энергетически выгодными для их ускоренного развития. В случае же классического дисперсионного упрочнения аустенита, в частности частицами нитрида ванадия, модуль упругости кото- рых значительно больше, чем аустенитной матрицы [13], деформационное упрочнение достигается, со- гласно механизму Е.Орована [14]. Это препятствует уходу дислокаций из плоскости скольжения попереч- ным скольжением и их накоплению на высокоугло- вых границах. В сталях со сдвиговым g→a(e–М) пре- вращением, такими границами являются границы двойников, а в сталях со стабильным аустенитом – границы аустенитного зерна. Однако, в последних с дисперсионным упрочнением роль границ зерна, как стоков и мест накоплений дислокаций, значительно снижается за счет формирования полигонизованной субструктуры с мало- и среднеразориентированны- ми границами, которые также являются препятстви- ями для деформационных дислокаций. Выводы Анализ полученных данных позволяет сделать следующие выводы. Для сталей с близким уровнем легированности, в частности аустенитных Cr-Mn-N, на кавитационную стойкость, в большей степени, чем эффективность деформационного упрочнения, оказывает влияние его механизм. Более высокий уровень кавитационной стойкости обеспечивает дислокационный механизм деформа- ционного упрочнения, чем упрочнение за счет сдви- гового g→a(e-М) превращения. При близкой величине деформационного упроч- нения дислокационное упрочнение по механиз- му Орована обеспечивает более однородное, чем двойниковые выделения e-мартенсита, повышение прочности в микрообъемах металла без снижения пластичности за счет торможения деформационных дислокаций дисперсионной, некогерентной, нанораз- мерной статистически равномерно распределенной фазой, а также мало- и среднеугловыми границами полигонизованной субструктуры. Вследствие повышенной тепловой стабильности деформационного упрочнения по механизму Орова- на для высокотемпературной теплоэнергетики более перспективны Cr-Mn-N стали со стабильным диспер- сионно-упрочненным аустенитом. Поступила 03.12.2018 67ISSN 2077-1304. МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ. 2018. № 11-12 (306-307) 1. Skorobogatykh, V.N., Shchenkova, I.A., Kozlov, P.A. (2010). New materials for promising power plants. Armaturostroenie, no. 3 (66), pp. 56–59 [in Russian]. 2. Cleaveland, P. (2010). Armature for harsh conditions: a fitting rebuff to the pressure of new realities. Armaturostroenie, no. 5 (68), pp. 36–39 [in Russian]. 3. Kharina, I.L., Safonov, I.A. (2010). Corrosion in the high-pressure steam environment. Armaturostroenie, no. 3 (66), pp. 60–64 [in Russian]. 4. Fomin, V.V. (1977). Hydroerosion of metals. Moscow: Mashinostroenie, 281 p. [in Russian]. 5. Gambale, D. (2009). Metal armature for ultra-aggressive media. Armaturostroenie, no. 3 (60), pp. 63–66 [in Russian]. 6. Mel’nikov, D. (2008). New metallurgical materials for the Russian industry. Armaturostroenie, no. 2 (55), pp. 70–71 [in Russian]. 7. Cheylyakh, A.P. (2004). Influence of hardening parameters on the structure, phase transformations and properties of new economically alloyed corrosion-resistant steels. Metall i lit’e Ukrainy, no. 12, pp. 32–35 [in Russian]. 8. Bregliozzi, G., Di Schino, A., Ahmed, S.I.-U., Kenny, J.M., Haefke, H. (2005). Cavitation wear behavior of austenitic stainless steels with different grain sizes. An International journal on the science and technology of friction lubrication and wear, pp. 503–510 [in English]. 9. Malinov, L.S. (2003). Steel and cast irons with metastable austenite and the effect of self-hardening under loading – a kind of adaptive materials that increase their properties under external influence due to the self-organization of the structure. Metall i lit’e Ukrainy, no. 11–12, pp. 3–5 [in Russian]. 10. Khimushin, F.F. (1969). Heat resistant steels and alloys. Moscow: Metallurgiia, 752 p. [in Russian]. 11. Belyayev, N.M. (1953). Strength of materials. Moscow: Gos. izd-vo tekhniko-teoreticheskoi literatury, 856 p. [in Russian]. 12. Pridantsev, M.V., Talov, N.P., Levin, F.L. (1969). High strength austenitic steels. Moscow: Metallurgiia, 248 p. [in Russian]. 13. Samsonov, G.V. (1963). Refractory compounds. Moscow: Metallurgiia, 405 p. [in Russian]. 14. Kelli, A., Nikol’son, R. (1966). Dispersion hardening. Moscow: Metallurgiia, 300 p. [in Russian]. REFERENCES Received 03.12.2018 Анотація П.М. Кучеренко, мол. наук. співр., e-mail: odus@ptima.kiev.ua; Т.В. Степанова, наук. співробітник; С.Я. Шипицин, д-р техн. наук, зав. відділу Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України, м. Київ, Україна Кавитаційно-стійка Cr-Mn-N-V сталь для високотемпературної енергетики Наведено результати досліджень впливу типу зміцнення стабільного та нестабільного аустеніту Cr-Mn-N-V сталей на механізм і ступінь деформаційного зміцнення та кавітаційну стійкість сталей. Ключові слова Кавітація, кавітаційностійка сталь, аустеніт, дисперсійне зміцнення. 68 ISSN 2077-1304. МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ. 2018. № 11-12 (306-307) Summary The results of investigations of the influence of type of strengthening of stable and unstable austenite Cr-Mn-N-V steels on the mechanism and degree of deformation strengthening and cavitational stability of steels are given. Cavitation, cavitation-resistant steel, austenite, dispersion hardening.Keywords P.N. Kucherenko, Research Assistant, e-mail: odus@ptima.kiev.ua T.V. Stepanova, Research Officer S.Ya. Shipitsin, Doctor of Engineering Sciences, Head of Department Physico-technological Institute of Metals and Alloys of the NAS of Ukraine, Kyiv, Ukraine Cavitation-resistant Cr-Mn-N-V steel for high-temperature energy
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-166599
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	2077-1304
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T15:52:09Z
publishDate	2018
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
record_format	dspace
spelling	Кучеренко, П.Н. Степанова, Т.В. Шипицин, С.Я. 2020-02-26T18:47:53Z 2020-02-26T18:47:53Z 2018 Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики / П.Н. Кучеренко, Т.В. Степанова, С.Я. Шипицин // Металл и литье Украины. — 2018. — № 11-12 (306-307). — С. 62-68. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 2077-1304 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/166599 669.17-194:539.389 Приведены результаты исследований влияния типа упрочнения стабильного и нестабильного аустенита Cr-Mn-N-V сталей на механизм и степень деформационного упрочнения и кавитационную стойкость сталей. Наведено результати досліджень впливу типу зміцнення стабільного та нестабільного аустеніту Cr-Mn-N-V сталей на механізм і ступінь деформаційного зміцнення та кавітаційну стійкість сталей. The results of investigations of the influence of type of strengthening of stable and unstable austenite Cr-Mn-N-V steels on the mechanism and degree of deformation strengthening and cavitational stability of steels are given. ru Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України Металл и литье Украины Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики Кавитаційно-стійка Cr-Mn-N-V сталь для високотемпературної енергетики Cavitation-resistant Cr-Mn-N-V steel for high-temperature energy Article published earlier
spellingShingle	Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики Кучеренко, П.Н. Степанова, Т.В. Шипицин, С.Я.
title	Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики
title_alt	Кавитаційно-стійка Cr-Mn-N-V сталь для високотемпературної енергетики Cavitation-resistant Cr-Mn-N-V steel for high-temperature energy
title_full	Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики
title_fullStr	Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики
title_full_unstemmed	Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики
title_short	Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики
title_sort	кавитационно-стойкая cr-mn-n-v сталь для высокотемпературной энергетики
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/166599
work_keys_str_mv	AT kučerenkopn kavitacionnostoikaâcrmnnvstalʹdlâvysokotemperaturnoiénergetiki AT stepanovatv kavitacionnostoikaâcrmnnvstalʹdlâvysokotemperaturnoiénergetiki AT šipicinsâ kavitacionnostoikaâcrmnnvstalʹdlâvysokotemperaturnoiénergetiki AT kučerenkopn kavitacíinostíikacrmnnvstalʹdlâvisokotemperaturnoíenergetiki AT stepanovatv kavitacíinostíikacrmnnvstalʹdlâvisokotemperaturnoíenergetiki AT šipicinsâ kavitacíinostíikacrmnnvstalʹdlâvisokotemperaturnoíenergetiki AT kučerenkopn cavitationresistantcrmnnvsteelforhightemperatureenergy AT stepanovatv cavitationresistantcrmnnvsteelforhightemperatureenergy AT šipicinsâ cavitationresistantcrmnnvsteelforhightemperatureenergy

Кавитационно-стойкая Cr-Mn-N-V сталь для высокотемпературной энергетики

Institution

Ähnliche Einträge