Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном

Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном

Представлен краткий обзор требований к электроконтактным сплавам и особенностей выплавки хромовых бронз, полученных легированием меди хромистым чугуном. Представлено короткий огляд вимог для електроконтактних сплавів та особливостей виплавки міді, легованої хромистим чавуном. There are represented t...

Повний опис

Збережено в:
Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :Процессы литья
Дата:2016
Автори: Кириевский, Б.А., Моисеев, Ю.В.
Формат: Стаття
Мова:Russian
Опубліковано: Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2016
Теми:
Новые литые материалы
Онлайн доступ:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/167379
Теги: Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном / .А. Кириевский, Ю.В. Моисеев // Процессы литья. — 2016. — № 2 (116). — С. 64-72. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-167379
record_format dspace
spelling Кириевский, Б.А.
Моисеев, Ю.В.
2020-03-26T15:46:49Z
2020-03-26T15:46:49Z
2016
Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном / .А. Кириевский, Ю.В. Моисеев // Процессы литья. — 2016. — № 2 (116). — С. 64-72. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
0235-5884
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/167379
621.74.04:620.22:669.35
Представлен краткий обзор требований к электроконтактным сплавам и особенностей выплавки хромовых бронз, полученных легированием меди хромистым чугуном.
Представлено короткий огляд вимог для електроконтактних сплавів та особливостей виплавки міді, легованої хромистим чавуном.
There are represented the short survey of demands to electricalcontact alloys and peculiarity of copper alloyed chromium cast iron.
ru
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
Процессы литья
Новые литые материалы
Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном
Структура і властивості міді, легованої хромистим чавуном
The Structure and Properties of Copper Alloyed by Chromium Cast Iron
Article
published earlier
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
title Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном
spellingShingle Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном
Кириевский, Б.А.
Моисеев, Ю.В.
Новые литые материалы
title_short Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном
title_full Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном
title_fullStr Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном
title_full_unstemmed Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном
title_sort структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном
author Кириевский, Б.А.
Моисеев, Ю.В.
author_facet Кириевский, Б.А.
Моисеев, Ю.В.
topic Новые литые материалы
topic_facet Новые литые материалы
publishDate 2016
language Russian
container_title Процессы литья
publisher Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
format Article
title_alt Структура і властивості міді, легованої хромистим чавуном
The Structure and Properties of Copper Alloyed by Chromium Cast Iron
description Представлен краткий обзор требований к электроконтактным сплавам и особенностей выплавки хромовых бронз, полученных легированием меди хромистым чугуном. Представлено короткий огляд вимог для електроконтактних сплавів та особливостей виплавки міді, легованої хромистим чавуном. There are represented the short survey of demands to electricalcontact alloys and peculiarity of copper alloyed chromium cast iron.
issn 0235-5884
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/167379
citation_txt Структура и свойства меди, легированной хромистым чугуном / .А. Кириевский, Ю.В. Моисеев // Процессы литья. — 2016. — № 2 (116). — С. 64-72. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
work_keys_str_mv AT kirievskiiba strukturaisvoistvamedilegirovannoihromistymčugunom
AT moiseevûv strukturaisvoistvamedilegirovannoihromistymčugunom
AT kirievskiiba strukturaívlastivostímídílegovanoíhromistimčavunom
AT moiseevûv strukturaívlastivostímídílegovanoíhromistimčavunom
AT kirievskiiba thestructureandpropertiesofcopperalloyedbychromiumcastiron
AT moiseevûv thestructureandpropertiesofcopperalloyedbychromiumcastiron
first_indexed 2025-11-27T02:33:49Z
last_indexed 2025-11-27T02:33:49Z
_version_ 1850794645691301888
fulltext 64 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) Новые литые материалы УДК 621.74.04:620.22:669.35 Б. А. Кириевский, Ю. В. Моисеев Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев СТРУКТУРА И СВОЙСТВА МЕДИ, ЛЕГИРОВАННОЙ ХРОМИСТЫМ ЧУГУНОМ Представлен краткий обзор требований к электроконтактным сплавам и особенностей вы- плавки хромовых бронз, полученных легированием меди хромистым чугуном. Ключевые слова: медь, хромистый чугун, сплав, плавка, перемешивание, структура. Представлено короткий огляд вимог для електроконтактних сплавів та особливостей ви- плавки міді, легованої хромистим чавуном. Ключові слова: мідь, хромистий чавун, сплав, плавка, перемішування, структура. There are represented the short survey of demands to electricalcontact alloys and peculiarity of copper alloyed chromium cast iron. Keywords: copper, chrome iron, alloy, melt ing, mix, structure. В электротехнической промышленности широко используют материалы, слу- жащие для периодического замыкания и размыкания силовых электрических цепей, а также для подвижных электрических контактов. Примерами таких прово- дниковых устройств являются контактные электроды специальных сварочных ма- шин, подвижные токосъёмники, используемые в качестве накладок пантографов электровозов, трамваев и др. (табл. 1). Материалы для этих контактных проводников должны иметь повышенную электропроводность и механическую прочность; достаточно высокую твёрдость, жаростойкость и сопротивляемость к истиранию; стойкость против приваривания и обгорания при возникновении электрической дуги; стабильный фазовый состав и структурную однородность. Естественной основой для разработки сплавов, удовлетворяющих этим требо- ваниям, является техническая медь, экономно легированная малыми добавками различных элементов. Электропроводность меди зависит от примесей и величины добавок к ней раз-ть меди зависит от примесей и величины добавок к ней раз-ь меди зависит от примесей и величины добавок к ней раз- личных элементов (рис. 1) [1]. Наиболее сильно снижают электропроводность меди, фосфор, мышьяк, кремний, железо, селен, кобальт, а менее интенсивно – цирконий, кадмий, магний, олово, цинк, кальций. Существенным недостатком меди является её низкая прочность, которую можно повысить различными способами: деформацией (степень деформации не менее 40 %); микролегированием элементами, мало снижающими электропроводность меди, но резко понижающими свою растворимость в α-твёрдом растворе при уменьшении температуры. Пересыщение твёрдого раствора закалкой от 850-900 0С и распад пересыщенного раствора при последующем низко- температурном (400-500 0С) отжиге приводят к дисперсионному упрочнению меди на 60-80 %. При сварке рабочая поверхность электродов нагревается до 400-700 0С, а тем- пература начала рекристаллизации технической меди не превышает 200 0С, что неизбежно ведёт к рекристаллизационному разупрочнению материала электрода. Это обстоятельство также необходимо учитывать при выборе микролегирующих до- ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) 65 Новые литые материалы И зд ел ия М ат ер иа л П ро чн ос ть , σ в, М П а Т вё рд ос ть , H V кГ с/ м м 2 У де ль на я эл ек тр оп ро во д- но ст ь ( % о т C u) Те м пе ра ту ра ра зу пр оч не ни я, 0 С Н аз на че ни е эл ек тр од ы М ц- 4А 0, 3- 0, 5 C r 0, 10 -0 ,2 5 M g 35 0- 40 0 10 0- 12 0 75 50 0 св ар ка A l и M g- сп ла во в М ц- 5Б 0, 25 -0 ,4 5C r 0, 20 -0 ,3 5 C d 45 0- 48 0 12 0- 13 0 90 45 0 св ар ка м ал оу гл ер од ис ты х ст ал ей Б р Х 0, 4- 1, 0 C r 45 0- 50 0 13 0- 14 0 80 52 0 уг ле ро ди ст ы е ни зк ол ег ир ов ан ны е ст ал и М ц- 2 1, 5- 1, 8 N i 0, 4- 0, 6 S i 0, 15 -0 ,3 0 M g 50 0- 55 0 14 0- 17 0 50 54 0 не рж ав ею щ ие с та ли Б р Х Ц р А 0, 3 C r; 0 ,0 9 Z r 27 0- 40 0 11 0- 12 0 90 34 0 A l и C u- сп ла вы Б р Б Н Т -1 ,7 1, 6- 1, 8 B e 0, 05 -0 ,1 5 T i 0, 12 -0 ,4 0 N i 60 0- 90 0 14 0- 17 0 50 50 0 ту го пл ав ки е м ет ал лы и с пл ав ы то ко съ ём ни ки В Ж -3 П 71 C u; 5 F e; 2 ,3 S n – 80 20 – па нт ог ра ф ; п ро бе г 30 ,0 т ы с. к м м ед ь – г ра ф ит 67 C u; 3 3 С – 75 50 – па нт ог ра ф ; п ро бе г 40 ,0 т ы с. к м Н М Г- 12 00 65 C u; 3 3 С – 90 85 – па нт ог ра ф ; п ро бе г 80 ,0 т ы с. к м пр ок ат м ед ь 22 0 50 10 0 15 0÷ 20 0 пр об ег 4 0, 0 ты с. к м Та б л и ц а 1 . Х а р а кт е р и с ти ка н е ко то р ы х э л е кт р о ко н та кт н ы х м а те р и а л о в [ 2 -3 ] 66 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) Новые литые материалы бавок. На рис. 2 отображено влияние различных элементов на температуру начала рекристаллизации меди при холодной деформации образцов на 40 % [4]. Следует учитывать, что при одновременном введении нескольких элементов влияние на про- цесс рекристаллизации окажет лишь один, наиболее активный. Повышенный нагрев материала требует также обеспечения определённого уровня его жаропрочности, что возможно при соблюдении некоторых условий [1]: - ограниченная растворимость легирующих элементов в α-твёрдом растворе; - высокая температура солидуса; - высокая температура рекристаллизации; - наличие дисперсных выделений тугоплавких фаз. Наилучшим сочетанием высокой электропроводности, прочности и твёрдости обладают сплавы меди, способные к дисперсионному упрочнению вследствие пере- сыщения α-твёрдого раствора ограниченно растворимым легирующим элементом. К таким сплавам можно отнести, прежде всего, хромовую бронзу (рис. 3), содер- жащую 0,1-1,0 % Cr [6] и циркониевую бронзу (рис. 4), содержащую 0,1-0,5 % Zr [5]. Упрочнение при старении хромовых бронз обеспечивают дисперсные выделения хрома, а при старении циркониевых бронз – фаза Cu 3 Zr. Уровень свойств зависит 100 80 40 60 20 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 Э ле кт р о п р о во д н о ст ь, % Содержание добавок, % Ag Cd Cr Mn ZnCa Zr Ni Co Al SnFe Si P Mg Be Рис. 1. Влияние примесей и легирующих элементов на электропроводность меди [1] 600 H 0 pt , C 500 400 300 200 0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 HfZr Ti Cr, Mg, Sn, In,Te Ag Ag Ag Nb, Sb, Si P, As Ag Ge, V, Y Cпр, %мас. Рис. 2. Влияние примесей на температуру начала рекрис- таллизации меди [4] ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) 67 Новые литые материалы от температуры и времени старения (рис. 5) [4]: с увеличением температуры время выдержки, необходимое для достижения максимальной твёрдости, уменьшается. Холодная деформация между закалкой и старением способствует дополнительному повышению прочности. Обращает на себя внимание также тот факт, что при отжиге хромовой бронзы существенно возрастает её электропроводность (рис. 6) [5]. Авторы [8] считают, что, в конечном счёте, стойкость электродов при контактной сварке определяется стабильностью размеров и равномерностью распределения выделений вторичной фазы. Приведённый выше краткий обзор касается круга металловедческих проблем и путей повышения эксплуатационного ресурса электроконтактных материалов. Но не менее важными являются технологические проблемы получения структурно- стабильных изделий из этих материалов. Прежде всего, это касается выбора исходных шихтовых материалов; режимов их плавки; физико-химической подготовки расплава к разливке; создания условий затвердевания жидкого металла, обеспечивающих требуемый фазовый состав сплава и его структурную однородность. Традиционно, для получения хромовых бронз используют лигатуру Cu – (2÷3) Cr, выплавка которой требует перегрева меди до 1600-1650 0С и связана с трудностями растворения в меди хрома и с его неравномерным распределением Ж+α ж+β 1,281074,80 α+β α ж 1200 1000 800 600 400 0С Сu 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 Cr, %мас. Рис. 3. Диаграмма состояния Cu-Cr [6] Те м п е р ат ур а, 0 С 1083 0С α+Cu3Zr 965 0C α+ж ж α 1200 1000 800 600 400 200 Cu 0,1 0,2 0,4 Zr, %мас. Рис. 4. Диаграмма состояния Cu-Zr [5] 68 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) Новые литые материалы в объёме жидкого металла. Низкое содержание хрома в лигатуре требу- ет её повышенного расхода в шихте, а попытки увеличения содержания хрома в лигатуре приводят к увели- чению брака листовой лигатуры по размерам и количеству включений свободного хрома [9]. Плодотворной технологической идеей явилось предложение авторов [10-11] использовать в составе ших- ты для получения хромовой бронзы белый чугун, содержащий 14-16 % хрома. Это позволяет решить две важные задачи: - легировать медь хромом с её последующим дисперсионным упрочнением; - ввести в сплав мелкодисперсные тугоплавкие частицы карбидов хрома, повышающие жаростойкость контактной поверхности электрода. Опыт выплавки такой бронзы свидетельствует, что источником хрома для леги- рования меди являются обогащённый хромом аустенит и вторичные карбиды типа (Fe,Cr) 3 C, а источником тугоплавких частиц – эвтектические карбиды типа (Cr,Fe) 7 C 3 . В табл. 2 приведены результаты микрорентгеноспектрального анализа опытных литых проб меди, легированной различными по массе добавками хромистого чугуна (16,3 Cr; 2,5 С; 1,07 Mn; 1,0 % Si). Основной технологической сложностью является обеспечение равномерного рас- пределения и седиментационной устойчивости тугоплавких частиц в расплаве, что возможно путём введения в жидкий металл поверхностно-активной (для межфазной поверхности карбид – расплав) добавки, а также путём интенсивного перемешива- ния микрогетерогенного расплава перед его заливкой в металлическую литейную форму. Задачей перемешивания является не только ускорение растворения хрома в меди и равномерное распределение карбидов хрома по объёму жидкого металла, но и уменьшение размеров гетерогенных частиц карбидов до величины заметно снижающей скорость их всплывания в плотной и жидкой дисперсионной среде. Управление перемешиванием жидкого металла при его выплавке в индукционной печи не представляет особых затруднений [12], если принять меры к соблюдению нужного соотношения высоты индуктора и высоты жидкого металла в тигле печи, а также избегать (в данном случае) использования жидких покровных флюсов. Вихри 140 60 80 100 120 40 1 101 102 103 104 τ, мин HV 600 700 550 500 475 450 425 400 350 300 200 Рис. 5. Влияние времени старения при разных температурах на твёрдость сплава Си-0,6%Cr [7] Температура отжига, 0С 90 100 0 100 200 300 400 500 600 700 60 70 80 50Э ле кт р о п р о во д н о ст ь, % о т С u Рис. 6. Влияние температуры отжига на электро- проводность хромовых бронз [5] 1 – 0,52 % Сr; 2 – 0,40 % Cr; 0,18 % Ag; продолжительность отжига – 2 часа ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) 69 Новые литые материалы и своеобразная циркуляция жидкого металла возникают при наличии неоднород- ности плотности вторичного вихревого тока в расплаве (или магнитного потока в индукторе), что всегда имеет место при питании катушек индуктора переменным током. Эксперименты по затвердеванию меди, легированной 6 %мас. добавкой хромистого чугуна, в электромагнитном поле катушки, питаемой переменным током (рис. 7), показали, что с увеличением силы тока в катушке (0 → 5 → 10 А) выравниваются показания электропроводности по высоте образца (рис. 7, б), а также более однородным становится распределение карбидов хрома в структуре опытных образцов (рис. 8). Номер плавки Масса добавки чугуна, % Содержание основных элементов, %мас. Твёр- дость, HV Электро- проводность ( % от Cu)Cu Cr Cr* Fe осталь- ное 1 0 99,93 0,01 – 0,05 0,01 68 98 2 2,0 99,46 0,03 – 0,50 0,01 87 45 3 4,0 98,52 0,22 15-20 1,27 0,01 95 38 4 6,0 97,62 0,36 15-20 1,01 0,01 120 32 5 8,0 96,76 0,34 15-20 2,87 0,03 125 28 Таблица 2. Результаты испытаний опытных проб *отдельные включения в матрице а б Рис. 7. Затвердевание сплава Cu-6%-й добавки чугуна в электромагнитном поле: а – схема эксперимента; б – влияние силы тока в катушке на электропроводность верха и низа прутковой пробы 70 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) Новые литые материалы Исходные пробы металла отбирали с помощью кварцевых трубок (d вн = 3,0 мм) из перегретой до 1300 0С меди, обработанной 6 %-й добавкой хромистого чугуна (16,3 Cr, 1,07 Mn, 2,5 C, 1,0 % Si). Пробы подвергали закалке в воде, отмечали верх заготовки, отрезали мерный образец длиной 60 мм и с помощью токовихревого преобразователя измеряли удельное электросопротивление верха и низа образца, помещая их поочерёдно до упора в нижний торец проходной катушки измерителя (длина катушки 40 мм). Затем образцы ориентировано (верх-низ) вставляли в новые кварцевые труб- ки (d вн = 3,1÷3,2 мм); нижнее отверстие трубки закрывали огнеупорной замазкой; сутки сушили и затем прокаливали в печи сопротивления, после чего трубку с об- разцом устанавливали в индуктор высокочастотной печи. Образец расплавляли и перегревали до 1300 0С, трубку с металлом (по направляющей кварцевой трубке) поднимали вверх до упора, обеспечивающего совмещение середины образца и середины катушки, после чего включали ток в катушке. В единицах показаний токовихревого преобразователя (ТВП) удельная электро- проводность литого образца меди (d = 3,0 мм) равна 46 ед., а меди с добавкой 6,0%-го чугуна – 33,0 ед. С учётом нелинейности измерительной характеристики а ×500 в б ×500 ×200 Рис. 8. Микроструктура опытных проб сплава Cu-0,5%Cr: а – исходная струк- тура сплава; б, в – после затвердевания в электромагнитном поле (I = 10 A) ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) 71 Новые литые материалы ТВП введение 6,0%-го чугуна приводит к снижению электропроводности меди на 40-50 %, что является следствием влияния железа, введённого с чугуном. Это от- рицательное влияние может быть компенсировано повышением жаростойкости меди, легированной высокохромистым чугуном. Сравнительные испытания электродов из сплава Cu-Fe, Cr-Cr 7 C 3 и хромовой бронзы БрХ0,7 в условиях контактной сварки показали, что стойкость электродов из нового сплава возрастает в 2,5-3,0 раза. 1. Колачев Б. А. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов / Б. А. Колачев, В. А. Ливанов, В. И. Елагин. – М.: Металлургия, 1972. – 480 с. 2. Электроды для контактной сварки. Конструкторское бюро онлайн. Режим доступа: http: //cb-online.ru. Дата обращения 14.10.2015 г. 3. Композиционные накладки пантографов электровозов. Режим доступа: http://www.re.dn; ua/text. Дата обращения 10.02.2014 г. 4. Николаев А. К. Влияние примесей на температуру рекристаллизации меди / А. К. Николаев, И. Ф. Пружанин, В. М. Розенберг. – Цветные металлы, 1976. – № 2. – С. 75-76. 5. Смирягин А. П. Промышленные цветные металлы и сплавы / А. П. Смирягин,Н. А. Смиря- гина, А. В. Белова. – Металлургия, 1974. – 488 с. 6. Двойные и многокомпонентные системы на основе меди. – М., Наука, 1979, 248 с. 7. Николаев А. К. Хромовые бронзы / А. К. Николаев, А. И. Новиков, В. М. Розенберг. – М.: Ме- таллургия, 1983. – 177 с. 8. Агбалян С. Г. Сплавы для электродов контактной сварки / С. Г. Агбалян, Г. А. Висилян, С. Г. Бояджан. – Сб. « Вестник ГИУА – Металлургия, материаловедение, недраиспользо- вание» 2014, Вып. 17, № 2. – С. 365-386. 9. Плавка и литьё цветных металлов и сплавов. – М.: Труды Гипроцветметобработка. – 1969. – Вып. 32. – С. 105-112. 10. Кириевский Б. А. Формирование литой структуры в сплавах системы Cu-Fe-Cr-C, харак- теризующихся наличием двухфазной области жидкого состояния / Б. А. Кириевский, Л. Н. Трубаченко, В. В. Христенко // Процессы литья. – 2001. – № 2. – С. 84-88. 11. Кириевский Б. А. Новые дисперсно-упрочнённые бронзы и технология получения из них литых заготовок / Б. А. Кириевский, Л. Н. Трубаченко. // Процессы литья. – 2004. – № 4. – С. 61-65. 12. Остроумов Г. А. Физико-математические основы магнитного перемешивания расплавов. / Г. А. Остроумов. – М.: ГНТИЧМ, 1960. – 64 с. 1. Kolachev B. A., Livanov V. A., Yelagin V. I. (1972). Metallovedeniie i termicheskaia obrabotka tsvetnyh metallov i splavov. Moscow: Metallurgiia, 480 p. [in Russian]. 2. Elektrody dlia kontaktnoi svarki. Konstruktorskoie biuro onlain. Rezhim dostupa: http://cb-online. ru. Date 14.10.2015 [in Russian]. 3. Kompozicionnye nakladki pantografov jelektrovozov. Rezhim dostupa: http://www.re.dn; ua/text. Date 10.02.2014 [in Russian]. 4. Nikolaiev A. K., Pruzhanin I. F., Rozenberg V. M. (1976). Vliianie primesei na temperaturu rekristal- lizacii medi. Tsvetnye metally, № 2, pp. 75-76 [in Russian]. 5. Smiriagin A. P., Smiriagina N. A., Belova A. V. (1974). Promyshlennye tsvetnye metally i splavy. Moscow: Metallurgiia, 488 p. [in Russian]. References 72 ISSN 0235-5884. Процессы литья. 2016. № 2 (116) Новые литые материалы 6. Dvoinye i mnogokomponentnye sistemy na osnove medi. (1979). Moscow: Nauka, 248 p. [in Russian]. 7. Nikolaiev A. K., Novikov A. I., Rozenberg V. M. (1983). Hromovye bronzy. Moscow: Metallurgiia, 177 p. [in Russian]. 8. Agbalian S. G., Visilian G. A., Boiadzhan S. G. (2014). Splavy dlia elektrodov kontaktnoi svarki. Sb. «Vestnik GIUA – Metallurgiia, materialovedeniie, nedraispol'zovaniie», is. 17, № 2, pp. 365- 386 [in Russian]. 9. Plavka i lit'e tsvetnyh metallov i splavov. (1969). Moscow: Trudy Giprocvetmetobrabotka, is. 32, pp. 105-112 [in Russian]. 10. Kirievskii B. A., Trubachenko L. N., Hristenko V. V. (2001). Formirovaniie litoi struktury v splavakh sistemy Cu-Fe-Cr-C, harakterizuiushhihsia nalichiem dvukhfaznoi oblasti zhidkogo sostoianiia. Protsessy lit'ia, № 2, pp. 84-88 [in Russian]. 11. Kiriievskii B. A., Trubachenko L. N. (2004). Novye dispersno-uprochnennye bronzy i tehnologiia polucheniia iz nikh litykh zagotovok. Protsessy lit'ia, № 4, pp. 61-65 [in Russian]. 12. Ostroumov G. A. (1960). Fiziko-matematicheskiie osnovy magnitnogo peremeshivaniia rasplavov. Moscow: GNTIChM, 64 p. [in Russian]. Поступила 10.03.2016

Схожі ресурси