Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000
В статье представлены результаты исследований причин образования трещин в лопатках последней ступени паровых турбин К-1000-60/3000, эксплуатирующихся на АЭС Украины. Основные причины, физическая сущность формирования и накопления эрозионной повреждаемости поверхности лопаточных материалов в результа...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Техническая диагностика и неразрушающий контроль |
|---|---|
| Datum: | 2018 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2018
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/167563 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 / В.М. Тороп, О.В. Махненко, Г.Ю. Сапрыкина, Е.Е. Гопкало // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2018. — № 2. — С. 3-15. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860126892273696768 |
|---|---|
| author | Тороп, В.М. Махненко, О.В. Сапрыкина, Г.Ю. Гопкало, Е.Е. |
| author_facet | Тороп, В.М. Махненко, О.В. Сапрыкина, Г.Ю. Гопкало, Е.Е. |
| citation_txt | Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 / В.М. Тороп, О.В. Махненко, Г.Ю. Сапрыкина, Е.Е. Гопкало // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2018. — № 2. — С. 3-15. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Техническая диагностика и неразрушающий контроль |
| description | В статье представлены результаты исследований причин образования трещин в лопатках последней ступени паровых турбин К-1000-60/3000, эксплуатирующихся на АЭС Украины. Основные причины, физическая сущность формирования и накопления эрозионной повреждаемости поверхности лопаточных материалов в результате высокоскоростного каплеударного воздействия переохлажденного пара до настоящего времени остаются недостаточно изученными. При выполнении работы был проведен комплекс исследований структуры, химического состава и механических свойств материала лопатки. Выполнены морфологические и фрактографические исследования поверхности трещины. По результатам этих исследований сформулированы выводы о причинах возникновения дефектов и о возможности прогнозирования остаточного ресурса лопаток
У статті представлені результати досліджень причин утворення тріщин в лопатках останнього ступеня парових турбін К-1000-60/3000, що експлуатуються на АЕС України. Основні причини, фізична сутність формування і накопичення ерозійної пошкоджуваності поверхні матеріалів лопаток в результаті високошвидкісного краплеударного впливу переохолодженої пари до теперішнього часу залишаються недостатньо вивченими. При виконанні роботи було проведено комплекс досліджень структури, хімічного складу і механічних властивостей матеріалу лопатки. Виконано морфологічні і фрактографічні дослідження поверхні тріщини. За результатами цих досліджень сформульовані висновки про причини виникнення дефектів і про можливість прогнозування залишкового ресурсу лопаток.
The paper presents the results of studying the causes for cracking in blades of the last stage of steam turbines K-1000-60/3000, operating in Ukrainian NPP. The main causes, physical essence of formation and accumulation of erosion damage of blade material surface as a result of high-velocity drop impact of overcooled steam still remain insufficiently studied. During performance of the work, a comprehensive study of the structure, chemical composition and mechanical properties of blade material was conducted. Morphological and fractographic investigations of the crack surface were performed. Proceeding from the results of these studies, conclusions were formulated on the causes of defects and the possibility of prediction of the residual life of blades.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:42:30Z |
| format | Article |
| fulltext |
3ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
УДК 624.014.042:519.1 DOI: http://dx.doi.org/10.15407/tdnk2018.02.01
РезУльтаты исслеДований пРичин
обРазования тРещин в лопатКах из титанового
сплава паРовых тУРбин типа К-1000-60/3000
в. м. Тороп1, о. в. махненко1, Г. Ю. Сапрыкина1, е. е. Гопкало2
1иЭс им. е. о. патона нан Украины. 03150, г. Киев, ул. Казимира Малевича, 11. E-mail: office@paton.kiev.ua
2институт проблем прочности им. г. с. писаренка нан Украины. 01014, г. Киев, ул. тимирязевская, 2.
E-mail: info@ipp.kiev.ua
в статье представлены результаты исследований причин образования трещин в лопатках последней ступени паровых
турбин К-1000-60/3000, эксплуатирующихся на аЭс Украины. основные причины, физическая сущность формирова-
ния и накопления эрозионной повреждаемости поверхности лопаточных материалов в результате высокоскоростного
каплеударного воздействия переохлажденного пара до настоящего времени остаются недостаточно изученными. при
выполнении работы был проведен комплекс исследований структуры, химического состава и механических свойств
материала лопатки. выполнены морфологические и фрактографические исследования поверхности трещины. по ре-
зультатам этих исследований сформулированы выводы о причинах возникновения дефектов и о возможности прогно-
зирования остаточного ресурса лопаток. библиогр. 9, табл. 3, рис. 23.
К л ю ч е в ы е с л о в а : эрозионная повреждаемость, трещины, лопатка паровой турбины, морфологические и фрак-
тографические исследования, химический состав, механические свойства, титановый сплав ТС5
на аЭс Украины находятся в эксплуатации
пять мощных паровых турбин типа К-1000-60/3000
(рис. 1), сроки эксплуатации которых превышают
назначенный производителем ресурс безопасной
эксплуатации. лопатки последних ступеней тур-
бины работают в условиях высоких каплеударных
нагрузок, что приводит к интенсивному эрозион-
ному износу (разрушению) их входных кромок [1,
2, 4–6]. проведение комплексного анализа работо-
способности рабочих лопаток из титанового спла-
ва для пятой ступени цилиндра низкого давления
(ЦнД) паровой турбины (рис. 2), продление ре-
сурса эксплуатации и отсрочка их замены может
обеспечить значительную экономию средств.
До настоящего времени остаются недостаточ-
но изученными основные причины, физическая
сущность формирования и накопления эрозион-
ной повреждаемости поверхности лопаточных ма-
териалов в результате высокоскоростного каплеу-
дарного воздействия переохлажденного пара.
известно, что эрозия возрастает по мере уве-
личения длины и окружной скорости лопаток
и, следовательно, по мере увеличения скоро-
сти соударения с частицами капель пара от 300
до 600 м/с. во время эксплуатации паровых ло-
паток интенсивность нарастания скорости эро-
зии немонотонна. Различают три типичных этапа
протекания процессов эрозии (глубины эрозион-
ного износа) во времени. на первом этапе, в так
называемом инкубационном периоде, видимых
повреждений поверхности нет, потерь массы ма-
териала зафиксировать не удается. в ряде работ
показано, что на первом этапе эрозии материала
предшествует рост микронапряжений и увели-
чение в металле лопатки плотности дислокаций
предельного значения 1012...1013 см–1 [2]. второй
этап характеризуется тем, что имеет место макси-
мальная скорость эрозии и в течение этого отрез-
ка времени она остается практически постоянной.
на третьем этапе, по различным причинам эрозия
ослабевает.
в литературе известны лишь качественные объяс-
нения вида кинетической кривой износа, основанные
на представлениях об изменении характера взаимо-
действия между каплей и поверхностью в результате
изменений рельефа эродированной поверхности. со-
гласно этим представлениям по истечении инкубаци-
онного периода (первого этапа износа) на поверхно-
сти с высокой скоростью появляются и накапливаются
© в. М. тороп, о. в. Махненко, г. Ю. сапрыкина, е. е. гопкало, 2018
Рис. 1. паровая турбина К-1000-60/3000 для энергетических
реакторов ввЭР-1000
4 ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
разрушения, возрастает глубина впадин (второй этап
износа). Далее, когда углубления впадин достигают
нескольких диаметров капель, заостряются перемыч-
ки между кавернами, поверхность приобретает «со-
товую» и иглообразную форму, типичную для эрозии
турбинных лопаток, происходит уменьшение скорости
износа (третий этап износа) [2].
также известно, что сплавы на основе титана
по сравнению со сталями, обладают более высо-
кой стойкостью к ударным нагрузкам [6]. в по-
следние годы ведутся разработки методических
подходов, которые позволили бы адекватно харак-
теризовать каплеударное воздействие частиц пара,
формирующих ударную волну в объеме титано-
вых лопаток, и проводить количественную оцен-
ку эрозионного повреждения с учетом волновой
природы пластической деформации [4, 5]. есть
положительные результаты в разработке кавита-
ционно-устойчивых защитных покрытий рабочих
лопаток из титанового сплава [6].
таким образом, проблема анализа причин раз-
рушения рабочих лопаток из титановых сплавов
паровых турбин, оценки и продления ресурса их
безопасной эксплуатации достаточно актуальна.
Цель исследования. в работе проведено ис-
следование причин возникновения дефектов и
появления трещины в лопатке № 74 пятой ступе-
ни правого потока турбины ЦнД энергоблока №1
оп «хмельницкая аЭс» и сопоставление резуль-
татов с данными, полученными на лопатке № 73,
отработавшей аналогичный срок эксплуатации
более 180 тыс. ч, но не имеющей явных следов
трещинообразования.
Фотографии входной кромки рабочей лопатки
№ 74 пятой ступени ЦнД из титанового сплава
тс5 со следами эрозионного износа, отработав-
ших более 180 тыс. ч представлены на рис. 3.
в процессе выполнения работы был проведен
комплекс исследований химического состава и меха-
нических свойств материала данной лопатки, метал-
лографический и фрактографический анализы. по
результатам выполненных исследований сформули-
рованы выводы по причинам возникновения дефек-
тов и прогнозированию остаточного ресурса лопаток.
материалы и методика исследований. образ-
цы (темплеты) для металлографических исследова-
ний вырезались из входных кромок эродированных
лопаток № 74 и № 73 паровой турбины с резами в
двух взаимно перпендикулярных сечениях, соглас-
но схеме, представленной на рис.4. плоскости 1
и 2 – соответствуют поперечному и продольному
сечениям лопатки. направление движения удар-
ной волны, формируемой каплями пара, совпада-
ло с направлением 3. причем из участка лопатки
№ 74 с обнаруженной трещиной был вырезан об-
разец (темплет) по всей толщине лопатки размером
15×20 мм. Для сравнения из участка лопатки № 73
с максимальным эрозионным износом (поскольку
трещины в лопатке № 73 не обнаружены) также
был вырезан образец по всей толщине лопатки.
Для определения химической неоднородности
в различных зонах лопатки металлографическим
Рис. 2. общий вид рабочей лопатки пятой ступени ци-
линдра низкого давления (ЦнД) паровой турбины типа
К-1000-60/3000
Рис. 3. Эрозионный износ входной кромки рабочей лопатки
№ 74 пятой ступени ЦнД из титанового сплава тс5, отрабо-
тавщей более 180 тыс. ч
5ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
методом были проведены исследования на рентге-
носпектральном локальном анализаторе «КаМе-
баКс» французской фирмы «КаМеКа» модели
SX-50 с зондом 1...2 мкм и ошибкой определения
легирующих элементов 2...5 % от измеряемой ве-
личины. Это позволяет определять состав всех ле-
гирующих элементов в объеме 1 мкм3. при этих
исследованиях пользовались методиками фирмы
«КаМеКа», алгоритмы которых реализованы в
вычислительной машине установки PDP 11/73.
Металлографический анализ структурных со-
ставляющих материала лопаток из титанового
сплава тс5 после каплеударного нагружения и
фрактографические исследования поверхности
раскрытой трещины проводили с помощью ска-
нирующего растрового электронного микроско-
па (РЭМ) CAMSCAN-4, оснащенного детектором
фазового контраста и системой энергодисперси-
онного локального анализа EDX 200. Микрошли-
фы для структурного и рентгеноспектрального
анализа готовили по стандартной методике с ис-
пользованием шлифовально-полировального обо-
рудования фирмы Struers.
исследование структуры и химического соста-
ва материала лопатки (сплав ТС5). после изготов-
ления микрошлифов в режиме фазового контраста
исследовали микродефекты и микроструктуру мате-
риала лопатки как вдали от эрозийно разрушенного
гребня, так и в районе образования трещин, и в райо-
не гребня с эрозионным разрушением вплоть до вер-
шинок и сторон пирамидальных образований, где вы-
явлено наличие мельчайших микротрещин длиной
1...2 мкм и толщиной до 1 мкм.
Установлено, что сплав титановой лопатки
представляет собой структуру с α и β составля-
ющими и других фаз не выявлено. Каких-либо
структурных изменений и новообразований в зо-
нах эрозии, в районах трещин и в основном ме-
талле не обнаружено.
химический состав сплава тс5 для лопаток
№ 73 и № 74 приведен в табл. 1.
локальный химический анализ металла лопа-
ток различных зон свидетельствует об уменьше-
нии α-стабилизатора, т. е. содержание Al несколь-
ко ниже требований документа [7], и увеличении
β-стабилизатора, т. е. содержание V выше тре-
Рис. 4. схема вырезки темплета для изучения микроструктуры материала лопаток: 1 – поперечное сечение лопатки; 2 – про-
дольное сечение лопатки; 3 – направление движения ударной волны, формируемой каплями пара; К – входная кромка лопатки
со следами эрозионного износа
Рис. 5. образец (тип VII) для определения механических
свойств [8]
Т а б л и ц а 1 . химический состав сплава ТС5 для лопаток № 73 и № 74
химический элемент
исследуемый сплав лопатки
тс5 [6] № 741 № 742 № 733 № 734
Fe < 0,13 < 0,1 – – –
Al 4,5...6,0 3,64...4,79 4,29...4,61 4,72...4,85 4,72...4,83
Mn 0,15 – – – –
V 1,5 2,1...2,4 1,64...2,27 1,86...2,39 2,19...2,37
Si < 0,1 3,1 – – –
O 0,12 0,051 – – –
N 0,05 0,0050 – – –
H 0,01 0,0115 – – –
Sn 2,5...4,0 3,1 2,91...3,42 3,09...3,54 3,21...3,38
Ti основа
Примечание: 1 – химический состав определен с применением аппарата Kamebaks; 2 – химический состав определен с
применением аппарата Camscan-4; 3 – химический состав на поверхности 2 определен с применением аппарата Camscan-4;
4 – химический состав на поверхности 3 определен с применением аппарата Camscan-4.
6 ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
бований [7], а также о повышенном содержании
водорода на поверхности, прилегающей к «игло-
видному» эрозионному повреждению и равному
0,0115 % при норме не более 0,01 %.
механические свойства материала лопат-
ки (сплав ТС5). Для определения механических
свойств сплава тс5 в зоне максимального нако-
пления усталостных повреждений из темплета
(лопатка № 74) были изготовлены образцы для
контроля возможной деградации механических
свойств металла лопатки.
испытания для определения механических
свойств при статической нагрузке титанового
сплава тс5 проводили в соответствии со стандар-
том [8]. образец для определения механических
свойств показан на рис. 5.
статическое нагружение проводили при по-
стоянной скорости перемещения захвата испыта-
тельного оборудования, равной 4 мм/мин. после
достижения 1 % остаточных деформаций рабочей
части образца скорость нагружения составляла
8 мм/мин. база деформометра, установленного на
рабочей части образца – 25 мм, а база измерения
остаточного удлинения равна расчетной длине об-
разца 30 мм. температура испытаний 20...25 °с.
испытания на усталость образцов корсетного
типа (рис. 6) проводили в соответствии со стан-
дартом [9]. испытания на циклическую долговеч-
ность проводили в мягком режиме по синусои-
дальной форме (рис.7) с постоянной амплитудой
нагружения при асимметрии цикла Rσ = – 1.
Критерием окончания проведения испытаний
являлось разрушение образца, появление микро
(макро) трещины или достижение 107 циклов.
все испытания проводились на испытатель-
ной машине MTS 810 с максимальной нагруз-
кой 250 кн. протокол испытаний представлен в
табл. 2, а механические свойства сплава TC5 – в
табл. 3.
характерные диаграммы деформирования, по-
лученные при испытании образцов номер 1–3,
представлены на рис. 8.
Как следует из анализа полученных данных
(табл. 3 и рис. 8), экспериментально определен-
ные механические свойства сплава тс5 лопатки
№ 74 соответствуют требованиям нормативного
документа [7].
по результатам проведенных усталостных ис-
пытаний было установлено, что при заданных на-
пряжениях цикла разрушение образцов номер 4...6
не наблюдалось после достижения 107 циклов пе-
ременного нагружения, а значит, предел выносли-
вости материала лопаток составляет s–1 > 350 Мпа.
с целью проведения фрактографических исследо-
ваний образец номер 6 был разрушен после дости-
жения N = 6 089 482 циклов нагружения.
Рис. 6. образец (тип I) для определения предела выносливо-
сти сплава тс5 [9]
Рис. 7. характеристика циклического нагружения
Т а б л и ц а 2 . протокол испытаний для определения механических свойств при статическом и циклическом нагру-
жениях образцов из титанового сплава ТС5
испытательная
машина
база деформоме-
тра LE0, мм
база измерения
δ5, мм
скорость нагружения для определения
Тисп., °сs0,2, мм/мин sв, мм/мин s–1, гц
MTS 810 25 30 4 8 20 20...25
Т а б л и ц а 3 . механические свойства сплава ТС5 лопатки № 74
номер образца Диаметр, мм sв, Мпа s0.2, Мпа Pmax, н δ, % ψ, % s–1, Мпа
1 6,05 920 838 14113 11 30 –
2 6 920 845 14308 12 30 –
3 6 911 832 13997 10 28 –
4-6 5 – – – – – > 350
по [7] – ≥ 830 750..900 – ≥ 8 ≥20 350...460
Рис. 8. Диаграммы деформирования при испытании образцов
7ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
морфология эродированной поверхности ло-
паток № 74 и № 73. на входных кромках исследу-
емых лопаток наблюдается неравномерный пилоо-
бразный эрозионный износ металла (см. рис. 3 и 9).
на рис. 9 представлен фрагмент входной кром-
ки лопатки № 73 со следами эрозионного износа
с противоположных (продольные плоскости 2 на
рис. 4) сторон пера лопатки – параллельно и пер-
пендикулярно направлению движения ударной
волны, формируемой каплями пара. на рис. 10 по-
казана микроструктура эродированной поверхно-
сти рабочих лопаток № 74 и № 73.
Морфология эродированной поверхности лопа-
ток паровых турбин представляла собой «сотовую»
форму, состоящую из глубоких каверн с заострен-
ными перемычками в виде пирамидальных элемен-
тов с расстоянием между ними 400...700 мкм.
характерным является то, что на участке ло-
патки № 74 с трещиной (рис. 11), наблюдаются
еще и многочисленные микротрещины, а для ло-
патки № 73 такие микротрещины в устьях эроди-
рованных поверхностей не обнаружены (рис. 12).
вероятно это объясняется тем, что при дли-
тельной эксплуатации происходящие процес-
сы распада (уменьшение количества) обед-
ненной β – стабилизаторами оЦК β- фазы и,
соответственно, обогащения ванадием и уси-
ление искажения гпУ-решетки α- фазы спо-
собствуют торможению ударной волны, вы-
званной каплеударной эрозией поверхности
лопатки, что в свою очередь приводит к локали-
зации пластических деформаций и торможению
микротрещин.
однако на некоторых участках под поверх-
ностью вблизи границ двух соседних оснований
пирамидальных элементов лопатки № 73 наблю-
дались зародышевые «иглообразные» микротре-
щины в плоскости 1, и «подковообразные» в пло-
скости 2 (рис. 13), которые, вероятно, при своем
раскрытии приводили к локальному разрушению.
закономерная периодичность в формировании
зародышевых микротрещин и пирамидальных
Рис. 9. Фрагмент входной кромки лопатки № 73 со следами
эрозионного износа: тыльная сторона лопатки (а), лицевая
сторона лопатки (б) – параллельная направлению движения
ударной волны, формируемой каплями пара и сторона лопат-
ки, перпендикулярная направлению движения ударной вол-
ны, формируемой каплями пара (в)
Рис. 10. Микроструктура эродированной поверхности рабочей лопатки № 74 (а) и № 73 (б, в)
Рис. 11. зародышевые микротрещины вблизи эродированной поверхности рабочей лопатки № 74
8 ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
элементов на поверхности лопаток, свидетель-
ствовали о разбиении материала при ударе на ме-
зообъемы размером 400...700 мкм и о локализации
пластической деформации и разрушении вдоль их
границ раздела.
Структура материала лопаток № 74 и № 73.
титановый сплав тс5 относится к псевдо-α-спла-
вам (коэффициент β-стабилизации Kβ = 0,13) с
низким содержанием второй фазовой составля-
ющей (β-фазы 2...5 %). сплав обладает довольно
хорошими технологическими свойствами при ме-
таллургическом переделе, высокой коррозионной
стойкостью и хорошей свариваемостью.
полное полиморфное превращение в β-со-
стояние (с оЦК решеткой) сплав достигает при
температуре Тпп = 1020 °с. по своим теплофи-
зическим параметрам исследуемый сплав мож-
но отнести к категории материалов с низкой
плотностью (высокой удельной прочностью),
низкой теплопроводностью, низкой энергией
дефектов упаковки. Как известно, такие матери-
алы подвергаются сильному деформационному
упрочнению, а последующие релаксационные
процессы вызывают разупрочнение в значитель-
ной мере за счет процессов рекристаллизации,
что обусловлено малой вероятностью прохожде-
ния процессов полигонизации.
после изготовления микрошлифов по общепри-
нятой методике в режиме фазового контраста иссле-
довали микродефекты и микроструктуру материала
лопатки как вдали от эрозийно разрушенного греб-
ня, так и в районе образования трещин, и в районе
гребня с эрозионным разрушением вплоть до вер-
шинок и сторон пирамидальных образований, где
обнаружено наличие мельчайших микротрещин
длиной 1...2 мкм и толщиной до 1 мкм.
Микроструктура материала лопаток № 73 и
№ 74 непосредственно под эродированной поверх-
ностью как в плоскости 1, так и в плоскости 2 (см.
рис. 4) представляет колонии параллельных пла-
стин a-фазы (толщина которых составляет 2...4
мкм), лежащих в пределах границ исходных (пре-
вращенных) зерен b-фазы и незначительного коли-
чества пересекающих их тонких пластин b-фазы
(рис. 10–13).
Дефектов металлургического, технологическо-
го и эксплуатационного характера на поверхности
подготовленных образцов, вырезанных вдоль и
поперек оси лопатки, не обнаружено.
на фотографиях микроструктуры хорошо видны
приповерхностные микротрещины (рис. 14), кото-
рые, вероятно, сформировались еще в инкубацион-
ном периоде, когда видимого разрушения поверх-
ности еще не было. Как показали исследования, в
направлении, перпендикулярном движению ударной
Рис. 12. Микроструктура поверхности рабочей лопатки № 73 вблизи эродированной поверхности в плоскостях 2 (а) и 1 (б)
(номера плоскостей см. на рис. 4)
Рис. 13. зародышевые микротрещины вблизи эродированной поверхности рабочей лопатки № 73 в плоскостях 1 (а) и 2 (б)
(номера плоскостей см. на рис. 4).
9ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
Рис. 14. Микроструктура металла лопатки № 74 из сплава тс5 непосредственно под эродированной поверхностью в
плоскости 1
Рис. 15. Микроструктура металла лопатки № 73 из сплава тс5 непосредственно под эродированной поверхностью – область
эрозии (а) и в теле лопатки плоскости 1 (б)
Рис. 16. общий вид части темплета с раскрытой эксплуатационной трещиной: K – входная кромка, Э – эродированная поверх-
ность в плоскости раскрытой трещины; и1, и2 – поверхности эксплуатационного излома под Э до и после поворота трещины,
соответственно; Д – зона долома; 2 – плоскость продольного сечения лопатки
10 ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
волны, непосредственно под эродированной поверх-
ностью, в плоскостях 1 и 2 (рис. 11) формировались
множественные поперечные зародышевые ми-
кротрещины, ориентированные под углом 90 град.
к направлению вытянутости колоний параллельных
пластин α-фазы с гпУ решеткой и разделяющих их
тонких (шириной 0,1...0,4 мкм) прослоек β-фазы с
оЦК решеткой (рис. 11, 13–15).
Фрактографические исследования поверхно-
сти трещины, обнаруженной в лопатке № 74. Для
проведения фрактографических исследований по-
верхности обнаруженной в лопатке № 74 эксплу-
атационной трещины ее раскрыли в жидком азо-
те, предварительно вырезав темплет, содержащий
трещину, из пера лопатки.
общий вид раскрытой эксплуатационной тре-
щины (с разными зонами разрушения) и макро-
фрактограмой части излома показан на рис. 16, а
траектория (след) трещины в плоскости 2 с лице-
вой стороны лопатки (на ответной части излома)
на рис. 17.
на рис. 18 и 19 представлены характерные ми-
крофрактограммы, полученные на электронном
растровом микроскопе CAMSCAN–4 при иссле-
довании поверхности разрушения лопатки № 74.
на рис. 20 представлены микрофрактограммы
трещины под поверхностью эрозионного износа
в зоне и1 ближе к тыльной поверхности лопатки.
степень коррозионного растрескивания и корро-
зионных повреждений поверхности разрушения
больше, чем в предыдущем случае, хотя призна-
ков усталости не обнаружено.
Микрофрактограммы трещины в зоне и1 у
тыльной поверхности лопатки вблизи границы
с зоной и2 представлены на рис. 21. хрупкое и
Рис. 18. характерные микрофрактограммы с поверхности излома раскрытой трещины
Рис. 19. вторичные микротрещины при разрушении металла лопатки № 74 (сплав тс5)
Рис. 17. траектория (след) трещины в плоскости сечения 2
с лицевой стороны лопатки (на ответной части излома) (а) и
схема раздвоения трещины в точке а (б)
11ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
квазихрупкое разрушение с образованием вто-
ричных трещин без видимых следов коррози-
онных повреждений (рис. 21, а и б). изредка
встречаются участки с усталостными борозд-
ками с шагом δ меньше 1 мкм (рис. 21, в) при
больших увеличениях видно, что поверхность
разрушения сильно фрагментирована (рис. 21,
б и в).
Микрофрактограммы трещины в средней ча-
сти зоны и2 представлены на рис. 24. Квазихруп-
кое разрушение без видимых следов коррози-
онных повреждений. наряду с пластинчатым
рельефом a-фазы (рис. 22, б) периодически выяв-
ляется усталостный рельеф в виде террас с уста-
лостными бороздками (шаг бороздок δ в пределах
1...3 мкм) (рис. 22, в, г).
в целом, разрушение лопатки № 74 носит
сложный характер. так, согласно рис. 20 и 21, при
хрупком и квазихрупком механизмах разруше-
ния в области излома под поверхностью эрозион-
ного износа (в зоне и1) микрофрактограммы ха-
рактеризуются коррозионным растрескиванием
и следами точечных коррозионных повреждений,
причем ближе к тыльной поверхности лопатки
степень коррозионного растрескивания и корро-
зионных повреждений выше (рис. 21), чем в зоне
и1 ближе к лицевой поверхности (рис. 20). при-
знаков усталости под поверхностью эрозионного
износа в зоне и1 не обнаружено, однако с удалени-
ем от входной кромки границы с зоной и2 изредка
Рис. 21. Микрофрактограммы трещины в зоне и1 у тыльной
поверхности лопатки вблизи границы с зоной и2
Рис. 20. Микрофрактограммы трещины под поверхностью
эрозионного износа в зоне и1 ближе к тыльной поверхности
лопатки
12 ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
встречаются участки с усталостными бороздками
с шагом δ меньше 1мкм (рис. 21, в), степень кор-
розионных повреждений снижается.
в средней части зоны и2 (рис. 22) наблюдает-
ся квазихрупкое разрушение без видимых следов
коррозионных повреждений. наряду с пластинча-
тым рельефом a-фазы (рис. 22, б) периодически
выявляется усталостный рельеф в виде террас с
усталостными бороздками (шаг бороздок δ в пре-
делах 1...3 мкм) (рис. 22, в, г).
при общем хрупком и квазихрупком механиз-
ме развития магистральной трещины и наличии
вторичных микротрещин на многих участках по-
верхности разрушения наблюдается пластинчатый
микрорельеф колоний α-фазы, напоминающий
усталостные бороздки. наличие характерных бо-
роздок усталости, обнаруженных на поверхности
излома (рис. 21, в, 22, в и г), свидетельствует об
усталостном механизме роста трещины, наряду с
коррозионным растрескиванием.
особенности разрушения гладких образцов
после усталостных испытаний. Микрофракто-
граммы в разных зонах поверхности разрушения
гладкого образца № 6 после усталостных испыта-
ний при t = 20 ос (N = 60 089 482 цикла) пока-
заны на рис. 23. поверхность разрушения носит
волокнистый характер (рис. 23, д) с множеством
гребней отрыва (рис. 23, а и б) и сильно фраг-
ментирована. Участки с усталостными бороздка-
ми наблюдаются в средней части излома (рис. 23, в
и г). Шаг бороздок δ участка, изображенного на
рис. 23, в колеблется в пределах 1...2 мкм, а на
рис. 23, г – в пределах 3...5 мкм.
анализ работоспособности рабочих лопа-
ток после длительной эксплуатации. посколь-
ку, за период эксплуатации более 180 тыс. ч под
действием вибрационных нагрузок на базе более
1010 циклов во всех лопатках ЦнД пятой ступени
была обнаружена только одна трещина (лопатка
№ 74), основной причиной образования которой
по результатам проведенных исследований яв-
ляется не усталостный механизм, а эрозионный
износ в сочетании, вероятнее всего, с внутрен-
ним дефектом при изготовлении, то максималь-
ная величина размаха вибрационных напряжений
в материале лопатки существенно ниже уровня
предела выносливости для сплава тс5, который
составляет приблизительно 300...400 Мпа. следова-
тельно, образование макротрещин по усталостному
механизму в лопатках ЦнД пятой ступени турбины
К-1000-60/3000 при дальнейшей эксплуатации ма-
ловероятно. принимая во внимание высокие меха-
нические характеристики материала тс5 лопатки,
в том числе при циклическом нагружении, и отсут-
ствие их деградации после длительной эксплуата-
ции, возможно сделать предварительное заключение
для лопаток данной конструкции с наработкой око-
Рис. 22. Микрофрактограммы трещины в средней части зоны
и2 (описание а–г см. в тексте)
13ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
ло 180 тыс. ч о достаточной работоспособности на
период эксплуатации до 1 года до следующего ппР.
однако для более точного прогнозирования ре-
сурса эксплуатации рабочих лопаток 5-ой ступени
ЦнД турбины К-1000-60/3000 с учетом эрозион-
ного износа необходимо изучить напряженно-де-
формированное состояние лопатки под воздей-
ствием центробежных сил, каплеударной эрозии
поверхности и усталостного нагружения при раз-
личных режимах эксплуатации, в том числе при
прохождении резонансных частот в момент пуска
турбины и повышенных оборотах до 3300 об/мин
Рис. 23. Макро- и микрофрактограммы поверхности разрушения гладкого образца номер 6 после усталостных испытаний
(N = 6 089 482 цикла). Макроизлом (1); микрофрактограммы в разных зонах (описание см. в тексте)
14 ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
и др., а также провести исследования зарождения
макротрещин в местах концентрации напряжений,
вызванных эрозионными повреждениями, и опре-
делить критические размеры трещин для потен-
циально опасных сечений лопаток.
выводы
1. зарождение трещины в лопатке № 74 про-
изошло в месте максимального эрозионного раз-
мыва вследствие длительной эксплуатации. при
общем хрупком и квазихрупком механизме разви-
тия магистральной трещины и наличии вторичных
микротрещин на многих участках поверхности раз-
рушения наблюдается пластинчатый микрорельеф
колоний α-фазы, напоминающий усталостные бо-
роздки. наличие характерных бороздок усталости,
обнаруженных на поверхности излома, свидетель-
ствуют об усталостном механизме роста трещины
наряду с коррозионным. поворот магистральной
трещины при ее распространении и механизме ква-
зихрупкого растрескивания, видимо, вызван со-
вместным воздействием изгибных (мода 1 – растя-
жение) и крутильных (мода 2 – сдвиг) колебаний.
2. в результате длительной эксплуатации про-
изошли изменения химического состава спла-
ва тс5 лопаток № 73 и № 74. локальный хими-
ческий анализ металла лопаток различных зон
свидетельствует об уменьшении α-стабилизатора
(содержание Al ниже требований [6]). особо сле-
дует отметить наличие повышенного содержания
водорода на поверхности, прилегающей к «игло-
видному» эрозионному повреждению и равному
0,0115 % при норме не более 0,01 %.
3. структурные исследования металла лопа-
ток непосредственно под эродированной поверх-
ностью показали наличие следов периодической
локализации пластической деформации и разру-
шения в отдельных гпУ зернах. характерным
является тот факт, что если для участка лопатки
№ 74, который содержит трещину, наблюдаются
микротрещины, то для лопатки № 73, как прави-
ло, такие микротрещины в устьях эродированных
поверхностей обнаружены не были. Это, вероятно
объясняется тем, что при длительной эксплуата-
ции происходящие процессы распада (уменьше-
ние количества) обедненной β-стабилизаторами
оЦК β-фазы, и соответственно, обогащение ва-
надием и усиление искажения гпУ- решетки α –
фазы способствует торможению ударной волны,
вызванной каплеударной эрозией поверхности
лопатки, что в свою очередь приводит к локали-
зации пластических деформаций и торможению
микротрещин.
4. Механические свойства титанового сплава
тс5 лопаток № 73 и № 74 соответствуют норма-
тивным значениям, а деградации механических
свойств за время эксплуатации не наблюдается.
Механические свойства определялись на стан-
дартных образцах, вырезанных из неповрежден-
ных каплеударной эрозией зон лопаток.
5. поскольку, основной причиной образования
трещины в рабочей лопатке 5-ой ступени ЦнД
турбины К-1000-60/3000 по результатам прове-
денных исследований является не усталостный
механизм, а эрозионный износ в сочетании, ве-
роятнее всего, с внутренним дефектом при изго-
товлении, то учитывая высокие механические ха-
рактеристики материала тс5 лопатки, в том числе
при циклическом нагружении, и отсутствие их
деградации после длительной эксплуатации, воз-
можно сделать предварительное заключение для
лопаток данной конструкции с наработкой около
180 тыс. часов о достаточной работоспособности
на период эксплуатации до 1 года до следующего
ппР с обязательной диагностикой их техническо-
го состояния. Для более точного прогнозирования
ресурса эксплуатации рабочих лопаток с учетом
эрозионного износа необходимо выполнить иссле-
дование напряженно-деформированное состояние
лопатки при различных режимах эксплуатации.
Список литературы
1. Костюк а. г. (2007) Динамика и прочность турбомашин.
Москва, издательский дом МЭи.
2. Дейч М. е., Филипов г. а. (1987) Двухфазные течения
в элементах теплоэнергетического оборудования. Мо-
сква, Энергоатомиздат.
3. ланина а. а. (2009) Особенности структурных и фазо-
вых превращений в титановых лопатках паровых тур-
бин в процессе каплеударного воздействия. Диссертация
на соискание ученой степени кандидата технических
наук, санкт-петербург.
4. Крылов н. а., скотникова М. а., Цветкова г. в., иванова
г. в.( 2016) влияние структуры и фазового состава ма-
териала лопаток паровых турбин из титанового сплава
на их устойчивость к эрозионному разрушению. Науч-
но-технические ведомости СПбПУ. Естественные и ин-
женерные науки, 3(249), сс. 86–92.
5. білоус в. а., воєводін в. М., хороших в. М. та ін. (2016)
створення експериментального обладнання і основних
технологічних прийомів отримання кавітаційно-стійких
захисних покриттів на робочих поверхнях лопаток паро-
вих турбін з титанового сплаву вт6 з метою заміщення
імпорту аналогічної продукції. Наука та інновації, 12, 4,
29–39.
6. Канель г. и., Разоренов с. в., Уткин A. B., Фортов в.
е. (1996) Ударно-волновые явления в конденсированных
средах. Москва, янус-К.
7. тУ 1-5-130-78 (1978) прутки катаные и кованые из ти-
танового сплава. Марка ТС5.
8. гост 1497-84 (1984) Металлы. Методы испытаний на
растяжение.
9. гост 25502-79 (1981) Расчеты и испытания на проч-
ность в машиностроении. Методы механических испы-
таний металлов. Методы испытаний на усталость.
References
1. Kostyuk, A.G. (2007) Dynamics and strength of turboma-
chines. Moscow, Izd. Dom MEI [in Russian].
2. Dejch, M.E., Filipov, G.A. (1987) Two-phase flaws in com-
ponents of thermal power generation equipment. Moscow,
Energoatomizdat [in Russian].
3. Lanina, A.A. (2009) Features of structural and phase trans-
formations in titanium blades of steam turbines during
drop-impact effect. In. Syn. of Thesis for Cand. of Techn.
Sci. Degree. St.-Petersburg [in Russian].
15ISSN 0235-3474. Техн. диагностика и неразруш. контроль, 2018, №2
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
4. Krylov, N.A., Skotnikova, M.A., Tsvetkova, G.V., Ivanova,
G.V. (2016) Influence of the structure and phase composition
of the material of steam turbine blades from a titanium alloy
on their resistance to erosion fracture. Nauchno-Tekhnich-
eskie Vedomosti St.-PPU. Estestvennye i Inzhenernye Nauki,
3(249), 86-92 [in Russian].
5. Bilous, V.A., Voevodin, V.M., Khoroshikh, V.M. et al. (2016)
Development of experimental equipment and basic tech-
nics for producing cavitation-resistant protective coatings on
working surfaces of steam turbine blades from titanium alloy
VT-6 with a purpose of substitution of import of similar
products. Nauka ta Innovatsii, 12(4), 29-39 [in Ukrainian].
6. Kanel, G.I., Razorenov, S.V., Utkin, A.V., Fortov, V.E.
(1996) Shock-wave phenomena in condensed media. Mos-
cow, Yanus-K [in Russian].
7. TU 1-5-130-78 (1978): Rods rolled and forged from titanium
alloy. Grade TS5 [in Russian].
8. GOST 1497-84 (1984): Metals. Tensile testing methods [in
Russian].
9. GOST 25502-79 (1981): Strength analysis and testing in me-
chanical engineering. Methods of mechanical testing of met-
als. Methods of fatigue testing [in Russian].
в. М. тоРоп1, о. в. МахненКо1, г. Ю. сапРиКіна1,
е. е. гопКало2
1іез ім. Є. о. патона нан України. 03150, м. Київ,
вул. Казимира Малевича, 11. E-mail: office@paton.kiev.ua
2ін-т проблем міцності ім. г. с. писаренка нан України.
01014, м. Київ, вул. тимірязєвська, 2. E-mail: info@ipp.kiev.ua
РезУльтати ДосліДЖень пРичин УтвоРення
тРіщин в лопатКах з титанового сплавУ
паРових тУРбін типУ К-1000-60/3000
У статті представлені результати досліджень причин утво-
рення тріщин в лопатках останнього ступеня парових турбін
К-1000-60/3000, що експлуатуються на аес України. основні
причини, фізична сутність формування і накопичення ерозій-
ної пошкоджуваності поверхні матеріалів лопаток в результаті
високошвидкісного краплеударного впливу переохолодженої
пари до теперішнього часу залишаються недостатньо вивче-
ними. при виконанні роботи було проведено комплекс дослід-
жень структури, хімічного складу і механічних властивостей
матеріалу лопатки. виконано морфологічні і фрактографічні
дослідження поверхні тріщини. за результатами цих дослід-
жень сформульовані висновки про причини виникнення де-
фектів і про можливість прогнозування залишкового ресурсу
лопаток. бібліогр. 9, табл. 3, рис. 23.
Ключові слова: ерозійна пошкодженість, тріщини, лопатка паро-
вої турбіни, морфологічні та фрактографічні дослідження, хіміч-
ний склад, механічні властивості, титановий сплав тс5
V.M. TOROP1, O.V. MAKhNENKO1, G.Yu. SAPRYKINA1,
E.E. GOPKALO2
1 E.O.Paton Electric Welding Institute of the NAS of Ukraine, 11
Kazimir Malevich str., 03150, Kiev. E-mail: office@paton.kiev.
ua
2 G.S.Pisarenko Institute for Problems of Strength of the NAS of
Ukraine, 2 Timiryazevskaya str., 01014, Kyiv, Ukraine. E-mail:
info@ipp.kiev.ua
RESULTS OF STUDYING ThE CAUSES FOR CRACKING
IN TITANIUM ALLOY BLADES OF STEAM TURBINES OF
K-1000-60/3000 TYPE
The paper presents the results of studying the causes for cracking
in blades of the last stage of steam turbines K-1000-60/3000,
operating in Ukrainian NPP. The main causes, physical essence of
formation and accumulation of erosion damage of blade material
surface as a result of high-velocity drop impact of overcooled
steam still remain insufficiently studied. During performance
of the work, a comprehensive study of the structure, chemical
composition and mechanical properties of blade material was
conducted. Morphological and fractographic investigations of
the crack surface were performed. Proceeding from the results of
these studies, conclusions were formulated on the causes of defects
and the possibility of prediction of the residual life of blades. 9
References, 3 Tables, 23 Figures.
Keywords: erosion damage, cracks, steam turbine blade,
morphological and fractographic studies, chemical composition,
mechanical properties, titanium alloy TS5
Поступила в редакцию
20.02.2018
1st INTERNATIONAL CONFERENCE ON WELDING & NON DESTRUCTIVE TESTING 2018
1st ICWNDT-2018
October 22-23, 2018, Athens – Greece
Conference Topics:
Advanced NDT and Ultrasonic Techniques
Advanced joining processes
Aerospace and Marine.
Applications and innovations of NDT methods.
Applications for the power generation (including nuclear technologies).
Applications for the shipping and aerospace industries.
Composite materials, Welding and Adhesion
Developments in automation of welding processes
Developments in dissimilar materials joining
Developments in pipeline construction
Developments in welding consumables
Developments in welding power sources technology
Digital Radiography.
Fundamental and applications of welding and joining process.
Industrial Manufacturing.
Inspection, Training and Certification of Welding and NDT personnel.
Microstructure and metallurgical behaviors in welds
Modeling and Simulation of Welds and Welded Stuctures.
NDT applications in the civil structures industry.
NDT for the diagnostics and refurbishment of cultural heritage
monuments
NDT in Medical Applications.
NDT Technology Transfer.
Non-Contact NDT methods.
Residual stress and distorsion in weldments.
Testing and inspections for weld integrity.
Theoretical modeling.
Weld properties and performance.
Weldability of materials.
Welding consumables and equipments.
Welding practices in industries.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-167563 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0235-3474 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:42:30Z |
| publishDate | 2018 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Тороп, В.М. Махненко, О.В. Сапрыкина, Г.Ю. Гопкало, Е.Е. 2020-03-31T12:38:03Z 2020-03-31T12:38:03Z 2018 Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 / В.М. Тороп, О.В. Махненко, Г.Ю. Сапрыкина, Е.Е. Гопкало // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2018. — № 2. — С. 3-15. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0235-3474 DOI: http://dx.doi.org/10.15407/tdnk2018.02.01 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/167563 624.014.042:519.1 В статье представлены результаты исследований причин образования трещин в лопатках последней ступени паровых турбин К-1000-60/3000, эксплуатирующихся на АЭС Украины. Основные причины, физическая сущность формирования и накопления эрозионной повреждаемости поверхности лопаточных материалов в результате высокоскоростного каплеударного воздействия переохлажденного пара до настоящего времени остаются недостаточно изученными. При выполнении работы был проведен комплекс исследований структуры, химического состава и механических свойств материала лопатки. Выполнены морфологические и фрактографические исследования поверхности трещины. По результатам этих исследований сформулированы выводы о причинах возникновения дефектов и о возможности прогнозирования остаточного ресурса лопаток У статті представлені результати досліджень причин утворення тріщин в лопатках останнього ступеня парових турбін К-1000-60/3000, що експлуатуються на АЕС України. Основні причини, фізична сутність формування і накопичення ерозійної пошкоджуваності поверхні матеріалів лопаток в результаті високошвидкісного краплеударного впливу переохолодженої пари до теперішнього часу залишаються недостатньо вивченими. При виконанні роботи було проведено комплекс досліджень структури, хімічного складу і механічних властивостей матеріалу лопатки. Виконано морфологічні і фрактографічні дослідження поверхні тріщини. За результатами цих досліджень сформульовані висновки про причини виникнення дефектів і про можливість прогнозування залишкового ресурсу лопаток. The paper presents the results of studying the causes for cracking in blades of the last stage of steam turbines K-1000-60/3000, operating in Ukrainian NPP. The main causes, physical essence of formation and accumulation of erosion damage of blade material surface as a result of high-velocity drop impact of overcooled steam still remain insufficiently studied. During performance of the work, a comprehensive study of the structure, chemical composition and mechanical properties of blade material was conducted. Morphological and fractographic investigations of the crack surface were performed. Proceeding from the results of these studies, conclusions were formulated on the causes of defects and the possibility of prediction of the residual life of blades. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Техническая диагностика и неразрушающий контроль Научно-технический раздел Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 Результати досліджень причин утворення тріщин в лопатках з титанового сплаву парових турбін типу К-1000-60/3000 Results of studying the causes for cracking in titanium alloy blades of steam turbines of K-1000-60/3000 type Article published earlier |
| spellingShingle | Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 Тороп, В.М. Махненко, О.В. Сапрыкина, Г.Ю. Гопкало, Е.Е. Научно-технический раздел |
| title | Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 |
| title_alt | Результати досліджень причин утворення тріщин в лопатках з титанового сплаву парових турбін типу К-1000-60/3000 Results of studying the causes for cracking in titanium alloy blades of steam turbines of K-1000-60/3000 type |
| title_full | Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 |
| title_fullStr | Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 |
| title_full_unstemmed | Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 |
| title_short | Результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа К-1000-60/3000 |
| title_sort | результаты исследований причин образования трещин в лопатках из титанового сплава паровых турбин типа к-1000-60/3000 |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/167563 |
| work_keys_str_mv | AT toropvm rezulʹtatyissledovaniipričinobrazovaniâtreŝinvlopatkahiztitanovogosplavaparovyhturbintipak1000603000 AT mahnenkoov rezulʹtatyissledovaniipričinobrazovaniâtreŝinvlopatkahiztitanovogosplavaparovyhturbintipak1000603000 AT saprykinagû rezulʹtatyissledovaniipričinobrazovaniâtreŝinvlopatkahiztitanovogosplavaparovyhturbintipak1000603000 AT gopkaloee rezulʹtatyissledovaniipričinobrazovaniâtreŝinvlopatkahiztitanovogosplavaparovyhturbintipak1000603000 AT toropvm rezulʹtatidoslídženʹpričinutvorennâtríŝinvlopatkahztitanovogosplavuparovihturbíntipuk1000603000 AT mahnenkoov rezulʹtatidoslídženʹpričinutvorennâtríŝinvlopatkahztitanovogosplavuparovihturbíntipuk1000603000 AT saprykinagû rezulʹtatidoslídženʹpričinutvorennâtríŝinvlopatkahztitanovogosplavuparovihturbíntipuk1000603000 AT gopkaloee rezulʹtatidoslídženʹpričinutvorennâtríŝinvlopatkahztitanovogosplavuparovihturbíntipuk1000603000 AT toropvm resultsofstudyingthecausesforcrackingintitaniumalloybladesofsteamturbinesofk1000603000type AT mahnenkoov resultsofstudyingthecausesforcrackingintitaniumalloybladesofsteamturbinesofk1000603000type AT saprykinagû resultsofstudyingthecausesforcrackingintitaniumalloybladesofsteamturbinesofk1000603000type AT gopkaloee resultsofstudyingthecausesforcrackingintitaniumalloybladesofsteamturbinesofk1000603000type |