Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn
The phase composition, structure, and mechanical properties of Ti-rich alloys of the Ti–Dy–Sn system are studied. It is shown that plasticity at 20 °C of as-cast and annealed Ti–Dy–Sn alloys decreases versus tin concentration. The concentration dependence of plasticity at 800 °C of as-cast and annea...
Збережено в:
| Дата: | 2007 |
|---|---|
| Автори: | , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Видавничий дім "Академперіодика" НАН України
2007
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/1829 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn / М.В. Буланова, Ю.Н. Подрезов, Ю.В. Фартушная, А.Н. Рафал, С.А. Фирстов // Доп. НАН України. — 2007. — N 6. — С. 95–104. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859522613684994048 |
|---|---|
| author | Буланова, М.В. Подрезов, Ю.Н. Фартушная, Ю.В. Рафал, А.Н. Фирстов, С.А. |
| author_facet | Буланова, М.В. Подрезов, Ю.Н. Фартушная, Ю.В. Рафал, А.Н. Фирстов, С.А. |
| citation_txt | Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn / М.В. Буланова, Ю.Н. Подрезов, Ю.В. Фартушная, А.Н. Рафал, С.А. Фирстов // Доп. НАН України. — 2007. — N 6. — С. 95–104. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| description | The phase composition, structure, and mechanical properties of Ti-rich alloys of the Ti–Dy–Sn system are studied. It is shown that plasticity at 20 °C of as-cast and annealed Ti–Dy–Sn alloys decreases versus tin concentration. The concentration dependence of plasticity at 800 °C of as-cast and annealed alloys shows the maximum at 10–15% (аt.) Sn. The values of yield stress and ultimate stress at 20 and 800 °C of both as-cast and annealed alloys demonstrate the maxima at 10–15% (аt.) tin, as well. This corresponds to the <β*–Ti>+<Dy5Sn3>/<β*–Ti>+<Ti3Sn>+<Dy5Sn3> phase boundary.
|
| first_indexed | 2025-11-25T21:04:22Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 669.295+669.017.01+539.4
© 2007
Ì. Â. Áóëàíîâà, Þ. Í. Ïîäðåçîâ, Þ. Â. Ôàðòóøíàÿ, À. Í. Ðàôàë,
академик НАН Украины Ñ. À. Ôèðñòîâ
Фазовый состав, структура и механические свойства
богатых титаном сплавов системы Ti−Dy−Sn
The phase composition, structure, and mechanical propertiesof Ti -rich alloys of the Ti � Dy� Sn
system are studied. It is shown that plasticity at 20� C of as-cast and annealedTi � 5Dy� Sn
alloys decreases versus tin concentration. The concentration dependence of plasticity at 800� C
of as-cast and annealed alloys shows the maximum at 10�15% (àt.) Sn. The values of yield
stress and ultimate stress at 20 and 800� C of both as-cast and annealed alloys demonstrate the
maxima at 10�15% (àt.) tin, as well. This corresponds to theh� � � Ti i + hDy5Sn3i =h� � � Ti i +
+ hTi 3Sni + hDy5Sn3i phase boundary.
В работах [1–3] нами показано, что композиции на основе системы Ti � Snявляются перспек-
тивными для создания жаропрочных титановых сплавов. Концентрационные зависимости
низко- (при комнатной температуре) и высокотемпературной (при 800 ◦С) прочности отож-
женных сплавов Ti � Sn и Ti � 5Dy� 5Si� Sn, а также их низкотемпературной пластичности
демонстрируют максимум при содержании олова 10–15%1. В [3] это объясняется близостью
состава сплавов к фазовой границе � ∗2/� ∗ + � 2
3, играющей определяющую роль в механи-
ческом поведении бинарных сплавов. Это согласуется с данными [4] по ползучести сплавов
системы Ti � Sn. Аналогично, состав сплавов Ti � 5Dy� 5Si� Sn, показывающих оптимальное
сочетание прочности/жаропрочности и пластичности при комнатной температуре, нахо-
дится вблизи границы � ∗ + Z 4 + 5=35/� ∗ + � 2 + Z + 5=3. Данные о характере фазовых
равновесий и о механических свойствах сплавов системы Ti � Dy� Sn, являющейся одной из
ограничивающих для четырехкомпонентной системы Ti � Dy� Si� Sn, практически отсут-
ствуют. В работе [5] нами показано, что в сплаве 90Ti� 5Dy� 5Sn, отожженном при 1200 ◦С,
30 ч, наблюдается хорошее сочетание низкотемпературной пластичности и высокотемпера-
турной прочности. Высказано предположение о том, что присутствующая в отожженном
сплаве фаза на основе интерметаллида Dy5Sn3 способствует повышению как жаропрочно-
сти (как не содержащая титан в своей основе), так и низкотемпературной пластичности
(за счет диспергирования структуры). Целью данной работы было изучение структуры
и свойств сплавов системы Ti � Dy� Sn в области, богатой титаном.
1. Методика эксперимента. Исходными материалами служили Ti (99,85%), Dy
(99,76%) и Sn (99,9995%). Сплавы выплавляли в электродуговой печи и исследовали в ли-
том и отожженном состояниях методами микроструктурного анализа (МСА) с помощью
оптической и электронной сканирующей микроскопии, рентгеновского фазового анализа
(РФА). Механические свойства определяли по результатам испытаний на сжатие: степень
1Çäåñü è äàëåå èñïîëüçóþòñÿ % (àò.).
2� � ôàçà íà îñíîâå � -Ti; � � ôàçà íà îñíîâå � -Ti; � � � ðàâíîâåñíàÿ � -ôàçà, ïðåâðàùåííàÿ â � -ôàçó
ïðè îõëàæäåíèè.
3� 2 � ôàçà íà îñíîâå Ti 3Sn.
4Z � ôàçà íà îñíîâå Ti 5Si3 .
55/3 � ôàçà íà îñíîâå Dy 5Sn3 .
ISSN 1025-6415 Äîïîâiäi Íàöiîíàëüíî¨ àêàäåìi¨ íàóê Óêðà¨íè , 2007, •6 95
деформации при комнатной температуре — пластичность, предел текучести при 800 ◦С —
жаропрочность.
Методики приготовления, термообработки и исследования подробно описаны в [3].
2. Результаты и их обсуждение. Систему Ti � Dy� Sn изучали в титановом углу
преимущественно на сплавах по изоконцентратам 5Dy и 65Ti. Сплавы исследовали в литом
и отожженном состояниях. Отжиг проводили при температурах 1100 и 1200 ◦С с выдержкой
30 ч при каждой температуре. Микроструктура литых и отожженных образцов показана
на рис. 1 и 2, фазовый состав и механические свойства сплавов приведены в табл. 1,
концентрационные зависимости механических свойств — на рис. 3, 4.
Подчеркнем, что в изученных сплавах � -фаза не сохраняется при охлаждении и даже
при острой закалке, а переходит в � -фазу. Поэтому ниже (пункт 2.2) для нее используется
обозначение � ∗, показывающее, что в равновесном состоянии должна быть � -фаза, хотя
в реальных сплавах наблюдается � -фаза. В пункте же 2.1 используется обозначение � ,
подчеркивающее, что в данном случае рассматривается равновесный фазовый состав.
2.1. Фазовый состав и структурные составляющие. В сплавах (90–80)Ti � 5Dy� (5–
15)Sn (рис. 1, à–â) и 65Ti� 30Dy� 5Sn (рис. 1, å) первично й является � -фаза. В сплавах
(75–70)Ti � 5Dy� (20–25)Sn (рис. 1, ã, ä) первичные зерна двухфазны: участки � -фазы, ра-
сположенные внутри зерен, окаймлены слоями � 2-фазы. По нашему мнению, это связано
с неравновесным характером кристаллизации, когда � -фаза сильно пересыщена оловом, до
его концентрации, отвечающей области первичной кристаллизации � 2-фазы. В результате
после кристаллизации пересыщенной � -фазы равновесие достигается выделением из нее
фазы � 2. При равновесной кристаллизации в этих сплавах первичной должна быть � 2-фа-
за. В сплаве 65Ti� 10Dy� 25Sn (рис. 1, ç) � 2-фаза первична, в сплаве 65Ti� 20Dy� 15Sn
(рис. 1, æ ) первична фаза 5/3.
В сплавах (85–80)Ti � 5Dy� (10–15)Sn (рис. 1, á�â ) и 65Ti� (30–20)Dy� (5–15)Sn
(рис. 1, å, æ ) кристаллизация заканчивается в эвтектике (� + 5=3), в сплавах (75–
70)Ti � 5Dy� (20–25)Sn (рис. 1, ã, ä) и 65Ti� 10Dy� 25Sn (рис. 1, ç) — в эвтектике (� 2+
5/3). В сплаве 90Ti� 5Dy� 5Sn (рис. 1, à) равновесной является эвтектика � + 5=3. Одна-
ко в исследуемом образце кристаллизация, видимо, проходила неравновесно, так как она
завершается в эвтектике � + � 2.
После отжига сплавы 90Ti� 5Dy� 5Sn, 65Ti� 20Dy� 15Sn(рис. 2, à, æ ) и 70Ti� 5Dy� 25Sn
(рис. 2, ä) двухфазны. Первые два имеют фазовый состав � + 5=3, последний — � 2 +
+ 5=3. Остальные исследованные сплавы трехфазны. Сплавы (80–75)Ti � 5Dy� (15–20)Sn
(рис. 2, â, ã) и 65Ti� 10Dy� 25Sn(рис. 2, ç) содержат фазы � + � 2+5=3, сплав 65Ti� 30Dy� 5Sn
(рис. 2, å) — � + h� � Dy i + 5=3.
2.2. Механические свойства. Предел текучести и предел прочности при 20 ◦С (� 20
0,2
и � 20
m ) литых сплавов Ti � 5Dy� Sn возрастает с увеличением концентрации олова (рис. 3,
à, â), причем темп возрастания резко увеличивается на участке 20–25% Sn. Слабое моно-
тонное повышение � m и � 0,2 в интервале 10–20% Sn связано, очевидно, с относительным
незначительным увеличением содержания интерметаллида 5/3. Появление интерметалли-
да � 2 в сплаве с 20% Sn не сказывается на уровне свойств. В сплаве с 5% Sn наблюдается
слабый максимум как � 0,2 (763 МПа), так и � m (1046 МПа), что может объясняться как
характером, так и морфологией эвтектики. Для сравнения, в сплаве с 10% Sn эти зна-
чения составляют 561 и 924 МПа соответственно. Указанный максимум, однако, весьма
незначителен и не проявляется на концентрационной зависимости деформации до разру-
96 ISSN 1025-6415 Reports of the National Academy of Sciences of Ukraine, 2007, • 6
Ðèñ. 1. Ìèêðîñòðóêòóðà ëèòûõ ñïëàâîâ ñèñòåìû Ti −Dy−Sn:
a � 90Ti−5Dy−5Sn, ×1000, � + ýâòåêòèêà (� +5 =3); á � 85Ti−5Dy−10Sn, ×2000, � + ýâòåêòèêà (� +5 =3); â �
80Ti−5Dy−15Sn, ×2000, � + ýâòåêòèêà (� +5 =3); ã � 75Ti−5Dy−20Sn, ×2000, � + � 2+ ýâòåêòèêà (� 2+5 =3); ä �
70Ti−5Dy−25Sn, ×2000, � + � 2 + ýâòåêòèêà (� 2 + 5 =3), å � 65Ti−30Dy−5Sn, ×2000, � + ýâòåêòèêà (� + 5 =3);
æ � 65Ti−20Dy−15Sn, ×400, 5=3+ ýâòåêòèêà (� +5 =3); ç � 65Ti−10Dy−25Sn, ×400, � 2 + ýâòåêòèêà (� 2 +5 =3)
ISSN 1025-6415 Äîïîâiäi Íàöiîíàëüíî¨ àêàäåìi¨ íàóê Óêðà¨íè , 2007, •6 97
Ðèñ. 2. Ìèêðîñòðóêòóðà îòîææåííûõ ñïëàâîâ ñèñòåìû Ti −Dy−Sn:
à � 90Ti−5Dy−5Sn, 1200 � Ñ, 30 ÷, ×400, � + 5 =3; á � 85Ti−5Dy−10Sn, 1200 � Ñ, 30 ÷, ×2000, � + 5 =3;
â � 80Ti−5Dy−15Sn, 1200 � Ñ, 30 ÷, ×2000, � + 5 =3 + � 2 ; ã � 75Ti−5Dy−20Sn, 1200 � Ñ, 30 ÷, ×2000,
� + 5 =3 + � 2 ; ä � 70Ti−5Dy−25Sn, 1200 � Ñ, 30 ÷, ×2000, � + 5 =3 + � 2 ; å � 65Ti−30Dy−5Sn, 1100 � Ñ, 30 ÷,
×400, � +5 =3+ h� −Dy i; æ � 65Ti−20Dy−15Sn, 1100 � Ñ, 30 ÷, ×400, � +5 =3; ç � 65Ti−10Dy−25Sn, 1100 � Ñ,
30 ÷, ×2000, � + 5 =3 + � 2
98 ISSN 1025-6415 Reports of the National Academy of Sciences of Ukraine, 2007, • 6
Òàáëèöà 1. Фазовый состав и механические свойства сплавов системы Ti −Dy−Sn
Сплав, % (ат.)
Термообработка Фазовый состав
Механические свойства
Тi Dy Sn Tисп, � С � 0;2 , МПа � m , МПа " , %
1 2 3 4 5 6 7 8 9
95 5 0 Литой � � + эвтектика (� � + h� −Dy i 201) 297 900 20
8001) 52 110 40
1200 � C, 31 ч � � + h� −Dy i 201) 305 > 950 20
8001) 45 > 50 > 40
90 5 5 Литой � � + эвтектика (� � + � 2)
2 ) 20 763 1046 15
800 97 145 20
1200 � C, 30 ч � � + 5 =3 20 427 1000 25
800 122 > 150 > 40
85 5 10 Литой � � + эвтектика (� � + 5 =3) 20 561 924 10
800 260 340 34
1200 � C, 30 ч � � + 5 =3 20 875 1314 13,7
800 313 406 45
80 5 15 Литой � � + эвтектика (� � + 5 =3) 20 656 981 7,2
800 680 785 35
1200 � C, 30 ч � � + � 2 + 5 =3 20 790 1254 13,5
800 436 536 40
75 5 20 Литой � � 3) + � 2 + эвтектика (� 2 + 5 =3) 20 751 1038 4,4
800 423 445 2
1200 � C, 30 ч � � + � 2 + 5 =3 20 630 818 8,9
800 418 605 14
IS
S
N
1025-6415
Ä
îïîâiäi
Íàöiîíàëüíî¨
àêàäåìi¨
íàóê
Ó
êðà¨íè
,
2007,
•6
99
Òàáëèöà 1. Ïðîäîëæåíèå
1 2 3 4 5 6 7 8 9
70 5 25 Ëèòîé � � 3) + � 2 + ýâòåêòèêà (� 2 + 5 =3) 20 1053 1471 4,4
800 468 503 2
1200 � C, 30 ÷ � 2 + 5 =3 20 342 463 4,6
800 407 448 7
65 30 5 Ëèòîé � � + ýâòåêòèêà (� � + 5 =3) 20 545 924 11,2
800 152 186 15
1100 � C, 30 ÷ � � + h� −Dy i + 5 =3 20 460 835 10,9
800 106 130 54,5
65 20 15 Ëèòîé 5=3 + ýâòåêòèêà (� � + 5 =3) 20 1050 1117 0,41
800 356 457 14,7
1100 � C, 30 ÷ � � + 5 =3 20 1230 1237 0,57
800 363 463 30,5
65 10 25 Ëèòîé � 2 + ýâòåêòèêà (� 2 + 5 =3) 20 685 700 0,88
800 730 877 8,6
1100 � C, 30 ÷ � � + � 2 + 5 =3 20 570 848 3,6
800 529 586 13,4
1) Äàííûå [6].
2) Ýâòåêòèêà íåðàâíîâåñíà. Ïðè ðàâíîâåñíîé êðèñòàëëèçàöèè ä îëæíà íàáëþäàòüñÿ ýâòåêòèêà � + 5 =3.
3) � � ìåòàñòàáèëüíà.
100
IS
S
N
1025-6415
R
eports
of
the
N
ational
A
cadem
y
of
S
ciences
of
Ukraine,
2007,
•6
Ðèñ. 3. Ìåõàíè÷åñêèå ñâîéñòâà ñïëàâîâ Ti −5Dy−Sn:
à, â, ä � ëèòûå îáðàçöû; á, ã, å � îòîææåííûå îáðàçöû; � � òåìïåðàòóðà èñïûòàíèÿ 20 � Ñ; • � òåìïåðàòóðà
èñïûòàíèÿ 800 � Ñ; � � � � ñïëàâû ñèñòåìû Ti −Sn
шения " (рис. 3, ä), которая монотонно понижается с ростом концентрации олова и не пре-
вышает 15%. Для сравнения на рис. 3, ä приведена концентрационная зависимость " для
бинарных сплавов системы Ti � Sn, в которых она достигает 20–22%. Некоторое снижение
пластичности в трехкомпонентных сплавах объясняется присутствием в фазовом составе
последних интерметаллидной фазы 5/3.
ISSN 1025-6415 Äîïîâiäi Íàöiîíàëüíî¨ àêàäåìi¨ íàóê Óêðà¨íè , 2007, •6 101
Ðèñ. 4. Ìåõàíè÷åñêèå ñâîéñòâà ñïëàâîâ 65 Ti −Dy−Sn
Концентрационная зависимость жаропрочности литых сплавов Ti � 5Dy� Sn, которая
оценивается по результатам определения предела текучести и предела прочности при 800 ◦С
(� 800
0,2 и � 800
m ), демонстрирует ярко выраженный максимум (рис. 3, à, â), который приходится
на 15% Sn и отвечает фазовой границе � ∗ + 5=3=� ∗ + 5=3 + � 2. Отметим, что максимум при
таких содержаниях олова наблюдается и в литых бинарных сплавах Ti � Sn, испытанных
как при 800, так и при 20 ◦С (рис. 3, à, â, пунктирная кривая).
102 ISSN 1025-6415 Reports of the National Academy of Sciences of Ukraine, 2007, • 6
Интересно, что концентрационная зависимость пластичности " при 800 ◦С трехком-
понентных литых сплавов (рис. 3, ä) симбатна таковым для � 800
m и � 800
0,2 . Высокое значе-
ние " для сплава, не содержащего олова (" = 40%), объясняется фазовым составом сплава
(� ∗ + h� � Dy i ), в котором отсутствуют интерметаллидные фазы.
Концентрационные зависимости � 20
0,2 и � 20
m отожженных сплавов Ti � 5Dy� Sn(рис. 3, á, ã)
также показывают максимум (� 20
m � 1250–1300 МПа; � 20
0.2 � 790–880 МПа) при концентрации
10–15% Sn, отвечающей положению фазовой границы � ∗ + 5=3=� ∗ + � 2 + 5=3. При этом, как
и в литых сплавах, � 2-фаза не влияет на уровень свойств. Понижение значений прочности
с уменьшением концентрации олова (� 20
m � 1000МПа, � 20
0.2 � 400 МПа для сплава с 5% Sn),
несмотря на благоприятную морфологию структуры (рис. 2, à), по-видимому объясняется
понижением прочности � ∗-матрицы за счет уменьшения растворимости олова. Снижение
прочности при повышении содержания олова > 15% (� 20
m � 700 МПа, � 20
0,2 � 600 МПа для
сплава с 20% Sn) очевидно объясняется морфологическими особенностями структуры. Так,
если в сплавах с 10 и 15% Sn (рис. 2, á, â) частицы 5/3-фазы распределены статистически
в матричных фазах (� ∗ и � ∗ + � 2 соответственно), то в сплавах с 20 и 25% Sn (рис. 2, ã, ä)
они расположены по границам зерен матричных фаз. Характер зависимостей практически
аналогичен таковым для двухкомпонентных сплавов Ti � Sn [3] (рис. 3, á, ã, пунктирные
кривые).
Прочность литых и отожженных сплавов при 800 ◦С изменяется с концентрацией олова
(рис. 3, á, ã), хотя уровень свойств отожженных сплавов существенно ниже, чем литых. Раз-
ница уменьшается с увеличением концентрации олова и исчезает в сплаве с 25% Sn. Следует
отметить, что в отличие от двухкомпонентной системы, где повышение содержания олова до
20–25% ведет к резкому уменьшению жаропрочности, отожженные трехкомпонентные спла-
вы с таким же содержанием олова демонстрируют практически такую же жаропрочность
(� 0,2 = 400–420 МПа), как сплавы оптимальных составов (10–15% Sn). Сравнение характе-
ристик прочности отожженных трехкомпонентных сплавов с бинарными Ti � Sn (рис. 3, á, ã,
пунктирные кривые) показывает, что � 800
0,2 и � 800
m для них близки, тогда как � 20
m и � 20
m би-
нарных сплавов во всем интервале концентраций олова выше, чем тройных.
Пластичность отожженных сплавов несколько выше, чем литых (рис. 3, ä, å), что, скорее
всего, связано с уменьшением внутренних напряжений по межфазным границам и отсут-
ствием эвтектического каркаса, имеющего место в литых сплавах. Высокотемпературная
пластичность "800 отожженных сплавов симбатна зависимостям � 0,2 и � m и проявляет мак-
симум при 10–15% Sn. Низкотемпературная пластичность "20 имеет тенденцию к пониже-
нию с ростом концентрации олова, что объясняется увеличением относительного содержа-
ния интерметаллидной фазы 5/3. Слабый максимум при 5% Sn может объяснятся высоко-
дисперсностью структуры (рис. 2, à).
Сравнение пластичности трехкомпонентных сплавов Ti � 5Dy� Snс бинарными Ti � Sn [3]
показывает в целом близкий уровень значений. Исключение составляет высокотемператур-
ная пластичность сплавов с содержанием олова меньше 15%, где значения " для тройных
сплавов в среднем вдвое выше, чем для бинарных. Возможно, это объясняется диспергиро-
ванием структуры, которому, в соответствии с [6], способствует диспрозий.
Концентрационные зависимости предела прочности и предела текучести при 20 ◦С ли-
тых и отожженных сплавов по изоконцентрате 65Ti (рис. 4, à�ã ) также показывают макси-
мум вблизи границы � ∗ + 5=3=� ∗ + � 2 + 5=3. Для этих характеристик при 800 ◦С наблю-
дается монотонное возрастание, что, возможно, объясняется изменением фазового состава:
� ∗ + h� � Dy i + 5=3(5Sn) ! � ∗ + 5=3(15Sn) ! � ∗ + � 2 + 5=3(25Sn).
ISSN 1025-6415 Äîïîâiäi Íàöiîíàëüíî¨ àêàäåìi¨ íàóê Óêðà¨íè , 2007, •6 103
Концентрационные зависимости " (рис. 4, ä, å) при 20 и 800 ◦С антибатны � 0,2 и � m при
соответствующих температурах.
Таким образом, изучен фазовый состав сплавов системы Ti � Dy� Sn по изоконцентра-
там 5Dy и 65Ti. Проведенные механические испытания на сжатие при 20 и 800 ◦С показыва-
ют, что добавление диспрозия к сплавам системы Ti � Sn способствует повышению пласти-
чности при малых концентрациях олова (до 5%(ат.)) за счет диспергирования структуры,
а также повышению жаропрочности в сплавах с концентрацией олова больше 10% (ат.), бла-
годаря увеличению объемного содержания фазы hDy5Sn3i . Оптимум механических свойств
находится на границе фазовых областей h� ∗� Ti i + hDy5Sn3i =h� ∗� Ti i + hTi 3Sni + hDy5Sn3i .
Максимальную жаропрочность при 800 ◦С демонстрирует сплав 80Ti � 5Dy� 15Sn: в литом
состоянии � 0,2 = 650 МПа, в отожженном � 0,2 = 440 МПа.
1. Bulanova M., Podrezov Yu., Fartushna Yu. Phase composition, structure and mechanical properties of
Ti −Dy−Si−Sn alloys // Intermetallics. � 2006. � 14. � P. 435�443.
2. Fartushna Yu. V., Kotko A. V., Samelyuk A. V. et al. In�uence of thermal conditions on high-temperature
mechanical properties of Ti�5Dy�5Si�Sn alloys // High Temp . Mater. Proces. � 2006. � 25, No 1�2. �
P. 67�73.
3. Áóëàíîâà Ì. Â., Ïîäðåçîâ Þ. Í., Ôàðòóøíàÿ Þ. Â. è äð. Ñòðóêòóðà è ìåõàíè÷åñêèå ñâîéñòâà ñïëàâîâ
ñèñòåìû Ti −Sn // Äîï. ÍÀÍ Óêðà¨íè. � 2006. � • 11. � Ñ. 101�108.
4. Êîðíèëîâ È. È., Íàðòîâà Ò. Ò. Æàðîïðî÷íîñòü ñïëàâîâ ñèñòåìû òèòàí � îëîâî // Èçâ. ÀÍ ÑÑÑÐ.
ÎÒÍ. � 1960. � • 5. � Ñ. 133�136.
5. Áóëàíîâà Ì. Â., Ïîäðåçîâ Þ. Í., Ôàðòóøíàÿ Þ. Â. è äð. Ðàçäåëüíîå âëèÿíèå êðåìíèÿ è îëîâà íà
ñòðóêòóðó è ñâîéñòâà ñïëàâà 95Ti−5Dy // Äîï. ÍÀÍ Óêðà¨íè. � 2004. � • 12. � Ñ. 87�92.
6. Bulanova M., Podrezov Yu., Fartushnaya Yu. et al. Structure and properties of as-cast Ti�Dy alloys //
J. Alloys Compounds. � 2004. � 370, No 1�2. � L10-L13.
7. Massalski T. B. (Ed). Binary alloy phase diagrams. 2nd edition. � ASM In ternational, Metals Park, OH,
1990.
Ïîñòóïèëî â ðåäàêöèþ 08.11.2006Èíñòèòóò ïðîáëåì ìàòåðèàëîâåäåíèÿ
èì. È. Í. Ôðàíöåâè÷à ÍÀÍ Óêðàèíû, Êèåâ
104 ISSN 1025-6415 Reports of the National Academy of Sciences of Ukraine, 2007, • 6
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1829 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1025-6415 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-25T21:04:22Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Видавничий дім "Академперіодика" НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Буланова, М.В. Подрезов, Ю.Н. Фартушная, Ю.В. Рафал, А.Н. Фирстов, С.А. 2008-09-02T17:55:54Z 2008-09-02T17:55:54Z 2007 Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn / М.В. Буланова, Ю.Н. Подрезов, Ю.В. Фартушная, А.Н. Рафал, С.А. Фирстов // Доп. НАН України. — 2007. — N 6. — С. 95–104. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 1025-6415 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/1829 669.295+669.017.01+539.4 The phase composition, structure, and mechanical properties of Ti-rich alloys of the Ti–Dy–Sn system are studied. It is shown that plasticity at 20 °C of as-cast and annealed Ti–Dy–Sn alloys decreases versus tin concentration. The concentration dependence of plasticity at 800 °C of as-cast and annealed alloys shows the maximum at 10–15% (аt.) Sn. The values of yield stress and ultimate stress at 20 and 800 °C of both as-cast and annealed alloys demonstrate the maxima at 10–15% (аt.) tin, as well. This corresponds to the <β*–Ti>+<Dy5Sn3>/<β*–Ti>+<Ti3Sn>+<Dy5Sn3> phase boundary. ru Видавничий дім "Академперіодика" НАН України Матеріалознавство Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn Article published earlier |
| spellingShingle | Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn Буланова, М.В. Подрезов, Ю.Н. Фартушная, Ю.В. Рафал, А.Н. Фирстов, С.А. Матеріалознавство |
| title | Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn |
| title_full | Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn |
| title_fullStr | Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn |
| title_full_unstemmed | Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn |
| title_short | Фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы Ti–Dy–Sn |
| title_sort | фазовый состав, структура и механические свойства богатых титаном сплавов системы ti–dy–sn |
| topic | Матеріалознавство |
| topic_facet | Матеріалознавство |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/1829 |
| work_keys_str_mv | AT bulanovamv fazovyisostavstrukturaimehaničeskiesvoistvabogatyhtitanomsplavovsistemytidysn AT podrezovûn fazovyisostavstrukturaimehaničeskiesvoistvabogatyhtitanomsplavovsistemytidysn AT fartušnaâûv fazovyisostavstrukturaimehaničeskiesvoistvabogatyhtitanomsplavovsistemytidysn AT rafalan fazovyisostavstrukturaimehaničeskiesvoistvabogatyhtitanomsplavovsistemytidysn AT firstovsa fazovyisostavstrukturaimehaničeskiesvoistvabogatyhtitanomsplavovsistemytidysn |