Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке
Рассмотрен процесс транспортирования заряда ВВ по горизонтальному пожарно-оросительному трубопроводу к месту его разгерметизации с целью подачи инертных газов к очагу пожара. Приведены аналитические зависимости оля расчета технических параметров управления этим процессом. A process of explosive char...
Saved in:
| Published in: | Физико-технические проблемы горного производства |
|---|---|
| Date: | 2005 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут фізики гірничих процесів НАН України
2005
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/190031 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке / В.П. Сухоруков // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2005. — Вип. 8. — С. 221-231. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860207531553456128 |
|---|---|
| author | Сухоруков, В.П. |
| author_facet | Сухоруков, В.П. |
| citation_txt | Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке / В.П. Сухоруков // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2005. — Вип. 8. — С. 221-231. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Физико-технические проблемы горного производства |
| description | Рассмотрен процесс транспортирования заряда ВВ по горизонтальному пожарно-оросительному трубопроводу к месту его разгерметизации с целью подачи инертных газов к очагу пожара. Приведены аналитические зависимости оля расчета технических параметров управления этим процессом.
A process of explosive charge transportation by horizontal fire-sprinkling pipeline to depressurization point for inert-gas delivery to ignition site is considered. Analytical dependences are given to calculate technical parameters for control over the process.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:12:43Z |
| format | Article |
| fulltext |
У Д К 622.457.2
П А Р А М Е Т Р Ы С П О С О Б А Р А ЗГ Е Р М Е Т И ЗА Ц И И П О Ж А РИ О -
О Р О С И Т Е Л Ь И О Г О Т Р У Б О П Р О В О Д А В ЗР Ы В О М ЗА Р Я Д А ВВ ПРИ
Л И К В И Д А Ц И И П О Ж А РА В Т У П И К О В О Й В Ы Р А Б О Т К Е
к.т.н. С ухор ук ое В.П . (НИИГД)
Рассмотрен процесс транспортирования наряда ВВ по горизонтальному
пожарно-оросительному трубопроводу к месту его разгерметизации с целью
подачи инертных газов к очагу пожара. Приведены аналитические зависимости
оля расчета технических параметров управления этим процессом.
Р А К А М Е Т Е К 8 ОР Т И Е М Е Т И О И О Г Г1КЕ-8РКЧУКЕЛЧС Р1РЕ -Ы А Е
И Е Р К Е 881Ж 12А Т К Ж ВУ Е Х Р Е 081У Е С И А К С Е В Е А 8 Т Ш С ГОК
Е1КЕ 8 И Р Р К Е 8 8 К Ж ГО ВЬШ Т-Ж М И ЧУОККИЧС
8 иЬогискоу У.Р.
А ргосевв о / ехр1овюе с Наг ре 1гапвроПаИоп Ьу копгопШ /ге-врппкИ пу рфе-
Ипе 1о Вергеввигггаиоп рот ( /о г теп-рав ВеИеегу 1о 1рпшоп вне 1В сопвкТегесТ.
Апа1уИса1 дерепдепсев асе рпеп (о са1си1а(е 1есИп1са1 рагите1егв /о г сошго1 осе г
1Ие ргосевв.
При возникновении пожара в тупиковой выработки доступ к нему
возможен только со стороны исходящей струи воздуха. В этом случае для
ликвидации очага горения активным способом подают огнегасящие или
инертные вещества по вентиляционному трубопроводу [ 1], если он нахо
дится в работоспособном состоянии, или пожарно-оросительному трубо
проводу [2 ], для чего последний должен быть оборудован концевым уст ■
ройством, обеспечивающ им возможность его дистанционной разгермети
зации [3]. Однако конструктивные недостатки концевых устройств не по
зволяют сохранить их работоспособность в процессе эксплуатации в ре
жиме ожидания в шахгных условиях и они не срабатывают .
В аварийных условиях разгерметизацию пожарно-оросительного
трубопровода можно было бы осуществить с помощью комплекта обору
дования [4], которое используется для оказания помощи пострадавшим,
оказавшимся за завалом в результате обрушения горной выработки. Одна
ко технические характеристики этого оборудования позволяют его исполь
зовать для разгерметизации пожацно-оросительного трубопровода длиною
не более 50м [5].
В тупиковых же выработках запойная аг>матура устанавливается на
расстоянии не менее 400м друг от друга [6 ], что обуславливает необходи
мость разработки специального оборудования, которое способно осущ ест
вить разгерметизацию пожарно-оросительного трубопровода в промежут
ках между запорной арматурой.
Техника экономические проблемы горного производства
221
Это оборудование должно с одной стороны доставить устройство
разгерметизации пожарно-оросительногс тпубопровода в лю бое место
между запорной арматурой, а с другой - осуществить безопасную разгер
метизацию этого трубопровода в условиях угрозы взрыва метановоздуш
ной смеси.
Как показали экспериментальные исследования Г7], проведенные на
стальных трубах с внутренним диаметром 100мм и толщиной стенки 5-
6 мм, применяемых на шахтах для изготовления пожарно-оросительного
трубопровода, в качестве устройства разгерметизации наиболее прием не
мым является использование заряда предохранительного взрывающегося
вещества (В В ) высокого уровня безопасности с точки зрения выгорания
патрона и образования ядовитых продуктов взрывания. Устройство раз
герметизации представляет собою контейнер диаметром 56мм и общ ей
массой 400г, состоящий из заряда ВВ массой 100-150г изготовленного из
аммонита IV класса марок Ф 5 или Г-5 и размещенного в виде патрона в
оболочке из взрывозащитного порошка КСВ-30.
Анализ существующих способов и средств транспоотиоования пока
зал, что для указанных параметров устройства разгерметизации, техниче
ских характеристик пожарно-оросительного трубопровода и условий экс
плуатации последнего в шахтах [8 ] наиболее перспективным является д о с
тавка контейнера с зарядом ВВ с помощью установки, использующей спо
соб прокладки гибкого рукава путем его выворачивания на изнанку давле
нием [9]. Особенностью данного способа является то, что процесс прокла
дывания гибкого рукава осуществляется при двух режимах его выворачи
вания на изнанку. На первом режиме масса не вывернутой части рукава
увеличивается по линейному закону, что обуславливает уменьш ение ско-_
рости ее перемещения, а на втором- масса этой части рукава уменьшается
по этому же закону, что способствует увеличению скорости ее движения
Использование заряда ВВ для разгерметизации пожарно
оросительного трубопровода сопряжено с необходимостью управления
процессом доставки контейнера к месту взрывания. Очевидно, что управ
ление процессом транспортирования контейнера в аварийных условиях
подразумевает возможность осуществления постоянного контролирования
места нахождения заряда ВВ и регулирования скорости его перемещении
по длине пожарно-оросительною трубопровода. Для осуществления это! I
процесса необходим о знать закономерности, позволяющие контгюлироьа!
скорость перемещения не вывернутой части гибкого рукава и обеспечь
вающие ее управляемое изменение.
Анализ работы [9] показал, что приведенная в ней зависимость они
сывает динамику перемещения не вывернутой части цукава на максималг
ную длину, при которой скорость ее движения в конце прокладки на пер
вом этапе равна нулю, и поэтому не может быть использована для осуп г
ствления контроля скорости этого процесса в промежуточных пунктах
При этом в работе [9] не рассмотрен процесс перемещения не вывернут си
части рукава в режиме, когда его масса уменьшается по линейному закону.
Технико-экономические проблемы горного производства
222
Целью настоящей работы является установление зависимостей о бес
печивающих возможность управления процессом перемещения не вывер
нутой части гибкого рукава и транспортирования контейнера с зарядом ВВ
с постоянной скоростью по длине пожарно-оросительного трубопровода.
П роцесс транспортирования контейнера с зарядом ВВ состоит из
трех этапов. На первом этапе скорость не вывернутой части рукава изме
няется от нуля в исходном пункте до заданной величины V на расстоянии
I от него, на втором - протяженностью (Ь - х к ) скорость движения рука
ва равна V и на третьем - длиною хк скорость рукава уменьшается от зна
чения V до нуля в конечном пункте и таким образом контейнер с зарядом
ВВ доставляется к месту разгерметизации пожарно-оросительного трубо
провода.
Дтя решения поставленной задачи рассмотрим процесс прокладыва
ния трубопровода исходя из закона сохранения энергии. При этом примем
следую щ ие допущ ения и предпосылки:
-гибкий рукав являезся герметичной конструкцией;
-рабочее тело является ньютоновской жидкостью.
Дистанционное прокладывание гибкого рукава по горизонтальному
пожарно-оросительному трубопроводу на первом этапе описывается урав
нением динамики переменной массы [О], которое имеет вид
с/К ,
т х 1- т У = кР З - т а х / , (1)
Л
где т - масса 1п.м гибкого рукава, кг/м ;
V - скорость перемещения не вывернутой части рукава, м/с;
I - время, с;
Р - давление прикладываемое к торцу рукава, Па;
<7 - ускорение свободного падения, м /с2 ;
А-коэффициент использования тяговой силы при выворачивании ру
кава на изнанку;
/ - коэффициент трения скольжения не вывернутой части рукава о
вывернутую;
х - переменная координата длины рукава, м;
5 - площадь поперечного сечения рукава, м2.
Затраты энергии на перемещ ение гибкого рукава на первом этапе его
прокладывания по пожарно-оросительному трубопроводу описываются
уравнением [ 1 0 ]
где г - удельное гидравлическое сопротивление гибкого рукава, Па.с2/м 7;
расход жидкости, нагнетаемой насосом в рукав, м3/с.
Технико-экономические проблемы горного производства
223
Технико-экономические проблемы горного производства
Из аэродинамики известно [ 1 1 ], что давление в првисжуш чпвм
пункте по длине герметичного трубопровода можно определить с помо
щью равенсз ва
ТР = Рх- г р :х , (3)
где Рх- давление создаваемое насосом в начале гибкого рукава, Па.
С учетом выражения (3) и допущения о том, что гидравлическое со
противление гибкого рукава пренебрежимо мало по сравнению затратами
энергии на транспортирование в нутрии него не вывернутой его части ,
уравнение ( 1) преобразуется
тх + т У 1 = к5Р. - тах1Л 1 4 7
Решение этого уравнения при граничных условиях 1 = 0 ,х = 0 и
Рн = 0 является выражение
т У 1 = к 5 Р х- ^ т ф (4)
Из равенства (4) после выполнения соответствующих преобразова
ний получим зависимость для расчета времени прокладывания рукава на
расстояние равное I
3
2<5/
(5)
у
где /_ - длина прокладывания рукава на первом этапе транспортирования
заряда ВВ, м.
При выполнении граничных условий х = Ь п V = У1 выражение (4)
принимает вид
тУ1 = кЗРх , (6 )
Второй этап прокладывания рукава по пожарно-оросительному гру
бопроводу является наиболее ответственным, так как осуществляется
транспортирование контейнера с зарядом ВВ. Этот процесс описывается
системой уравнений
[.т0 + т{Ь - х)]^— - тУ2 = к5Р - ^ [ т а + т (7 , - д:)], (7)
с1(
224
Технико-экономические проблемы горного производства
^ = (8)
сЬ (1 - Щ
где т0 - масса контейнера с зарядом В В , кг.
Данная система уравнений характеризует изменение количества
движения гибкого рукава при линейном законе уменьшения массы под
действием сил, воздействующ их на его торцевую часть (7), и удельной
энергии ( 8 ), затрачиваемой насосом для осущ ествление рассматриваемого
процесса [ 1 0 ].
Для повышения безопасности и осуществления возможности управ
ления процессом перемещения контейнера с зарядом ВВ принято условие,
что последний транспортируется с постоянной скоростью = сопя( . Со-
4 У г, „блю дение этого условия возможно при выполнении равенства — = 0 . В
Л
этом случае уравнение (7) принимает вид
т V 1 = д /\т 0 + т(Б - х)] - кБР (9)
Из системы уравнений (8 ) и (9) с учетом известных соотнош ений
У = 2У1 , () = БУ} и выполнения соответствующ их преобразований полу
чим уравнение
(1Р
V аР = I + 6(7, - х ) , (10)
с1х
_ гкБ ^ _ гБ с // ̂ г Б 'ц /т ь 2 т д /
4 т ’ 4 ’ 4т (1 - к )5 ’
решением которого при соблю дении граничных условий х = 0 и Р = Р2
является выражение
- А л . А ь)
2
п а(/ + Ы ) + Ь
>1 ~
2 (П)
где /^-давление на торцевую часть гибкого рукава, длина которого рав
на Б . Па.
Выражения (11) содерж ит параметр Р2, который характеризует за
траты энер! ии давления на осущ ествление движения контейнера и не вы
вернутой части рукава в момент перехода из режима увеличения его массы
по линейному закону на первом этапе в режим ее уменьшения по этому же
закону на втором этапе. Для определения Р2 преобразуем уравнение (9) с
учетом граничных условий х = 0 , У = УЬ и Р = Р2 .
225
Технико-экономические проблемы горного производства
_ ^Г(т0 + т Р ) - т У [
Р* = ( 1 2 )
Общ ие затраты энергии давления на осуществление данного процес
са находим з результате суммирования выражений (6 ) и ( 1 2 ).
Р, = — ( тп + - т Т (13)
Выражения (6 ) и (12) содержат параметр V, , определяющий величи
ну критической скорости не вывернутой части рукава в момент перехода
из одного режима его движения в другой. Зависимость для расчета на
ходим из совместного решения равенств (6 ) и (13)
(И )
Для определения параметров управления рассматриваемым процес
сом на третьем этапе преобразуем выражение ( 1 1 ) с учетом граничных ус
ловий х = Ь - х К и Р = Рк . В результате преобразований получим зависи
мость
Рк =
Ьхк (а! + д)
Р2 ~
а(г + Ы ) + Ь -а(1 л Л ) (15)
которая позволяет определить давления Рк при известном значении пара
метра х к .
Для определения параметра хк рассмотрим уравнение (7). Решением
этого уравнения при соблю дении граничных условий х - 0 , V = 0 и
Р = Р0 является выражение
т V 2 (/? + Ь - д:)2 = 1тцр { Р + ь Х Т - х Х р - х ) +
О - * 3
- 2 №
Р Л г - Р х 2
Р = — > 4 = тО0О
где / 0- коэффициент трения скольжения контейнера о внутреннюю по
верхность рукава.
226
Технико-экономические проблемы горного произвооства
Это равенство при соблю дении граничных условий х = Ь ,
V = У1 и Р = Рк и выполнения соответствующ их преобразований примет
Из системы уравнений (15) и (16) при заданных значениях техниче
ских характеристик гибкого рукава и контейнера с зарядом ВВ на ПЭВМ
находим численные значения Рк и хк .
При известных значения х к и Г, время транспортирования контей
нера с зарядом ВВ на втором этапе определяется из выражения
Из выражения (16) с учетом неравенств Ь > хк > /7 , Ь » /7 и вы
полнения соответствующ их преобразований получим зависимость для рас
чета времени транспортирования контейнера на третьем этапе
Для осуществления процесса транспортирования контейнера с заря
дом ВВ по пожарно-оросительному трубопроводу необходимо иметь на
сос, гидравлическая характеристика которого обеспечивала бы требуемые
для этого давление и расход Это обуславвивает необходимость разработки
аналитических зависимостей для расчета давления и расхода, на основании
которых собственно и будет выбран насос.
Анализ уравнения (2) показывает, что возможность его интегрирова
ния определяется видом функциональной зависимости <2 = / ( х ) или
У = / ( х ) При этом из выражений (6 ) и (13) следует, что при соблюдении
граничного условия х = Ь для перемещения контейнера с зарядом ВВ не
обходим о, чтобы соблю даю сь равенство У = УЬ = соп $(. Выполнение это
го требования позволяет из уравнения (2 ) с учетом выражения (14) и при
веденных выше соотнош ений получить зависимость для расчета давления
вид
тУ1 { Р + х к ) 2 = ^ ”’Ч/'{3/32 + 3 р х к + х 2к )х к +
(16)
+ 2к5[(2/Т + 1 + х К Х 1 - х К )РК - (2/7 + ]
(18)
(19)
227
Выражение для расчета расхода насоса нахчд им и-з
(14) и вышеприведенных соотношений
е „ , = 0 , 5 5 ^ ^ + ^ , (2 0 )
где РНр, ^ Нр- расчетное значение давления и расхода насоса, Па. м 'с
соответственно;
Ра - давление на торец рукава в момент начала его прокладывания по
пожарно-оросительному трубопроводу, Па.
На основании расчетов по выражениям (19) и (20) выбираем тип на
соса [ 1 2 ], гидравлическая характеристика которого имеет вид
Рн = а - Ь<32„ , (21)
где а,Ъ - гидравлические характеристики насоса;
Рн давление насоса, Па;
Он - расход насоса, м3/с.
Для осуществления рассматриваемого процесса необходимо иметь
устройство, которое обеспечивало бы на втором этапе транспортирование
контейнера с зарядом ВВ с постоянной скоростью V по пожарно
оросительному трубопроводу с помощью гибкого рукава под действием
воды, имеющей расход ^ и давление Р .
Принципиальная схема устройства, которое обеспечит подачу в ру
кав воды с необходимыми параметрами @ и Р , приведена на рисунке.
Устройство состоит из емкости 1 и расположенного в ней гибкого рукава
2 , передний конец которого вывернут на изнанку и зафиксирован на пат
рубке 3, герметично подсоединенного к емкости. Патрубок 3 снабжен вы
соконапорным шлангом 4, который подсоединен к насосу 5. М ежду насо
сом 5 и патрубком 3 на шланге 4 установлен отвод 6 для слива воды в на
копительную емкость 7. Емкость 7 с помощью всасывающего шланга 8 со
единена с всасом насоса 5. На сопряжении отвода 6 и шланга 4 установлен
регулятор 9, который обеспечивает слив излишков воды в емкость 7. Пат
рубок 3 оборудован манометром, а отвод 6 и шланг 8 датчиками расхода
воды
Для обеспечения возможности транспортирования контейнера с за
рядом ВВ по пожарно-оросительному трубопроводу с постоянной скоро
стью и ее контролируемого изменения при необходимости на в ю ром этапе
необходимо, чтобы соблюдалось равенство
е * - 2 у = е . (2 2 )
где (2У- расход воды в отводе, обеспечивающ его ее слив в накопитель
ную емкость, м3/с.
Технико-экономические проблемы горного производства
228
Из анализа работы выше приведенного устройства следует, что по
ток воты, подаваемый насосом, перемещается в двух направлениях, а
именно: первое - в патрубок к гибкому рукаву, второе - на слив в накопи
тельную емкость. Изменением давления потока воды в направлении гибко
го рукава в общем виде можно представить равенством
Р ы - Р х с - Р г с - Р у с - Ъ , (23)
где Р1с, Р2с, Р3с- потери давления на преодоление гидравлического со
противления в напорном шланге между насосом и отводом, отводом и пат
рубком и во всасывающем шланге, Па.
Выражение (23) после подстановке в него известных зависимостей и
выпотнения соответствующ их преобразований примет вид
(24)ь + К} + К3
где Л ,, Р 2, К3- гидравлическое сопротивление в напорном шланге меж
ду насосом и отводом, отводом и патрубком и во всасывающем шланге,
Па.с2/м 6,[ II].
Изменением давления п<_>тока воды в направлении накопительной
емкости можно представить в виде равенства
РИ ~ Р\с~ Р*с ~ Рзс ~ 0 ,
которое после подстановки в него известных зависимостей преобразуется в
выражение
Я2у 2 + /> = К & 1 , (25)
где: РЛс- потери давления на преодоление гидравлического сопротивления
в отводе, обеспечивающ его слив воды в накопительную емкость, Па;
+ Л4Г- общ ее гидравлическое сопротивление отвода [ 1 1 ],
которое состоит из местного сопротивления Яч и сопротивления Л47,
обусловленного шероховатостью внутренней поверхности отвода, Па.с2/м б.
С учетом вышесказанного, а также зависимостей (22), (25), известно
го выражения для Як, и выполнения соответствующ их преобразований
получим равенство
Технико-экономические проблемы горного производства
& ф У , ) ? + Р х
251 ( б н ~ ^ ) : (26)
где <*- коэффициент местного гидравлического сопротивлении регуля
тора [И ] ;
5 0- площадь сечения проходного окна регулятора, м2.
229
Выражение (26) содержит неизвестные параметры С и У0 , которые
функционально связаны между собою . Для установления этой зависимости
были использованы экспериментальные данные для простой задвижки, пе
рекрывающей цилиндрическую трубу [13]. В результате обработки этих
данных, методами указанными в работе[14], получена зависимость
Технико-экономические проблемы горного производства
^ = 0,238
е з Л '3
V от У
(27)
где БОТ - площадь поперечного сечения отвода, м2.
Из системы равенств (26) и (27) после выполнения соответствующих
преобразований получим выражение для расчета площади проходного окна
5 0 = 0,6535 Р ^ о Л ^ н ~ 5 V, У--------
р 1 + Я2( 5 ^ ) 2 - В 4Г( в н - ^ К )
Таким образом, в результате проведенных аналитических исследова
ний получены зависимости, которые позволяют выбрать насос для осущ е
ствления транспортирования контейнера с зарядом ВВ по пожарно
оросительному трубопроводу и рассчитать парэмегры управления этим
процессом.
СПИСОК' Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1. Булгаков Ю.Ф. Туш ение пожаров в угольных шахтах.- Донецк:
ДонГТУ, 2001 .-270с.
2. Греков С.П., Калюсский А.Е. Газодинамика инертных сред и разгазиро-
вание горных выработок при авариях.- М : Недра, 1975.- 120с.
3. А .с. 1000641 СССР, МКИ Р 16 I 13/08, Ь 21 Р 11/00, Устройство для
герметизации тупиковых участков шахтных воздухопроводов, Опубл. в БИ
№ 8 , 1983.
4. М едгаус В.М , Система жизнеобеспечения находящихся за завалом по
страдавших // Горноспасательное дело: Сб. науч. тр. /Н ИИ ГД.- Донецк,
1999.-С. 149-155.
5. Чистюхин В .В ., Кудинов В .П ., Папушин А.Ю . Анализ аварий, связан
ных с обруш ением пород в горных выработках //Горноспасательное дело:
Сб. науч. тр /Н И И Г Д -Донецк, 1994.- С .22-26.
6 . Зб1рник шструкцш до правил безпеки у вупльних шахтах, т.2, КиТв.
2003, 416с.
7. Сухорукое В.П ., Песоцкий М .К. Экспериментальные исследования раз
рушения пожарно-оросительного трубопровода взрывом ВВ в метановоз
душ ной среде //Ф изико-технические проблемы горного производства: Сб.
науч. тр. /ИФГП НАН Украины.-Донецк, 2004, Вып.7. С .195-203.
230
Технико-экономические проблемы горного производства
8 . Ю щенко А.Ю . Оптимальные сроки службы шахтных трубопроводов
водоотлива и водоснабжения до их очистки //’ Горноспасательное дело: Сб.
науч. гр. /Н ИИ ГД.-Донецк, 1999,- С. 46-50.
9. Сухорукое В.П., Кузнецов В .В, Расчет параметров установки дистанци
онной прокладки гибкого трубопровода.// Разраб М есторождений полез
ных ископаемых: Респ. М ежвед. Науч.-техн. С б.-1991.- Вып.89. С .93-98.
10.С ухорукое В.П. Изменение энергии воздуш ного потока при выворачи
вании на изнанку гибкого трубопровода // Горно-спасательное дело: Сб.
науч. тр. / НИИГД,- Донецк , 2004 .- С .152-160.
11 П.Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. -
М. М ашиностроение, 1975. - 560с.
12.Ш липченко З.С. Насосы, компрессоры и вентиляторы. К.: Техника.
1976,- 368с.
13.Чугаев Р.Р. Гидравлика. Л.: Энергия. 1975.- 600с.
14.14.Смирнов Н.В, Дунин-Барковский И.В. Курс теории вероятностей и
математической статистики. М.: Наука, 1969.- 512с
231
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-190031 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 2664-1771 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:12:43Z |
| publishDate | 2005 |
| publisher | Інститут фізики гірничих процесів НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Сухоруков, В.П. 2023-05-17T14:35:37Z 2023-05-17T14:35:37Z 2005 Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке / В.П. Сухоруков // Физико-технические проблемы горного производства: Сб. науч. тр. — 2005. — Вип. 8. — С. 221-231. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 2664-1771 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/190031 622.457.2 Рассмотрен процесс транспортирования заряда ВВ по горизонтальному пожарно-оросительному трубопроводу к месту его разгерметизации с целью подачи инертных газов к очагу пожара. Приведены аналитические зависимости оля расчета технических параметров управления этим процессом. A process of explosive charge transportation by horizontal fire-sprinkling pipeline to depressurization point for inert-gas delivery to ignition site is considered. Analytical dependences are given to calculate technical parameters for control over the process. ru Інститут фізики гірничих процесів НАН України Физико-технические проблемы горного производства Технико-экономические проблемы горного производства Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке Parameters of the method of fire-sprinkling pipe line depressurization by explosive charge blasting for fire suppression in blunt-end working Article published earlier |
| spellingShingle | Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке Сухоруков, В.П. Технико-экономические проблемы горного производства |
| title | Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке |
| title_alt | Parameters of the method of fire-sprinkling pipe line depressurization by explosive charge blasting for fire suppression in blunt-end working |
| title_full | Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке |
| title_fullStr | Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке |
| title_full_unstemmed | Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке |
| title_short | Параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда ВВ при ликвидации пожара в тупиковой выработке |
| title_sort | параметры способа разгерметизации пожарно-оросительного трубопровода взрывом заряда вв при ликвидации пожара в тупиковой выработке |
| topic | Технико-экономические проблемы горного производства |
| topic_facet | Технико-экономические проблемы горного производства |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/190031 |
| work_keys_str_mv | AT suhorukovvp parametrysposobarazgermetizaciipožarnoorositelʹnogotruboprovodavzryvomzarâdavvprilikvidaciipožaravtupikovoivyrabotke AT suhorukovvp parametersofthemethodoffiresprinklingpipelinedepressurizationbyexplosivechargeblastingforfiresuppressioninbluntendworking |