Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения
Рассмотрены пути определения геометрических параметров покрытия дискретного типа с точки зрения соблюдения адгезионной прочности композиции основа—покрытие. При расчете напряженно-деформированного состояния использовали элемент твердосплавного инструмента с вакуум-плазменным покрытием в условиях к...
Saved in:
| Published in: | Сверхтвердые материалы |
|---|---|
| Date: | 2008 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
2008
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/20689 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения / В.С. Антонюк, Е.Б. Сорока, В.И. Калиниченко // Сверхтвердые материалы. — 2008. — № 2. — С. 79-86. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859476996251189248 |
|---|---|
| author | Антонюк, В.С. Сорока, Е.Б. Калиниченко, В.И. |
| author_facet | Антонюк, В.С. Сорока, Е.Б. Калиниченко, В.И. |
| citation_txt | Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения / В.С. Антонюк, Е.Б. Сорока, В.И. Калиниченко // Сверхтвердые материалы. — 2008. — № 2. — С. 79-86. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Сверхтвердые материалы |
| description | Рассмотрены пути определения геометрических параметров покрытия дискретного типа с точки зрения соблюдения адгезионной прочности композиции основа—покрытие. При расчете напряженно-деформированного состояния использовали элемент твердосплавного инструмента с вакуум-плазменным покрытием в условиях контактного нагружения с учетом сил трения.
The authors of the article discuss some feasible means of determining geometrical parameters of a discrete-type coating with a view to ensure adhesion strength of the substrate-coating composite. The stress-strain calculations are performed for an element of a carbide tool with a vacuum-plasma-deposited coating, under contact loading, allowing for friction forces.
|
| first_indexed | 2025-11-24T11:40:37Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2008, № 2 79
УДК 621.793
В. С. Антонюк, Е. Б. Сорока, В. И. Калиниченко (г. Киев)
Обеспечение адгезионной прочности
в системе основа—покрытие в условиях
контактного нагружения
Рассмотрены пути определения геометрических параметров
покрытия дискретного типа с точки зрения соблюдения адгезионной прочности
композиции основа—покрытие. При расчете напряженно-деформированного со-
стояния использовали элемент твердосплавного инструмента с вакуум-плазмен-
ным покрытием в условиях контактного нагружения с учетом сил трения.
Ключевые слова: покрытия, контактные нагрузки, поверхность
адгезионного контакта, адгезионная прочность.
Введение. Увеличение срока службы инструментов и деталей
машин, работающих в жестких условиях высоких контактных нагрузок, тем-
ператур и интенсивного трения все больше связывают с модифицированием
их поверхности. В силу высокой твердости, обеспечивающей надежную за-
щиту от износа, снижения коэффициента трения, стойкости к окислительно-
му износу и теплостойкости все более широкое распространение для моди-
фицирования рабочих поверхностей режущего инструмента находят вакуум-
плазменные покрытия на основе нитридов и карбидов тугоплавких металлов
[1]. Вместе с тем, традиционный сплошной слой покрытия в процессе экс-
плуатации разрушается. Избежать разрушения покрытия на режущем инст-
рументе в результате нарушения когезионной (растрескивания) и адгезион-
ной (отслоения) прочности можно, заменив сплошной слой покрытия на пре-
рывистый (дискретный) [2]. Высокая когезионная и адгезионная стойкость
поверхности с покрытием дискретного типа достигается ограничением нор-
мальных напряжений в самом покрытии и касательных на поверхности раз-
дела основа—покрытие за счет изменения конструкционных параметров по-
крытий, исходя из их физико-механических свойств и режимов нагружения
[3]. Несмотря на то, что возросшее применение режущего и штампового ин-
струмента с покрытиями, с одной стороны, и деталей с покрытиями, обраба-
тываемых инструментом, с другой, обусловливает необходимость решения
контактной задачи и анализа напряженно-деформированного состояния
(НДС) для деталей с модифицированной поверхностью, влияние параметров
покрытия в условиях контактных нагрузок и интенсивного трения на напря-
женность поверхности адгезионного контакта, а значит, и на прочность сцеп-
ления, изучено недостаточно.
Существующие работы, в основном, связаны с анализом НДС детали с
покрытием при воздействии индентора (обработке штамповым инструмен-
том) с учетом трения на контактной поверхности [4—6]. В этих работах пока-
зано, что напряженное состояние на поверхности адгезионного контакта ос-
нова—покрытие зависит от толщины слоя покрытия, его упругих характери-
стик и коэффициентов трения. Авторами [7] при решении задачи о контакт-
© В. С. АНТОНЮК, Е. Б. СОРОКА, В. И. КАЛИНИЧЕНКО, 2008
www.ism.kiev.ua; www.rql.kiev.ua/almaz_j 80
ном взаимодействии жесткого штампа с упругой полуплоскостью с покрыти-
ем винклеровского типа показано, что неравномерность толщины покрытия
существенным образом влияет на распределение контактных давлений.
Определению с использованием положений механики разрушения усло-
вий разрушения поверхности с покрытием при циклическом контакте трения
посвящена работа [8]. Показано, что преимущество имеет покрытие с боль-
шей податливостью, которое рассеивает нагрузку и уменьшает концентрацию
напряжений. Подходы механики разрушения использованы также в [9], где
отслоение покрытия по поверхности раздела основа—покрытие моделирует-
ся погруженной трещиной.
Исследование зависимости касательных напряжений на границе подложки
и тонкого мягкого покрытия от его толщины при решении двумерной задачи
о контакте жесткого цилиндра с двухслойным упругим основанием приведе-
но в [10].
Показано, что применение градиентных покрытий, в которых модули уп-
ругости убывают постепенно от поверхности контакта к подложке, значи-
тельно снижает напряжение на поверхности раздела покрытия и подложки в
условиях вдавливания с трением [11] и скользящих контактов, подвергаю-
щихся поверхностному нагружению [12].
Авторы [13, 14] при решении контактной задачи показали, что характер
распределения напряжений, в том числе на границе раздела основы с покры-
тием, наряду с параметрами толщины и упругими характеристиками покры-
тия, зависит от плоскости контакта и относительной площади областей на-
гружения.
Ситуация, рассматриваемая в данной статье, принципиально отличается
от описанных в литературе не столько тем, что покрытие нанесено на инст-
румент, сколько тем, что несплошность контакта зависит также от размеров
дискретного участка покрытия. Это обусловливает необходимость постанов-
ки и рассмотрения задачи о контактном нагружении дискретного участка
покрытия на инструменте.
Целью работы является минимизация напряженности поверхности адгези-
онного контакта основа—покрытие при контактном нагружении с трением.
Методика, результаты и обсуждение. Применение современных числен-
ных методов, например, таких как метод конечных элементов, позволяет
рассчитывать НДС деталей и режущего инструмента с покрытиями с учетом
эксплуатационных нагрузок [15]. Построение и расчет моделей проводили в
лицензионном конечноэлементном комплексе MSC VisualNastran for
Windows, выбор которого обусловлен относительной простотой и значитель-
ной универсальностью. Данный комплекс имеет все необходимые инстру-
менты для подготовки и проведения полного цикла моделирования. Для рас-
смотрения выбран элемент твердотельной модели режущего инструмента из
твердого сплава ВК8 с вакуум-плазменным покрытием дискретного типа.
Рассматривали одну из симметричных частей модели основа—дискретное
покрытие, которую разбивали на гексагональные конечные элементы, имею-
щие меньшие размеры в области непосредственного контактного взаимодей-
ствия покрытия с основой. Формирование покрытия осуществляли с приме-
нением специальных “масок” с ячейками различных формы и размеров, что
позволяло создавать покрытия с заданными геометрическими параметрами
на установке типа ННВ-6,6-И1 [16].
Для расчета напряженно-деформированного состояния участка поверхно-
сти с покрытием рассматривали элемент твердосплавного инструмента с уча-
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2008, № 2 81
стком вакуум-плазменного покры-
тия в форме квадрата со стороной
D толщиной h в условиях контакт-
ного нагружения q (рис. 1).
Проведенный расчет позволил
установить, что на поверхности
адгезионного контакта величины
касательных напряжений τадг, от-
ветственных за отслоение покры-
тия от основы, максимальны по краям дискретного участка и зависят от его
размеров (рис. 2). Значения максимальных касательных напряжений на по-
верхности адгезионного контакта сначала увеличиваются с ростом величины
дискретного участка, а затем, достигнув наибольшего значения, начинают
уменьшаться.
0
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0 50 100 150 200 D, мкм
τадг
q
Рис. 2. Зависимость оптимальной величины максимальных касательных напряжений τадг от
размеров дискретного участка D.
Объяснить эту тенденцию можно тем, что максимальные касательные на-
пряжения возникают на некоторой глубине, пропорциональной размеру пло-
щадки контакта. С увеличением участка покрытия максимум напряжений
углубляется в основу на расстояние а, а после достижения размером дискрет-
ного участка некоторого значения величина напряжений на поверхности ад-
гезионного контакта начинает уменьшаться. При этом размер участка покры-
тия ограничен сверху величиной, соответствующей предельным эквивалент-
ным напряжениям для материала основы (максимум эквивалентных напря-
жений, рассчитанных по четвертой теории прочности, наблюдается на той же
глубине, что и максимум касательных). Напротив, уменьшение размеров
дискретного участка приводит к тому, что максимум напряжений приближа-
ется к поверхности адгезионного контакта и может наблюдаться как на ней,
так и в самом покрытии (рис. 3). Анализ полученных зависимостей дает воз-
можность ограничить размер дискретного участка сверху и снизу. Это позво-
лит предотвратить адгезионное отслоение путем снижения величины каса-
тельных напряжений на поверхности адгезионного контакта и разрушение
основного материала за счет уменьшения максимума эквивалентных напря-
жений в глубине основы.
Рассмотрено также влияние размеров дискретного участка и величин ко-
эффициентов трения на напряженность поверхности адгезионного контакта
при наличии касательной составляющей нагружения (силы трения) с учетом
коэффициента трения μ (рис. 4).
D
h
q
Рис. 1. Схема контактного нагружения элемен-
та с покрытием дискретного типа.
www.ism.kiev.ua; www.rql.kiev.ua/almaz_j 82
–40
–30
–20
–10
0
10
50 100 150 200 D, мкм
a,
м
км
Рис. 3. Зависимость расстояния от поверхности контакта до места возникновения макси-
мальных касательных напряжений а от размера дискретного участка D.
Анализ полученных результа-
тов (рис. 5) показывает, что воз-
растание коэффициента трения
приводит к перераспределению
касательных напряжений. Так, с
ростом силы трения максимальные
касательные напряжения прибли-
жаются из глубины материала ос-
новы к поверхности адгезионного
контакта, переходят в сам дис-
кретный участок покрытия, а далее и на его поверхность.
Увеличение коэффициента трения приводит также к тому, что максимум
касательных напряжений смещается в направлении действия силы трения, а в
плоскости адгезионного контакта касательные напряжения распределены
вдоль всей поверхности контакта.
На основе расчетных данных построены зависимости отношения макси-
мальных касательных напряжений на поверхности адгезионного контакта τадг
к интенсивности приложенной нагрузки q для различных размеров дискрет-
ного участка и коэффициентов трения (рис. 6, 7). При этом коэффициент
трения зависит от типа покрытий и материала контртела [17—21].
а
Рис. 5. Изоповерхности поля касательных напряжений от действия нормальной и каса-
тельной нагрузки на дискретном участке размером D = 120 мкм при интенсивности кон-
тактного нагружения q = 100 МПа: μ = 0,7 (а), 0,5 (б), 0 (в).
D
h
q
μq
Рис. 4. Схема контактного нагружения элемен-
та с покрытием дискретного типа при наличии
касательной составляющей нагружения.
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2008, № 2 83
б
в
Рис. 5. (Продолжение).
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0 0,2 0,4 0,6 0,8 μ
τадг
q
1
2
3
4
Рис. 6. Зависимость относительных касательных напряжений на поверхности адгезионно-
го контакта от величины коэффициента трения для дискретных участков размером D = 240
(1), 120 (2), 60 (3), 40 (4) мкм.
www.ism.kiev.ua; www.rql.kiev.ua/almaz_j 84
Анализ полученных зависимостей показывает, что выбор геометрических
параметров износостойкой дискретной поверхности должен осуществляться с
учетом материалов фрикционной пары. Показано, что напряженность адгези-
онного контакта для участков размером до 40 мкм практически не зависит от
величины коэффициента трения, а с увеличением размеров дискретного уча-
стка влияние величины коэффициента трения на напряженность адгезионно-
го контакта возрастает.
0
0,2
0,4
0,6
0,8
0 50 100 150 200 250 D, мкм
τадг
q 1
2
3
4
а
0
0,2
0,4
0,6
0,8
0 50 100 150 200 250
5
6
7
D, мкм
τадг
q
б
Рис. 7. Зависимость относительных касательных напряжений на поверхности сцепления
покрытия с основой от величины дискретного участка в условиях фрикционного контак-
та: TiN (а) с контртелом из углеродистой (1) и хромистой (2) стали оксида алюминия (3),
хромистой стали с MoSx в покрытии (4); Ti(C, N) (б) с контртелом из углеродистой стали
(1), твердого сплава WC83Co17 (2), оксида алюминия (3).
В связи с тем, что для деталей фрикционных пар и режущего инструмента
широко применяют покрытия на основе соединений титана, таких как нитри-
ды и карбонитриды, исследовали зависимости величины касательных напря-
жений на поверхности адгезионного контакта основа—покрытие от величи-
ны дискретных участков для покрытий TiN, Ti(C, N) при обработке конст-
рукционных материалов (см. рис. 7). Рассматривали конкретные фрикцион-
ные контакты покрытие—контртело с присущими им значениями коэффици-
ентов трения (таблица) [18, 19, 21].
Значения коэффициентов трения во фрикционных контактах
покрытие—контртело
Контртело
Покрытие
Сталь 45 Сталь 40Х WC83Co17 Al2O3
Сталь 45
c MoSx
TiN 0,9 0,6 — 0,35 0,15
Ti(C, N) 0,8 — 0,25 0,12 —
Результаты проведенных расчетов позволяют установить зависимость на-
пряженности поверхности адгезионного контакта от величины дискретных
участков покрытия и коэффициентов трения. Таким образом, можно прогно-
зировать напряженность поверхности сцепления покрытия с основой для
разных типов покрытий и разных размеров дискретных участков и обеспечи-
вать адгезионную прочность композиции основа—покрытие.
Следует отметить, что использованы значения коэффициентов трения для
сплошных покрытий. Полученные предварительные результаты свидетельст-
вуют о том, что изменение условий контакта в системе дискретное покры-
ISSN 0203-3119. Сверхтвердые материалы, 2008, № 2 85
тие—контртело приводит к изменению величины коэффициента трения. Так,
было обнаружено, что при трении покрытия TiN по стали 40Х дискретизация
покрытия приводит к уменьшению коэффициента трения в 1,3 раза. Очевид-
но, это обстоятельство следует учитывать в расчетах по определению напря-
женно-деформированного состояния рабочей поверхности с покрытием, для
чего необходимо провести испытания по определению величины коэффици-
ента трения при контакте дискретномодифицированных поверхностей с
контртелами из различных материалов.
Выводы
Проведенные расчеты позволили установить зависимость между величи-
ной и характером распределения касательных напряжений в системе осно-
ва—покрытие для твердосплавной режущей пластинки с вакуум-
плазменными покрытиями дискретного типа в зависимости от размеров дис-
кретных участков и типов покрытий.
Результаты исследований позволяют выбрать оптимальные геометриче-
ские параметры и тип покрытия, дающие возможность предотвратить разру-
шение поверхности режущего инструмента в результате отслоения покрытия
от основы.
1. Klocke F., Krig T. Coatted tools for metal cutting — features and appications // Ann. CIRP. —
1999. — 48, N 2. — Р. 515—525.
2. Ляшенко Б. А., Мовшович А. Я., Долматов А. И. Упрочняющие покрытия дискретной
структуры // Технол. системы. — 2001. — № 4 (10). — С. 17—25.
3. Антонюк В. С., Ляшенко Б. А., Сорока Е. Б. Выбор параметров покрытий дискретной
структуры при модификации поверхности режущего инструмента // Упрочняющие
технологии и покрытия. — 2005. — № 3. — С. 49—50.
4. Oda J., Kubota T., Abe S. Approximate solution of the elastik contact problem between film-
coated bodies // Nihon kikai gakkai ronbunshu. A = Trans. Jap. Soc. Mech. Eng. A. — 1993.
— 59, N 567. — P. 2581—2586.
5. Shibuay T., Inoue H., Kawamura M., Kishimoto K. Axisymmetric frictional contact problem
for elastic half-space with surface layer // Ibid. — 1994. — 60, P. 575. — P. 1572—1578.
6. Третьяков Е. М. Контактные нагрузки при внедрении плоского пуансона в пластиче-
скую полуплоскость с поверхностным упрочненным слоем // Пробл. машиностр. и
надеж. машин. — 2001. — № 5. — С. 62—70.
7. Александров В. М., Пашовкин Ю. Н. Контактная задача для полуплоскости с покрытием
переменной толщины // Трение и износ. — 1989. — 10, № 6. — С. 973—980.
8. Hills D. A., Nowell D., Sackfield A. A survey of cracks in layers propelled by contact loading //
Mech. Coatings: Proc. 16th Leeds-Lyon Symp. Tribol., Lyon, France, 5—8 Sept., 1989. —
Amsterdam, 1990. — Р. 203—208.
9. El-Borgi Sami, Keer Leon, Ben Said Wissem. An embedded crack in a functionally graded
coating bonded to a homogeneous substrate under frictional Hertzian contact // Wear. —
2004. — 257, N 7—8. — Р. 760—776.
10. Leroy J. M., Villechaise B. Stress determination in elastic coatings and substrate under both
normal and tangential loads // Mech. Coatings: Proc. 16th Leeds-Lyon Symp. Tribol., Lyon,
France, 5—8 Sept., 1989. — Amsterdam, 1990. — P. 195—201.
11. Stephens L. S., Liu Yan, Meletis E. I. Finite element analysis of the initial yielding behavior
of a hard coating/substrate system with functionally graded interface under indentation and
friction // Trans. ASME. J. Tribol. — 2000. — 122, N 2. — P. 381—387.
12. Xinxiang P., Li Ya, Jinjun X. Elastic-plastic deformation analysis of multi-layer surface coat-
ing under sliding contact // Thin Solid Films. — 1999. — 354, N 1—2. — P. 154—161.
13. Горячева И. Г., Горская Е. В. Периодическая контактная задача для системы штампов и
упругого слоя, сцепленного с упругим основанием // Трение и износ. — 1995. — 16,
№ 4. — С. 642—652.
14. Горячева И. Г., Горская Е. В. Анализ напряженного состояния тел с покрытиями при
множественном характере нагружения // Там же. — 1994. — 15, № 3. — С. 349—357.
www.ism.kiev.ua; www.rql.kiev.ua/almaz_j 86
15. Антонюк В. С., Сорока О. Б., Калініченко В. І. Аналіз напружено-деформованого стану
різального інструменту з покриттями // Вісник Національного технічного ун-ту України
“Київський політехнічний інститут”: Серія приладобудування. — 2004. — Вип. 27. —
С. 84—89.
16. Пат. 68303 Україна, МПК С 23 С 14/32. Спосіб нанесення зносостійких несуцільних
покриттів / В. А. Рутковський, В. С. Антонюк, В. М. Волкогон та ін. — Заявл. 03.12.03.
Опубл. 15.07.2004, Бюл. № 7.
17. Андреев А. А., Саблев Л. П., Шулаев В. М., Григорьев С. Н. Вакуумно-дуговые устрой-
ства и покрытия. — Харьков: ННЦ ХФТИ, 2005. — 236 с.
18. Mohrbacher H., Blanpain B., Celis J.-P. et al. The influence of humidity on the fretting
behaviour of PVD TiN coatings // Wear. — 1995. — 180, N 1—2. — Р. 43—52.
19. Bertoncello R., Casagrande A., Casarin M. et al. TiN, TiC and Ti(C, N) film characterization
and its relationship to tribological behaviour // Surface and Interface Analysis. — 1992. —
18, N 7. — Р. 525—531.
20. Urgan M., Eryilmaz O. L., Cakir A. F. et al. Characterization of molybdenum nitride coatings
produced by arc-PVD technique // Surface and Coatings Technology. — 1997. — 94—95. —
Р. 501—506.
21. Goller R., Torri P., Baker M. A. et al. The deposition of low-friction TiN—MoSx hard coat-
ings by a combined arc evaporation and magnetron sputter process // Ibid. — 1999. — 120—
121. — Р. 453—457.
Национальный технический ун-т Поступила 01.08.07
“Киевский политехнический институт”
Ин-т проблем прочности
им. Г. С. Писаренко НАН Украины
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-20689 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0203-3119 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-24T11:40:37Z |
| publishDate | 2008 |
| publisher | Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Антонюк, В.С. Сорока, Е.Б. Калиниченко, В.И. 2011-06-03T21:26:06Z 2011-06-03T21:26:06Z 2008 Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения / В.С. Антонюк, Е.Б. Сорока, В.И. Калиниченко // Сверхтвердые материалы. — 2008. — № 2. — С. 79-86. — Бібліогр.: 21 назв. — рос. 0203-3119 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/20689 621.793 Рассмотрены пути определения геометрических параметров покрытия дискретного типа с точки зрения соблюдения адгезионной прочности композиции основа—покрытие. При расчете напряженно-деформированного состояния использовали элемент твердосплавного инструмента с вакуум-плазменным покрытием в условиях контактного нагружения с учетом сил трения. The authors of the article discuss some feasible means of determining geometrical parameters of a discrete-type coating with a view to ensure adhesion strength of the substrate-coating composite. The stress-strain calculations are performed for an element of a carbide tool with a vacuum-plasma-deposited coating, under contact loading, allowing for friction forces. ru Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України Сверхтвердые материалы Инструмент, порошки, пасты Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения Providing adhesion strength for a substrate-coating system under contact loading Article published earlier |
| spellingShingle | Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения Антонюк, В.С. Сорока, Е.Б. Калиниченко, В.И. Инструмент, порошки, пасты |
| title | Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения |
| title_alt | Providing adhesion strength for a substrate-coating system under contact loading |
| title_full | Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения |
| title_fullStr | Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения |
| title_full_unstemmed | Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения |
| title_short | Обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения |
| title_sort | обеспечение адгезионной прочности в системе основа—покрытие в условиях контактного нагружения |
| topic | Инструмент, порошки, пасты |
| topic_facet | Инструмент, порошки, пасты |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/20689 |
| work_keys_str_mv | AT antonûkvs obespečenieadgezionnoipročnostivsistemeosnovapokrytievusloviâhkontaktnogonagruženiâ AT sorokaeb obespečenieadgezionnoipročnostivsistemeosnovapokrytievusloviâhkontaktnogonagruženiâ AT kaliničenkovi obespečenieadgezionnoipročnostivsistemeosnovapokrytievusloviâhkontaktnogonagruženiâ AT antonûkvs providingadhesionstrengthforasubstratecoatingsystemundercontactloading AT sorokaeb providingadhesionstrengthforasubstratecoatingsystemundercontactloading AT kaliničenkovi providingadhesionstrengthforasubstratecoatingsystemundercontactloading |