Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане
Рассмотрены различные схемы контролируемой прокатки толстых листов (КП) из малоперлитных сталей на реверсивных станах Украины, включая ускоренное ох- лаждение после деформации со скоростями 10–30° С/сек. Показано преимущество в условиях стана 3600 «МК «Азовсталь» применение схемы высокотемперат...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Дата: | 2004 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2004
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21054 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане / В.И. Спиваков, Э.А. Орлов, И.В. Ганошенко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 260-269. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859590804508508160 |
|---|---|
| author | Спиваков, В.И. Орлов, Э.А. Ганошенко, И.В. |
| author_facet | Спиваков, В.И. Орлов, Э.А. Ганошенко, И.В. |
| citation_txt | Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане / В.И. Спиваков, Э.А. Орлов, И.В. Ганошенко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 260-269. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Рассмотрены различные схемы контролируемой прокатки толстых листов (КП) из малоперлитных сталей на реверсивных станах Украины, включая ускоренное ох-
лаждение после деформации со скоростями 10–30° С/сек. Показано преимущество в условиях стана 3600 «МК «Азовсталь» применение схемы высокотемпературной КП
(730–800 °С). листов с последующим ускоренным охлаждением , что повышает темп прокатки до 20% в сравнении с низкотемпературной КП (690–740 ° С).
|
| first_indexed | 2025-11-27T15:01:46Z |
| format | Article |
| fulltext |
260
УДК. 669.15–194.2:51.001.57
В. И. Спиваков*, Э. А. Орлов*, И. В. Ганошенко**
*ИЧМ НАН Украины ,**ОАО «МК «Азовсталь»,
ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНОЙ СХЕМЫ КОНТРОЛИРУЕМОЙ ПРОКАТКИ
ЛИСТОВ С УСКОРЕННЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ НА РЕВЕРСИВНОМ СТАНЕ
Рассмотрены различные схемы контролируемой прокатки толстых листов (КП)
из малоперлитных сталей на реверсивных станах Украины, включая ускоренное ох-
лаждение после деформации со скоростями 10–300С/сек. Показано преимущество в
условиях стана 3600 «МК «Азовсталь» применение схемы высокотемпературной КП
(730–8000С). листов с последующим ускоренным охлаждением , что повышает темп
прокатки до 20% в сравнении с низкотемпературной КП (690–7400С).
Контролируемая прокатка (КП) толстых листов является частным случа-
ем процесса ТМО преимущественно малоперлитных сталей, содержащих
карбо– и нитридообразующие элементы, ее проводят взамен нормализации
или улучшения прежде всего для получения мелкого ферритного зерна, что
повышает показатели как прочности, так и вязкости стали.
Существующая на реверсивных станах Украины технология низкотемпе-
ратурной КП позволяет производить листовой прокат из непрерывнолитых
слябов для изготовления труб классов прочности К–56 – К–60 диаметром
1220–1420 мм из низколегированных сталей типа 09Г2ФБ, 10Г2ФБ, 10Г2БТ
и др., удовлетворяющих требованиям хладостойкости при строительстве и
эксплуатации газопроводов в районах Крайнего Севера [1, 2].
Основной принцип КП заключается в применении более низкой темпера-
туры и более высокой степени обжатий в последних проходах, чем при рядо-
вой горячей прокатке, с учетом того, что деформация, как способ повышения
комплекса механических и эксплуатационных свойств стали:
− не эффективна при высоких температурах, т.к. рекристаллизация и
рост зерна аустенита протекают между проходами весьма быстро;
− более эффективна при средних температурах, т.к. после рекристал-
лизации (частичной или полной) замедляет рост зерна аустенита;
− наиболее эффективна при низких температурах, т.к. зерна аустенита
не рекристаллизуются между проходами, подвергаются наклепу благодаря
чему из них образуются мелкие зерна феррита.
Технология трехстадийной КП, проводимая последовательно в указан-
ных высоких, средних и низких температурах в отличие от рядовой односта-
дийной горячей прокатки при высоких температурах, включает корректиров-
ку температурно–деформационных параметров прокатки с целью получения
повышенного уровня прочностных и вязких свойств в листах из низколеги-
рованных сталей.
261
Указанная корректировка, в основном, сводится к снижению температу-
ры нагрева слябов, понижению температуры и повышению обжатий при де-
формации в чистовой клети [1, 2].
Снижение Ткп на каждые 100С приводит к увеличению прочности на 10–
15 Н/мм2 малоперлитных ниобиевых сталей, что означает уменьшение рас-
хода Nb или V на 0,01–0,02% [1].
Основным условием при котором проявляется эффект КП, как способ
измельчения зерна аустенита путем рекристаллизации, является необходи-
мость завершения деформации в чистовой клети стана при температуре выше
Аr3, причем часть суммарной деформации должна происходить в нижней ау-
стенитной области и в межкритическом интервале температур.
Однако, при обжатиях в межкритическом интервале температур хотя и
повышаются прочностные характеристики, показатели пластичности и вяз-
кости снижаются, что может быть частично компенсировано низким содер-
жанием углерода, серы (до 0,005%), вакуумированием и другими мероприя-
тиями, направленными на улучшение качества непрерывнолитого металла.
Соблюдение требуемого низкотемпературного режима КП для получения
заданного уровня свойств вызывает определенные затруднения в производ-
ственной практике, что связано, прежде всего, с обеспечением заданной про-
изводительности стана и безаварийности его работы.
Трудности возникают в связи с тем, что в черновой клети сляб может
быть прокатан с высокой скоростью и далее находиться в очереди, охлажда-
ясь до заданной температуры начала прокатки в чистовой клети (Тн =750–
7000С), которая должна работать непрерывно.
При существующей низкотемпературной технологии КП листов из мало-
перлитных сталей для магистральных трубопроводов охлаждение раскатов
до заданной Тн производят, как правило, на воздухе, а число проходов опти-
мизируется исходя из времени пауз (выдержек) по разработанным темпера-
турным моделям.
Такой процесс, реализованный на современных мощных толстолистовых
станах 5000 фирмы Mannesman–rohren (ФРГ), 4200 фирмы Voest – Alpine
(Австрия), 4500 фирмы Posko (Ю. Корея) и на стане 3000 МК им. «Ильича»
(г. Мариуполь) включает чередование процессов деформации металла и его
охлаждения до заданной температуры, т.е. КП с одной выдержкой раскатов
для охлаждения на воздухе. Возможен процесс КП с двумя выдержками для
охлаждения или с повторным рекристаллизационным нагревом подката [3,
4].
Существующая технология контролируемой прокатки на реверсивном
стане 3600 ОАО «МК «Азовсталь» включает нагрев слябов до 11500С, тем-
пературу конца прокатки в чистовой клети при 710–7400С (в зависимости от
углеродного эквивалента) при толщине подката 50 мм после черновой клети
262
и обжатия в чистовой клети 15–18% в каждом проходе и 3 последних по 10%
для обеспечения плоскостности.
Такой режим прокатки, с одной стороны вызывают повышенные нагруз-
ки на клеть и привод валков, повышают расход энергии и снижают произво-
дительность стана, а с другой– его осуществление ограничивается пластич-
ностью металла, прочностью деталей прокатного стана и мощностью приво-
да.
Рассмотрим возможные схемы КП, в том числе альтернативные, с при-
менением ускоренного охлаждения, в потоке стана 3600 ОАО «МК «Азов-
сталь» (рис.1).
Рис. 1. Порядок и про-
должительность техно-
логических операций
контролируемой про-
катки по различным
схемам
1 — транспорти-
ровка слябов от мето-
дических печей до чер-
новой клети;
2 — прокатка в
черновой клети;
3 — охлаждение
подкатов на воздухе пе-
ред прокаткой в чисто-
вой клети;
4 — прокатка в
чистовой клети;
5 — транспорти-
ровка раскатов к уста-
новке УОВТ или обрат-
но к чистовой клети;
6 — ускоренное
охлаждение раскатов в
установке УОВТ;
7 — охлаждение
раскатов на воздухе по-
сле КП или КПУО.
В условиях стана 3600 процесс рядовой КП (рис. 1а) включает выдержку
подкатов на воздухе после черновой прокатки при реверсивном покачивании
на промежуточном рольганге. При отработанной технологии низкотемпера-
турной КП листов, толщиной 16–20 мм, длительность охлаждения (выдерж-
ки) подката толщиной около 50мм до достижения заданной температуры
прокатки на участке между клетями составляет около 300 с, что значительно
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 100 200 300 400 500
Время, τ, c
О
пе
ра
ци
и,
№
№
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 100 200 300 400 500
Время, τ, c
О
пе
ра
ци
и,
№
№
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 100 200 300 400 500
Время, τ, c
О
пе
ра
ци
и,
№
№
1
7
2
1
1
5
3
2
2
3
3
5
6
6
6
7
7
КП
КП+УО
КП+УО+КП
5
263
превышает обычный темп горячей прокатки [2].
Длительность выдержки подката на воздухе в основном зависит от его
толщины а снижение производительности при установившейся технологии
низкотемпературной КП достигает 25–33% [1, 2, 3]. Повышение производи-
тельности за счет снижения выдержки подкатов при охлаждении их между
клетями прямо связано с применением высокотемпературной КП и ускорен-
ного охлаждения подкатов (рис.1б) или готовых листов после прокатки
(рис.1в).
При выборе рациональной схемы КПУО, применительно к малоперлит-
ным сталям с Nb (до 0,03%) следует отметить необходимость соблюдения
нескольких основных условий:
− температура деформации должна находиться в интервале 1000–
8500С, поскольку при более высоких температурах деформации ( Ткп >
10000С) измельчение зерна феррита не происходит, хотя структура аустенита
и гомогенизируется, препятствуя образованию структуры видманштетта, при
ускоренном охлаждении;
− при снижении Ткп до 8500С зерно феррита измельчается, растет проч-
ность (σт, σв), Тхр снижается.
Таким образом, верхний диапазон температур КПУО может находиться в
пределах 850–10500С или при известном химическом составе в интервале
температур Ас3 + 40–500С, а нижний предел определяется принятой схемой
КПУО в условиях конкретного стана.
Для выбора рациональной схемы процесса КПУО на реверсивном стане
3600 рассмотрели различные способы достижения требуемой температуры
высокотемпературной КП и механических свойств за счет:
а) снижения температуры нагрева слябов;
б) охлаждения подката в процессе прокатки в черновой клети;
в) охлаждения подката на установке УОВТ после 5–ти проходов в чисто-
вой клети с последующим возвратом для завершающих 3 проходов –(1–я
схема КП+УО+КП, рис.1 б);
г) охлаждения подката перед чистовой клетью на воздухе до повышен-
ных температур КП, прокатки за 8 проходов и ускоренного охлаждения рас-
ката на установке УОВТ до температуры, необходимой для обеспечения за-
данного комплекса свойств и плоскостности (2–я схема КП+УО, рис. 1в).
Поскольку существующая технология низкотемпературной КП связана с
потерей времени на получение заданной температуры начала прокатки, то
одной из главных задач является уменьшение времени выдержки раскатов на
воздухе перед их деформацией.
Рассмотрим указанные схемы с этой точки зрения, а также с учетом воз-
можной их реализации на стане 3600.
Снижение температуры нагрева слябов с 1150–11000С до 10500С являет-
ся необходимым и легко реализуемым мероприятием, позволяющим к тому
264
же снизить тепловые энергозатраты на нагрев металла.
Охлаждение подката в процессе прокатки в черновой клети и (или) на
промежуточном рольганге стана невозможно без создания специализирован-
ных охлаждающих средств и является малоэффективным из–за большой тол-
щины и опасности подстуживания угловых и кромочных зон раската.
Охлаждение подката на установке УОВТ до требуемых температур КП
после 3–5–ти проходов в чистовой клети с последующим возвратом для за-
вершающих 3 проходов, т.е. 1–я схема КП+УО+КП, технически возможно и
может быть рекомендовано для опробования и практической реализации.
Следует отметить, что при этом варианте КПУО нагрузки в клети могут
не уменьшиться, но явным преимуществом его является уменьшение дли-
тельности выдержки раскатов перед завершающей стадией прокатки.
Охлаждение подката при выдержке на воздухе перед чистовой клетью до
температур выше (на 30–500С), чем при существующей низкотемпературной
КП, т. е. 2–я схема КП+УО, является также приемлемым, поскольку само по-
вышение температуры КП в чистовой клети предполагает снижение выдерж-
ки подката на воздухе для ее достижения. Ориентировочно выдержка на воз-
духе подката 50 мм уменьшится с 300 с до 150–200 с, снижаются нагрузки в
чистовой клети а потеря прочности стали будет компенсирована применени-
ем УО.
Оба приемлемых для реализации схемы КПУО необходимо рассмотреть
с точки зрения выбора такой из них, при которой выдержка для достижения
требуемой температуры начала и конца чистовой прокатки является мини-
мальной.
Возможность повышения этих температур по сравнению с рядовой КП
при условии последующего УО (2–я схема КП+УО) будет определять уро-
вень снижения выдержки и повышения производительности стана при
КПУО.
Для малоперлитных сталей с карбонитридным упрочнением сортамента
стана 3600 (09Г2ФБ, 10Г2ФБ) с учетом углеродного эквивалента верхний
предел начала высокотемпературной КП с ускоренным охлаждением (КПУО)
может быть предварительно установлен после расчета значений Ас3 для кон-
кретного состава плавки по известным уравнениям [5].
Нижний предел температуры конца прокатки при КПУО может быть
выше на 30–500С принятого диапазона температур низкотемпературной КП
[1] сталей типа 09–10Г2ФБ, т.е. составлять 730–8000С при последующем УО.
Температура конца принудительного охлаждения раскатов на УОВТ по-
сле прокатки должна быть не ниже 500–5500С для обеспечения плоскостно-
сти раскатов и избежания появления мартенситной фазы, что потребует до-
полнительного отпуска листов.
Такой режим вызывает повышение σт и σв на 50 Н/мм2 по сравнению с
низкотемпературной КП при толщине листа до 20 мм при требуемых показа-
265
телях пластичности и вязкости металла.
Например, для производства труб диаметром 1420 мм со стенкой 20 мм
для магистральных трубопроводов на давление до 100 МПа, работающих в
арктических условиях применяют контролируемую прокатку и последующее
термическое упрочнение за счет УО от температур выше Аr3 до 400–5000С в
системе многоцелевого ускоренного охлаждения раскатов водой (СМУО),
подобной установке УОВТ на стане 3600 [6].
Рассмотрим технические возможности реализации предложенных пара-
метров КПУО в условиях станов 3000 МК «им. Ильича» и 3600 «МК «Азов-
сталь» (г. Мариуполь) по различным схемам (см. таблицу).
В соответствии с низкотемпературной трехстадийной КП производство
трубных сталей с карбонитридным упрочнением осуществляется по следую-
щей технологии.
Прокатка в черновых клетях за 8–10 проходов при температурах 1100–
9000С, прокатка в чистовой клети за 6–8 проходов с предварительным под-
стуживанием подкатов до температур 750–8200С за счет транспортировки по
шлепперным холодильникам (стан 3000) или при выдержке подкатов на про-
межуточном рольганге (стан 3600). Темп прокатки при этом на стане 3000
почти в два раза выше чем на 3600 за счет его специализации для производ-
ства штрипсов способом контролируемой прокатки.
В отличие от стана 3000 на стане 3600 имеется условия для ускоренного
охлаждения раскатов что дает возможность осуществить предлагаемые па-
раметры режимов высокотемпературной КП (КП+УО+КП и КП+УО)
(см.таблицу).
При высокотемпературной КП по этим схемам температурно–
деформационный режим прокатки в черновой клети (первая стадия КП) не
изменяется а обжатия в чистовой клети (вторая и третья стадии КП) осуще-
ствляются при повышенных температурах в сравнении с рядовой КП.
Схема КП+УО+КП предусматривает промежуточное подстуживание рас-
ката на УОВТ с 820–8700С до 700–7500С после первых 5 проходов и возврат
к чистовой клети. Последние три прохода до заданной толщины осуществ-
ляют с относительным обжатием в каждом пропуске до 10% и суммарным
обжатием в этих пропусках не менее 30%.
Схема КП+УО предусматривает прокатку в чистовой клети за 8 проходов
при температурах на 30–500С выше чем при рядовой КП с последующим ус-
коренным охлаждением на УОВТ со скоростью 10–300С/с до 500–5500С.
При выборе указанных высокотемпературных схем КПУО 1 и 2 сравнили
соответствующие им темпы прокатки листов, который определяет произво-
дительность стана (см. рис.1). Анализируя длительность технологических
операций указанных схем КП и КПУО заметим, что схема КП+УО является
предпочтительной, т.к. длительность прокатки листов в чистовой клети
266
меньше на 50с или более чем в 1,5 раза по сравнению с КП+УО+КП и на 150
с, по сравнению с рядовой низкотемпературной КП.
267
Таблица. Температурно–деформационные параметры контролируемой прокатки на реверсивных станах по различ-
ным схемам
Схема про-
катки
Т–ра на-
грева сля-
бов
Черновая клеть
Чистовая клеть
Охлаждение после
прокатки
Темп
про-
катки
Т0, 0С Тнп, 0С Ткп, 0С N Σε,% Тнп, 0С Ткп, 0С N Σε,% Тно, 0С Тко, 0С τ, сек
КП 3000 1120–
1150
1000÷1100 900÷960 8 78,4 750÷800 700÷740 6 67,6 700÷740 воздух 50
КП 3600 1120–
1150
1000÷1100 ≤ 980 10 81,2 770÷820 690÷740 8 62,8 690÷740 воздух 90
КП+УО+КП 1120–
1150
1000÷1100 ≤ 980 10 81,2 800÷105
0
690÷740 5+3 62,8 820÷870 700÷750 95
КП+УО 1120–
1150
1000÷1100 ≤ 980 10 81,2 820÷870 730÷800 8 62,8 720÷790 500÷550 75÷80
Рядовая про-
катка
1250
1200
1100
5÷6
70÷7
5
≥1000
≥850
5÷7
75÷80
850÷1000
воздух
40
N – количество проходов; Σε – суммарное обжатие.
268
Накопленный опыт эксплуатации установки УОВТ на стане 3600 позво-
лил на основании многофакторного корреляционно–регрессионного анализа
выборки ДТУ листов (300 экспериментов с листами толщиной 10–32мм, око-
ло 40 плавок) разработать интегральную теплотехническую модель процесса
ускоренного охлаждения на установке [8]:
Gв[м3/час] =870–1076(Тз срм – Тс)/(Т0 – Тс)+6,65(S–1)δ+0,164Gн, где
Gв, Gн — расходы воды соответственно на верхние и нижние охлаждаю-
щие устройства;
Т0, Тз срм и Тс — соответственно температуры начала охлаждения
раската, заданная среднемассовая и охлаждающей среды (воды), 0С;
S — значение шкалы сельсинового команд–аппарата (сельсин);
δ — толщина охлаждаемого раската, мм.
Разработанная модель позволяет по заданным технологическим парамет-
рам установки (S, Тс, Gн), входным параметрам раската (Т0 , δ) и заданной
среднемассовой температуре (Тз срм), задаваемой исходя из необходимого
комплекса механических свойств охлаждаемого проката, рассчитать расход
воды на верхние охлаждающие устройства (Gв), обеспечивающий получение
Тз срм и оценить технологические возможности установки УОВТ при исполь-
зовании ее в процессе КПУО (рис.2).
Рис. 2. Зависимость среднемассовой скорости охлаждения на установке УОВТ раска-
тов толщиной 18,7 мм от температуры То до 5000С при различных расходах воды:
Цифрами около кривых указан расход воды на верхние охлаждающие устройства в
м3/час.
На рис.2 приведены результаты расчета среднемассовой скорости охлаж-
дения листов толщиной 18,7 мм от температур 800 – 7300С до 5000С при раз-
5
10
15
20
720 730 740 750 760 770 780 790 800 810
Температура начала охлаждения, Тно, 0С
С
ко
ро
ст
ь
ох
ла
ж
де
ни
я,
V
,
0 С
/с
ек
269
личных расходах воды на верхние (Gв) и постоянном расходе на нижние (Gн
=1500 м3/час) охлаждающие устройства. Из приведенных результатов видно,
что скорости охлаждения достигаемые на установке УОВТ в температурном
интервале процесса КПУО соответствуют сформулированным выше требо-
ваниям по скорости и длительности охлаждения.
Проведенный анализ, показал преимущество применения в условиях ста-
на 3600 для листов из малоперлитных сталей схемы высокотемпературной
КП (730–8000С) с последующим ускоренным охлаждением, что повышает
темп прокатки до 20% в сравнении с низкотемпературной КП (690–7400С).
1. Контролируемая прокатка / В.И. Погоржельский, Д.А. Литвиненко, Ю.И.Мат-
росов и др. // М.: Металлургия, 1979. С. 183.
2. Погоржельский В.И. Контролируемая прокатка непрерывнолитого металла. М.:
Металлургия, 1986. С. 150.
3. Елесина О.П. Состояние и перспективы развития упрочнения толстолистового
проката. (Обзор по системе «Информсталь»). М.: Ин–т «Черметинформация»,
1986. Вып. 15. С. 32
4. Влияние процесса прокатки и способа охлаждения на структуру толстых листов. /
J. Degenkolbe, U. Schriever / Walzverfahren und Kuhlmathode beeinflussen die Ge-
fugeausbild – und bei der Grobblechherstellung, // Maschinenmark. 1988. № 44. С. 66
–71.
5. Структура конструкционной легированной стали. / Б.Б. Винокур и др. // М.: Ме-
таллургия, 1979. С. 183.
6. Материалы симпозиума фирмы «Кавасаки сейтэцу», М., 1984, октябрь. (ЭИ
трубное и метизное производство, металловедение и термообработка, 1984, вып.
22).
7. Современные тенденции использования высокопрочной судостроительной стали.
Новые методы производства. / И. Ватанабэ и др.// «Нихон дзосэн гаккайси».
«Bull. Soc. Nav. Archit. Jap.». 1983. ¹ 649. P. 374–386.
8. Разработка регулируемых в широких пределах параметров термомеханического
упрочнения плоского проката, обеспечивающих стабильность свойств стали раз-
личных уровней прочности и создание методов программного управления про-
цессом. Отчет о НИР (Заключительный)/ ИЧМ; руководитель В.И. Спиваков.
Днепропетровск, 1994. — 76 с.
Статья рекомендована к печати д.т.н. И.Г.Узловым
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21054 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-27T15:01:46Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Спиваков, В.И. Орлов, Э.А. Ганошенко, И.В. 2011-06-14T19:12:07Z 2011-06-14T19:12:07Z 2004 Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане / В.И. Спиваков, Э.А. Орлов, И.В. Ганошенко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 260-269. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21054 669.15–194.2:51.001.57 Рассмотрены различные схемы контролируемой прокатки толстых листов (КП) из малоперлитных сталей на реверсивных станах Украины, включая ускоренное ох- лаждение после деформации со скоростями 10–30° С/сек. Показано преимущество в условиях стана 3600 «МК «Азовсталь» применение схемы высокотемпературной КП (730–800 °С). листов с последующим ускоренным охлаждением , что повышает темп прокатки до 20% в сравнении с низкотемпературной КП (690–740 ° С). ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Термомеханическая обработка проката Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане Article published earlier |
| spellingShingle | Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане Спиваков, В.И. Орлов, Э.А. Ганошенко, И.В. Термомеханическая обработка проката |
| title | Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане |
| title_full | Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане |
| title_fullStr | Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане |
| title_full_unstemmed | Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане |
| title_short | Выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане |
| title_sort | выбор рациональной схемы контролируемой прокатки листов с ускоренным охлаждением на реверсивном стане |
| topic | Термомеханическая обработка проката |
| topic_facet | Термомеханическая обработка проката |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21054 |
| work_keys_str_mv | AT spivakovvi vyborracionalʹnoishemykontroliruemoiprokatkilistovsuskorennymohlaždeniemnareversivnomstane AT orlovéa vyborracionalʹnoishemykontroliruemoiprokatkilistovsuskorennymohlaždeniemnareversivnomstane AT ganošenkoiv vyborracionalʹnoishemykontroliruemoiprokatkilistovsuskorennymohlaždeniemnareversivnomstane |