Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь»
Приведены зависимости токовых нагрузок на главные двигатели рабочих клетей стана от температуры исходных заготовок и скорости прокатки арматурных профилей №10 и №12. Для условий стана 250–3 выявлены области температур исходных заготовок и скоростей прокатки, при которых отсутствуют перегрузк...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Datum: | 2004 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2004
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21081 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» / С.М. Жучков, Л.В. Кулаков, А.П. Лохматов, Д.Г. Паламарь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 222-232. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21081 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Жучков, С.М. Кулаков, Л.В. Лохматов, А.П. Паламарь, Д.Г. 2011-06-14T21:34:54Z 2011-06-14T21:34:54Z 2004 Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» / С.М. Жучков, Л.В. Кулаков, А.П. Лохматов, Д.Г. Паламарь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 222-232. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21081 621.771.26.06:621.771.062/063.001.5 Приведены зависимости токовых нагрузок на главные двигатели рабочих клетей стана от температуры исходных заготовок и скорости прокатки арматурных профилей №10 и №12. Для условий стана 250–3 выявлены области температур исходных заготовок и скоростей прокатки, при которых отсутствуют перегрузки приводных двигателей рабочих клетей. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Прокатное производство Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» |
| spellingShingle |
Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» Жучков, С.М. Кулаков, Л.В. Лохматов, А.П. Паламарь, Д.Г. Прокатное производство |
| title_short |
Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» |
| title_full |
Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» |
| title_fullStr |
Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» |
| title_full_unstemmed |
Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» |
| title_sort |
исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «криворожсталь» |
| author |
Жучков, С.М. Кулаков, Л.В. Лохматов, А.П. Паламарь, Д.Г. |
| author_facet |
Жучков, С.М. Кулаков, Л.В. Лохматов, А.П. Паламарь, Д.Г. |
| topic |
Прокатное производство |
| topic_facet |
Прокатное производство |
| publishDate |
2004 |
| language |
Russian |
| container_title |
Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| publisher |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| format |
Article |
| description |
Приведены зависимости токовых нагрузок на главные двигатели рабочих
клетей стана от температуры исходных заготовок и скорости прокатки
арматурных профилей №10 и №12. Для условий стана 250–3 выявлены области
температур исходных заготовок и скоростей прокатки, при которых отсутствуют
перегрузки приводных двигателей рабочих клетей.
|
| issn |
XXXX-0070 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21081 |
| citation_txt |
Исследование влияния температуры нагрева заготовок и скорости прокатки на загрузку двигателей главных приводов рабочих клетей мелкосортного стана 250-3 комбината «Криворожсталь» / С.М. Жучков, Л.В. Кулаков, А.П. Лохматов, Д.Г. Паламарь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 222-232. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT žučkovsm issledovanievliâniâtemperaturynagrevazagotovokiskorostiprokatkinazagruzkudvigateleiglavnyhprivodovrabočihkleteimelkosortnogostana2503kombinatakrivorožstalʹ AT kulakovlv issledovanievliâniâtemperaturynagrevazagotovokiskorostiprokatkinazagruzkudvigateleiglavnyhprivodovrabočihkleteimelkosortnogostana2503kombinatakrivorožstalʹ AT lohmatovap issledovanievliâniâtemperaturynagrevazagotovokiskorostiprokatkinazagruzkudvigateleiglavnyhprivodovrabočihkleteimelkosortnogostana2503kombinatakrivorožstalʹ AT palamarʹdg issledovanievliâniâtemperaturynagrevazagotovokiskorostiprokatkinazagruzkudvigateleiglavnyhprivodovrabočihkleteimelkosortnogostana2503kombinatakrivorožstalʹ |
| first_indexed |
2025-11-24T15:56:07Z |
| last_indexed |
2025-11-24T15:56:07Z |
| _version_ |
1850849448444297216 |
| fulltext |
222
УДК 621.771.26.06:621.771.062/063.001.5
С.М. Жучков, Л.В. Кулаков, А.П. Лохматов, Д.Г. Паламарь
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ НАГРЕВА ЗАГОТОВОК И
СКОРОСТИ ПРОКАТКИ НА ЗАГРУЗКУ ДВИГАТЕЛЕЙ ГЛАВНЫХ
ПРИВОДОВ РАБОЧИХ КЛЕТЕЙ МЕЛКОСОРТНОГО СТАНА 250–3
КОМБИНАТА «КРИВОРОЖСТАЛЬ»
Приведены зависимости токовых нагрузок на главные двигатели рабочих
клетей стана от температуры исходных заготовок и скорости прокатки
арматурных профилей №10 и №12. Для условий стана 250–3 выявлены области
температур исходных заготовок и скоростей прокатки, при которых отсутствуют
перегрузки приводных двигателей рабочих клетей.
Введенный в эксплуатацию в 1961 году двухниточный непрерывный
мелкосортный стан 250–3 по проекту предназначен для прокатки круглых
сортовых профилей диаметром 8–30 мм, квадратных со стороной 8–27 мм,
арматурных профилей №10÷№28, угловой стали 25х25÷40х40 мм и
полосовой стали сечением (12÷70)х(4÷10) мм [1, 2]. Максимальная
скорость прокатки профилей составляет 15 м/с.
Фактический сортамент стана включает круглые профили диаметром
12–14мм и арматурный прокат №10÷14.
Схема расположения основного технологического оборудования
главной линии стана представлена на рис.1.
Рис.1 – Схема расположения основного технологического оборудования главной
линии непрерывного мелкосортного стана 250–3 комбината «Криворожсталь»
1 – нагревательная печь; 2 – черновая группа клетей; 3 – левая чистовая группа
клетей; 4 – правая чистовая группа клетей; 5 – установки ускоренного
охлаждения; 6 – летучие ножницы; 7 – двусторонний холодильник
223
В 2002 году нагревательная печь стана была модернизирована за счет
применения улучшенных теплоизоляционных материалов и оснащения
компьютерной техникой для контроля и управления режимами работы
печи.
Стан оснащен установками ускоренного охлаждения раската в линии
каждой чистовой группы клетей, на которых производят термическое
упрочнение арматурных профилей с прокатного нагрева, установками для
пакетирования и упаковки готового проката, размещенными в
поперечных пролетах склада готовой продукции.
Технология производства арматурных профилей №10 и №12 в
условиях стана 250–3 комбината «Криворожсталь» предполагает нагрев
исходных заготовок сечением 80х80 мм из стали марки 3ТРпс до
температур, обеспечивающих получение температуры раската на выходе
из первой клети в диапазоне от 1140 до 11600С. Прокатка на стане
осуществляется с продольным разделением раската в чистовых группах
клетей. Реально замеренная скорость прокатки при производстве
арматурных профилей №10 и №12 (указанные профили составляют около
90% от общего объема производства готовой продукции на стане)
составила 11,4м/с по левой стороне стана и 11,5м/с по правой стороне при
прокатке арматурного профиля №10, а в процессе прокатки арматурного
профиля №12 – 9,9м/с по левой стороне и 9,7м/с по правой стороне стана.
Основные данные о калибровке валков при прокатке арматурных
профилей №10 и №12 с продольным разделением раската в чистовых
клетях приведены в табл.1.
Отсутствие в приведенной таблице данных по клетям №10/(18) и
№12/(20) объясняется тем, что в указанных клетях деформация раската не
производится.
В условиях непрерывного мелкосортного стана 250–3 комбината
«Криворожсталь» при прокатке арматурных профилей №10 и №12
токовые нагрузки на приводной двигатель первой клети черновой группы
стана, согласно выполненным замерам, практически достигают предельно
допустимого уровня.
В связи с этим возникла необходимость в определении области, в
которой значения температур исходных заготовок и скорости прокатки
указанных арматурных профилей, не вызовут перегрузку приводного
двигателя первой клети черновой группы стана.
224
Таблица 1 – Таблица калибровки валков рабочих клетей МС 250–3 для прокатки арматурных профилей №10 и №12
Размеры полосы
№10 №12
Коэфф.
вытяж.
(№10)
Коэфф.
вытяж.
(№12) Группа Клети Форма
калибра
Н, мм В, мм F, мм2 Н, мм В, мм F, мм2 μ μ
1 Ящ. 62,0 86,0 4825,0 62,0 86,0 4825,0 1,326 1,326
2 Ящ. 44,0 93,0 3660,0 44,0 93,0 3660,0 1,318 1,318
3 Диаг. кв. 59,0 59,0 2480,0 59,0 59,0 2480,0 1,476 1,476
4 Шестиуг. 29,0 69,0 1640,0 29,0 69,0 1740,0 1,512 1,425
5 Ребр. ов. 41,0 38,0 1115,0 45,0 38,0 1250,0 1,471 1,392
6 Ов. 19,0 53,0 800,0 20,0 55,0 850,0 1,394 1,471
Че
рн
ов
ая
7 Ребр. ов. 30,0 26,5 605,0 32,0 29,0 690,0 1,322 1,232
8/(16) Ромб 17,5 38,0 420,0 21,0 38,0 500,0 1,440 1,380
9/(17) Диаг. кв. 24,5 24,0 320,0 28,5 28,0 395,0 1,312 1,266
11/(19) Разрезной 14,5 23,8 250,0 17,0 23,0 316,0 1,280 1,250
13/(21) Разделит. 14,2 24,6 248,0 17,0 27,6 314,0 1,008 1,006
14/(22) Ов. 7,2 17,5 107х2 8,5 20,0 135х2 1,159 1,163
Чи
ст
ов
ы
е
15/(23) Арматурн. 9,2 11,6 81х2 11,5 13,0 116х2 1,321 1,164
225
Согласно данным, полученным в процессе замеров токовых нагрузок
на приводные двигатели рабочих клетей стана, были установлены
фактические величины загрузки главных приводных двигателей рабочих
клетей стана при прокатке арматурных профилей №10 и №12.
Параллельно исследования загрузки главных приводных двигателей
рабочих клетей стана в процессе прокатки указанных профилей выполнялись
с помощью разработанной в Институте черной металлургии им.
З.И.Некрасова НАН Украины математической модели непрерывного
сортопрокатного стана [3], адаптированной к условиям производства
арматурных профилей №10 и №12 на непрерывном мелкосортном стане 250–
3 комбината «Криворожсталь».
Результаты замеров фактических токовых нагрузок на приводные
двигатели рабочих клетей стана, их расчетных величин, полученных с
помощью адаптированной к условиям стана, математической модели для
случая прокатки арматурных профилей №10 и №12 с продольным
разделением в потоке стана приведены в табл.2.
Обращают на себя внимание чрезвычайно низкие токовые нагрузки на
приводной двигатель клети №21, в которой осуществляется финальная
стадия продольного разделения раската.
Также обращает на себя внимание тот факт, что токовая нагрузка на
приводной двигатель клети №16 (первая клеть чистовой группы по правой
стороне стана) при прокатке арматурного профиля №10 практически в 2 раза
выше, чем токовая нагрузка в случае прокатки арматурного профиля №12.
Это объясняется различием режима обжатий в указанной клети в процессе
прокатки выше упомянутых профилей.
С использованием адаптированной модели были рассчитаны значения
токовых нагрузок на главные приводные двигатели рабочих клетей стана при
различных температурах исходных заготовок и скоростях прокатки готового
профиля.
Аналитические исследования токовой нагрузки на приводные двигатели
рабочих клетей непрерывного мелкосортного стана 250–3 проводили в
диапазоне температур исходных заготовок 1060–12000С для обоих
профилеразмеров арматурного проката, при этом скорость прокатки
варьировалась в пределах 9–13 м/с для арматурного профиля №10 и в
пределах 8–12 м/с – для арматурного профиля №12.
В качестве примера в табл. 3 и 4 представлены результаты расчета
токовых нагрузок на приводной двигатель первой клети черновой группы
стана (как наиболее загруженной по току) в абсолютных величинах и по
отношению к номинальным токовым нагрузкам (относительные токовые
нагрузки), определенные из условия 75% – ного использования номинальной
мощности установленных на непрерывном стане 250–3 главных приводных
двигателей рабочих клетей, для случая прокатки на стане арматурных
226
профилей №10 и №12, с температурой исходных заготовок и
скоростью прокатки в пределах указанных диапазонов.
Таблица 2 – Фактические и расчетные токовые нагрузки на приводные двигатели
рабочих клетей непрерывного мелкосортного стана 250–3 комбината
«Криворожсталь» для случая прокатки арматурных профилей №10 и №12 с
продольным разделением в потоке стана
№
клети
№
профиля
Ном.
нагр.,
А
Факт.
нагр., А
Расч.
нагр., А
Откл.
расч., % Примечания
№10 130 139 136 –3 1
№12 250 135 138 +3
№10 450 246 241 –5 2
№12 650 252 255 +3
№10 600 483 478 –5 3
№12 700 531 536 +5
№10 600 529 519 –10 4
№12 450 530 533 +3
№10 350 535 529 –6 5
№12 400 528 529 +1
№10 350 704 697 –7 6
№12 350 623 627 +4
№10 500 593 588 –5 7
№12 130 632 636 +4 Ра
сч
ет
ны
е
зн
ач
ен
ия
по
лу
че
ны
пр
и
зн
ач
ен
ия
ра
зм
ер
ов
по
пе
ре
чн
ог
о
се
че
ни
я
ра
ск
ат
а
со
гл
ас
но
да
нн
ы
м
та
бл
иц
к
ал
иб
ро
вк
и
ва
лк
ов
№10 250 427 421 –6 16
№12 450 221 221 0
№10 650 359 355 –4 17
№12 600 361 362 +1
№10 700 408 400 –8 19
№12 600 410 409 –1
№10 450 83 83 0 21
№12 350 71 70 –1
№10 400 403 400 –3 22
№12 350 341 342 +1
№10 350 537 533 –4 23
№12 500 601 603 +2
П
ра
ва
я
ст
ор
он
а
ст
ан
а
227
Таблица 3 – Токовые нагрузки на приводной двигатель клети №1 черновой
группы непрерывного мелкосортного стана 250–3 при прокатке арматурного профиля
№10 по технологии прокатки–разделения
Температура исходной заготовки Т0, 0С υпр, м/с
1060 1080 1100 1120 1140 1160 1180 1200
Токовые нагрузки на приводной двигатель клети, А
9 130,27 124,04 118,10 112,44 107,06 101,93 97,05 92,39
10 146,51 139,52 132,86 126,52 120,48 114,72 109,24 104,01
11 162,95 155,20 147,81 140,77 134,07 127,68 121,60 115,82
12 179,58 171,06 132,94 155,19 147,82 140,80 134,10 127,73
13 196,38 187,08 178,22 169,77 161,73 154,06 146,75 139,79
Относительные токовые нагрузки на приводной двигатель клети
9 1,002 0,954 0,908 0,865 0,823 0,785 0,746 0,711
10 1,127 1,073 1,022 0,973 0,927 0,882 0,840 0,800
11 1,253 1,194 1,137 1,083 1,031 0,982 0,935 0,891
12 1,381 1,316 1,253 1,194 1,137 1,083 1,031 0,982
13 1,511 1,439 1,371 1,306 1,244 1,185 1,129 1,075
Таблица 4 – Токовые нагрузки на приводной двигатель клети №1 черновой группы
непрерывного мелкосортного стана 250–3 при прокатке арматурного профиля №12 по
технологии прокатки–разделения
Температура исходной заготовки Т0, 0С υпр, м/с
1060 1080 1100 1120 1140 1160 1180 1200
Токовые нагрузки на приводной двигатель клети, А
8 137,49 130,93 124,68 118,73 113,06 107,66 102,52 97,63
9 156,83 149,37 142,27 135,50 129,06 122,91 117,07 111,50
10 176,44 168,07 160,11 152,52 145,28 138,39 131,83 125,58
11 196,29 187,01 178,18 169,75 161,73 154,08 146,79 139,85
12 216,37 206,18 196,46 187,20 178,37 169,96 161,94 154,31
Относительные токовые нагрузки на приводной двигатель клети
8 1,062 1,012 0,962 0,914 0,870 0,831 0,793 0,754
9 1,211 1,154 1,093 1,044 0,992 0,951 0,901 0,862
10 1,364 1,293 1,233 1,172 1,121 1,064 1,013 0,972
11 1,510 1,441 1,371 1,311 1,242 1,193 1,131 1,081
12 1,662 1,593 1,511 1,443 1,374 1,312 1,252 1,194
228
Аналогичные расчеты получены для приводных двигателей
остальных рабочих клетей стана.
Анализ выполненных расчетов показывает, что в исследованном
диапазоне температур исходных заготовок и скоростей прокатки приводные
двигатели остальных рабочих клетей имеют достаточный запас по токовой
нагрузке. Исключение составляет приводной двигатель клети №16, о чем
будет сказано ниже.
По результатам выполненных расчетов были построены номограммы
относительных токовых нагрузок на приводной двигатель каждой рабочей
клети непрерывного мелкосортного стана 250–3 при прокатке арматурных
профилей №10 и №12 с продольным разделением раската в клетях чистовой
группы стана.
На рис.2, в качестве примера, приведены номограммы относительных
токовых нагрузок на приводной двигатель клети №1.
а б
Рис. 2 – Номограмма относительных токовых нагрузок на приводной двигатель клети
№1 МС 250–3 при прокатке арматурного профиля №12 с продольным разделением
раската в клетях чистовой группы (цифрами у линии обозначен уровень токовой
нагрузки)
Обозначенные «1,0» характеристические кривые на номограммах
соответствуют значениям скорости прокатки и температуры нагрева
заготовок, при соблюдении которых токовые нагрузки на приводные
двигатели рабочих клетей стана сохраняются на уровне их номинального
значения. Эти кривые делят область возможных скоростей прокатки и
температур исходных заготовок на две зоны:
- верхнюю (светлую), в которой значения скоростей прокатки и
температур заготовок обеспечивают токовые нагрузки на приводной
двигатель клети №1 ниже номинальной (на 10% – кривая с отметкой 0,9 и
т.д.);
229
- и нижнюю (затемненную), в которой значения скоростей
прокатки и температур заготовок обеспечивают токовые нагрузки на
приводной двигатель клети №1 выше номинальной (на 10% – кривая с
отметкой 1,1 и т.д).
Из рис.2 видно, что кривые, характеризующие изменение токовой
нагрузки на приводной двигатель клети №1, для арматурных профилей №10
и №12 по характеру зависимости от исследуемых параметров мало
отличаются друг от друга. Вместе с тем, расположение характеристических
кривых на номограмме для арматурного профиля №10 (см. рис.2а)
отличается от расположения аналогичных кривых на номограмме для
профиля №12 (см. рис.2б): на номограмме для профиля №10
характеристические кривые больше смещены в сторону больших значений
скоростей прокатки, в связи с чем для этого профиля зона температур
исходных заготовок и скоростей прокатки, при выполнении которых токовые
нагрузки будут ниже их номинального значения (верхняя зона), больше по
сравнению с аналогичной зоной при прокатке арматурного профиля №12.
Исключить отмеченную выше высокую загрузку привода первой клети
возможно несколькими путями.
Один из них – реконструкция линии привода этой клети за счет
установки более мощного двигателя и, возможно, усиления всех деталей и
узлов линии привода. Это потребует определенных капитальных затрат.
Второй путь заключается в перераспределении деформации по клетям
стана. Этот путь требует детальной проработки с учетом получения
требуемых технологией прокатки–разделения размеров и формы сечения
промежуточных раскатов в линии стана, а также с учетом установившейся на
комбинате унификации калибровок валков для прокатки всех профилей
фактического сортамента стана.
Также на основе полученных данных о токовых нагрузках на приводные
двигатели рабочих клетей стана 250–3 при прокатке арматурных профилей
№10 и №12 с продольным разделением раската в чистовых клетях, для
каждого приводного двигателя рабочих клетей стана были получены
регрессионные уравнения, позволяющие определить величину относительной
токовой нагрузки при заданных температурах исходных заготовок и
скоростях прокатки. В общем случае эти уравнения имеют вид:
00 TkVkII tVотн ⋅+⋅+= ; (1)
где: Iотн – относительная токовая нагрузка на приводной двигатель
рабочей клети;
V – скорость раската на выходе из последней клети стана, м/с;
T0 – температура исходных заготовок, 0С;
I0, kV, kt – эмпирические коэффициенты.
Значения эмпирических коэффициентов в уравнении (1) для приводных
двигателей различных клетей определяли для случаев прокатки арматурных
230
профилей с продольным разделением раската в клетях
чистовой группы в указанных выше диапазонах температур исходных
заготовок и скоростей прокатки.
В табл.5 приведены значения эмпирических коэффициентов для случая
прокатки выше указанных профилей.
Таблица 5 – Значения эмпирических коэффициентов в уравнении (1) для арматурных
профилей №10 и №12 при прокатке с продольным разделением раската в клетях
чистовой группы в условиях стана 250–3
Клети Профиль I0 kυ kt
№10 2,8000 0,10831 –0,00259 1г
№12 3,0176 0,12936 –0,00279
№10 1,1168 0,04381 –0,00101 2г
№12 1,2815 0,05556 –0,00117
№10 1,7337 0,06407 –0,00154 3г
№12 2,1416 0,08677 –0,00193
№10 1,4109 0,05488 –0,00124 4г
№12 1,6078 0,06878 –0,00143
№10 1,3219 0,05392 –0,00114 5г
№12 1,5418 0,06656 –0,00136
№10 1,3149 0,05813 –0,00112 6г
№12 1,3998 0,06444 –0,00122
№10 1,0525 0,04790 –0,00088 7г
№12 1,3631 0,06392 –0,00118
№10 1,3573 0,06689 –0,00111 16в
№12 0,8679 0,04414 –0,00174
№10 0,9752 0,05125 –0,00079 17г
№12 1,2476 0,06495 –0,00105
№10 0,7252 0,04295 –0,00058 19г
№12 0,9185 0,05556 –0,00077
№10 0,1321 0,00904 –0,00011 21г
№12 0,1518 0,00965 –0,00013
№10 0,9761 0,06046 –0,00075 22в
№12 1,0809 0,06558 –0,00089
№10 0,8817 0,05489 –0,00067 23г
№12 1,4016 0,07721 –0,00114
Анализ данных табл.5 показывает, что температура исходных заготовок и
скорость прокатки оказывает наибольшее влияние на токовые нагрузки на
231
приводные двигатели клетей, при этом изменение скорости при
прокатке арматурного профиля №12 влияет больше, чем при прокатке
профиля №10.
Из материалов исследований при прокатке арматурного профиля №10
при понижении температуры исходной заготовки до 11000С и ниже и
повышении скорости прокатки свыше 12 м/с возможны ограничения по
токовой нагрузке на привод клети №16. Это обстоятельство можно
проиллюстрировать совмещенной номограммой для относительных токовых
нагрузок на приводные двигатели клети №1 и клети №16 (см. рис.3). На нем
для приводных двигателей указанных клетей показаны линии,
соответствующие их номинальной токовой нагрузке.
Рис. 3 – Совмещенная номограмма для относительных токовых нагрузок на привода
первой и шестнадцатой клети при прокатке арматурного профиля №10 (линии,
соответствующие номинальной токовой загрузке каждого приводного двигателя,
отмечены соответствующей надписью)
Возможная перегрузка приводного двигателя клети №16 при прокатке
арматурного профиля №10 связана со значительными деформациями металла
в этой клети при использовании технологии прокатки–разделения в чистовых
клетях стана. Согласно действующей калибровке валков коэффициент
вытяжки в клети №16 составляет 1,51.
В случае выполнения реконструкции линии привода клети №1
аналогичные ограничения по токовым нагрузкам в процессе прокатки
арматурного профиля №12 возникают на приводные двигатели третьей клети
черновой группы и последней чистовой клети по правой стороне стана.
Это обусловлено существенным влиянием температуры исходных
заготовок и скорости прокатки на токовые нагрузки на приводные двигатели
указанных выше клетей при принятых на комбинате режимах деформации
металла в этих клетях.
232
ВЫВОДЫ
1. Материалы выполненных аналитических исследований позволили для
условий стана 250–3 выявить области температур исходных заготовок и
скоростей прокатки, в которых перегрузка приводных двигателей рабочих
клетей стана не наблюдается.
2. Температура исходных заготовок и скорость прокатки арматурных
профилей оказывает наибольшее влияние на токовые нагрузки приводного
двигателя первой клети черновой группы, а изменение скорости влияет на
токовые нагрузки всех приводных двигателей при прокатке арматурного
профиля №12 больше чем при прокатке арматурного профиля №10. При этом
максимальные скорости прокатки указанных профилей ограничены
недостаточной мощностью приводного двигателя первой клети черновой
группы стана.
3. Для расширения возможностей прокатки на стане 250–3 арматурных
профилей №10 и №12 с пониженной температурой исходных заготовок и с
увеличенными скоростями прокатки необходимо исключить перегрузки
приводного двигателя клети №1 либо за счет реконструкции линии ее
привода, либо за счет перераспределения деформации металла в рабочих
клетях стана.
4. В случае исключения перегрузок приводного двигателя клети №1 по
мере понижения температуры исходных заготовок и увеличения скорости
прокатки аналогичные ограничения возникнут на приводной двигатель клети
№16 при прокатке арматурного профиля №10 и на приводные двигатели
клетей №3 и №23 при прокатке арматурного профиля №12, что обусловлено
существенным влиянием температуры исходных заготовок и скорости
прокатки на токовые нагрузки приводных двигателей этих клетей при
принятых на комбинате режимах деформации металла в них.
1. Прокатные станы. Справочник. В 3–х томах. Т. 2 Средне–, мелкосортные и
специальные станы / В.Г.Антипин, С.В.Тимофеев, Д.К.Нестеров и др. // 2–е изд.,
перераб. и доп. – М.: Металлургия, 1992. – 496 с.
2. Интенсификация производства мелкосортного проката на непрерывных станах
/Л.Н. Левченко, Н.А. Гуров, Л.Ф. Машкин. – К.: Техніка, 1980. – 272с.
3. Математическая модель процесса непрерывной прокатки арматурного профиля /
А.В. Ноговицын, С.М. Жучков, Л.В. Кулаков, К.Г. Макаров // Металлургическая
и горнорудная промышленность (Теоретичні проблеми прокатного виробництва.
Праці V Міжнародної науково–технічної конференції. 16–18 травня 2000р): –
№8–9. – 2000. – С.77–80.
Статья рекомендована к печати д.т.н. В.В.Парусовым
|