Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна
Выполнен анализ существующей конструкции фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна. Предложены пути дальнейших исследований и разработок, которые повышают производительность и обеспечивают стабильность конечных результатов десульфурации....
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Datum: | 2004 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2004
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21088 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна / В.И. Большаков, А.Н. Башмаков, А.Ф. Шевченко, Ю.И. Черевик // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 380-388. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859462497052917760 |
|---|---|
| author | Большаков, В.И. Башмаков, А.Н. Шевченко, А.Ф. Черевик, Ю.И. |
| author_facet | Большаков, В.И. Башмаков, А.Н. Шевченко, А.Ф. Черевик, Ю.И. |
| citation_txt | Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна / В.И. Большаков, А.Н. Башмаков, А.Ф. Шевченко, Ю.И. Черевик // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 380-388. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Выполнен анализ существующей конструкции фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна. Предложены пути дальнейших исследований и
разработок, которые повышают производительность и обеспечивают стабильность
конечных результатов десульфурации.
|
| first_indexed | 2025-11-24T05:17:57Z |
| format | Article |
| fulltext |
380
УДК 669.162.267.6:669.721.002.5
В.И. Большаков, А.Н. Башмаков, А.Ф. Шевченко, Ю.И. Черевик,
АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИЙ ФУРМ И УСТРОЙСТВ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ
ДЛЯ ДЕСУЛЬФУРАЦИИ ЧУГУНА
Выполнен анализ существующей конструкции фурм и устройств, используе-
мых для десульфурации чугуна. Предложены пути дальнейших исследований и
разработок, которые повышают производительность и обеспечивают стабильность
конечных результатов десульфурации.
Фурма и устройства её ввода в ковш и удержания в процессе десуль-
фурации являются одними из основных устройств, обеспечивающих ре-
зультативность процесса десульфурации чугуна магнием. Для выполне-
ния поставленной задачи она должна обеспечивать реализацию следую-
щих требований [1]:
• осуществлять надежный ввод реагента в жидкий чугун на глуби-
ну 2,0–3,5 метра необходимого количества магния, имеющего относи-
тельно низкую температуру кипения;
• обеспечивать достаточно высокую массовую скорость ввода реа-
гентов при реализации спокойного протекания процесса десульфурации,
то есть без выплесков чугуна из ковшей или других емкостей;
• обладать достаточно высокой конструктивной прочностью, при дли-
тельном воздействии динамических нагрузок, возникающих при барбота-
же жидкого чугуна;
• обеспечивать высокую стойкость огнеупорной футеровки в усло-
виях многократных нагревов и охлаждений и механических воздействий жидкого
металла.
Достижение вышеупомянутых требований обеспечивается путем
обоснованного выбора конструктивных параметров фурм, которые можно
условно разделить на две группы:
• фурмы для вдувания различных порошковых немагниевых реагентов
и порошковых магнийсодержащих смесей;
• фурмы для вдувания чистого магния без наполнителей и добавок.
Фурмы первой группы, предназначенные для вдувания в жидкий чу-
гун порошковой извести или карбида кальция, смеси порошкового магния
с известью или доломитом, имеют, как правило, канал постоянного или
мало изменяющегося сечения. Конструкция этих фурм предусматривает
обеспечение высокой проходимости и проникающей способности двух-
фазной струи. Газодинамические характеристики и конструктивные пара-
метры этих фурм обеспечивают достижение скорости газопорошковой
струи на выходе из канала фурмы на уровне 100–120 м/сек и более. Диа-
метр канала трубопровода на выходе в зависимости от требуемой интен-
сивности подачи порошков может изменяться от 15 до 35 мм. При расходах
381
транспортирующего газа от 40 до 160 м3/ч и давлении в сети газоснабжения
0,4–0,5 МПа (4,0–5,0 ати) обеспечивается регулируемость интенсивности вду-
вания порошков в пределах до 200 кг/мин.
При отработке и освоении технологических процессов десульфурации
чугуна применялись фурмы с постоянным диаметром канала (рис.1, а и б),
сужающимся на выходе (рис.1, в) и двухканальным (рис.1, г), в которых
по центральному каналу осуществлена подача двухфазного потока, а по
наружному – чисто газового различного состава. В освоенных процессах
по различным технологиям десульфурации чугуна порошкообразными
реагентами по первой группе фурм практическое распространение полу-
чили фурмы с постоянным диаметром канала [2]. Такая фурма не могла
обеспечить надежный ввод в жидкий чугун чистого магния без наполни-
телей, так как её канал часто заваривался на нижнем срезе застывшим
металлом.
Рис.1. Фурмы для вдувания различных
порошковых немагниевых реагентов и
порошковых магнийсодержащих смесей: а
и б – фурмы с постоянным диаметром
канала; в – фурмы с сужающимся на вы-
ходе диаметром канала; г – двухканальные
фурмы.
При вдувании магния без напол-
нителей и добавок, неотъемлемым
элементом реализации механизма
взаимодействия магния с серой рас-
плава явилось применение фурм с ис-
парительной камерой (ИК) на выходе,
обеспечивающей расширение попе-
речного сечения подающего канала на
выходе в 30–35 раз и достижения рас-
средоточенной подачи магния к по-
верхности расплава на глубине 2,0÷4,0
метра в емкости, ковше или ванне. Наличие в несущем газе нейтральных к
магнию составляющих исключает потери магния в объеме расширитель-
ной камеры при его нагреве, плавлении и испарении. В случае примене-
ния природного газа такая фурма обеспечивает надежное вдувание паров
магния в чугун без заметалливания и заваривания канала, при одновре-
менном охлаждении зоны ввода реагента, в результате чего в значитель-
ной степени улучшаются условия растворения паров магния в расплаве.
Поэтому конструкцию фурмы изменили, выполнив ее нижнюю часть –
испарительную камеру в форме конуса (рис.2а, б, в) или в форме цилинд-
ра (рис.2г) с гладким нижним срезом. При погружении таких фурм в жид-
кий чугун их канал не стал непосредственно контактировать с расплавом,
382
благодаря наличию испарительной камеры, заполненной сжатым газом,
противодействующим ферростатическому давлению металла [3].
Такая конструкция фурмы исключает заваривание канала, а камера,
ограниченная сверху и с боков стенками колокола, а снизу – жидким ме-
таллом, стала служить испарителем частиц магния, инжектируемых через
подающий канал. Площадь поверхности жидкого чугуна, ограниченная
испарительной камерой, должна быть достаточной для обеспечения теп-
лом испарения на ней всего магния, вводимого в камеру. Высота камеры
должна быть такой, чтобы канал фурмы не заплескивало металлом.
В процессе эксплуатации фурм с гладким нижним срезом, из–за нава-
ривания на нем металла и шлака, он приобретает сложный бугристый
профиль, в результате чего поступление паров магния по периметру ниж-
него среза происходит в виде локальных неорганизованных потоков раз-
личной интенсивности, то есть нарушается равномерность поступления
паров магния в обрабатываемой объем металла. Это приводит к сниже-
нию эффективности использования магния, появлению значительных ко-
лебаний колокола фурмы в горизонтальной плоскости и, как следствие,
дополнительных динамических нагрузок.
Рис.2. Испарительные камеры фур-
мы, выполненные в виде колокола в
форме: а – конуса с нижней зубчатой
кромкой; б – конуса с цилиндриче-
скими отверстиями по периметру; в
– конуса с гладкой нижней кромкой;
г – цилиндра с отверстиями по пе-
риметру.
Для устранения этого недос-
татка были разработаны, изго-
товлены и испытаны фурмы, у
которых нижний срез был вы-
полнен в виде зубчатого профи-
ля с высотой зуба 70–100 мм [1].
У этих фурм испарение магния происходит не под нижним срезом испа-
рительной камеры, а непосредственно в ее полости. Впадины между зубь-
ями образуют окна высотою 30–50 мм, через которые пары магния вытес-
няются в расплав организованно, равномерно и рассредоточено, а обра-
ботка чугуна происходит спокойно. Промышленное опробование таких
фурм показало, что после обработки 20–30 ковшей геометрия зубьев на-
чинает изменяться: впадины начинают зарастать, а выступы – разрушать-
ся.
Были также изготовлены и испытаны фурмы с цилиндрической испа-
рительной камерой, оснащенной системой боковых отверстий диаметром
383
30÷35 мм, расположенных на расстоянии 150мм от нижнего среза. Коли-
чество отверстий изменялось от 5–6 и более. Испытание этих фурм пока-
зало, что рассредоточенный выход паров магния через отверстия в боко-
вой стенке положительно сказывается на всех показателях обработки чу-
гуна. В процессе эксплуатации таких фурм было установлено, что боко-
вые отверстия также подвержены зарастанию и зашлаковыванию, поэтому
они требуют постоянного ухода и обслуживания. Длительный опыт экс-
плуатации фурм показал, что зарастание внутренних поверхностей испа-
рительных камер происходит медленнее, а наросты и зашлаковывания
удаляются значительно легче, если поверхности этих полостей выполня-
ются чисто металлическими. При регулярной очистке подколокольного
пространства у таких фурм удается поддерживать первоначальный объем
испарительных камер, что способствует получению стабильных результа-
тов продувок.
Таким образом, одной из важных задач, стоящих перед разработчика-
ми оборудования, предназначенного для десульфурации жидкого чугуна,
является правильный выбор конструктивных и технологических парамет-
ров испарительной камеры.
Проведенными исследованиями установлено [4], что для гарантиро-
ванной работы испарительной части фурмы диаметр магниепровода от
расходного бункера до входа в испарительную камеру целесообразно вы-
полнять ступенчато сужающиеся с 20 до 12 мм, а оптимальными конст-
руктивными параметрами ИК являются следующие: – внутренний диа-
метр конической части нижнего среза – 400÷450 мм; высота камеры –
700÷800 мм.
Такие конструктивные параметры ИК в комбинации с вышеупомяну-
тым диаметром магниепровода позволяют снизить расход транспорти-
рующего газа до 30,0÷40,0 м3/час, обеспечив при этом вдувание магния на
глубину до 4,0м при концентрации магния в газе свыше 12 кг/м3 с регули-
руемой интенсивностью вдувания магния в пределах 4,0–25,0 кг/мин со
степенью усвоения магния 90% и выше.
Конструкции фурм с испарительными камерами, наиболее часто ис-
пользуемые на металлургических заводах Украины и за рубежом, пред-
ставлены на рис.1, 3 (а и б). Фурма представляет собой жесткую металло-
конструкцию с огнеупорным покрытием. Она состоит из двух совмещен-
ных частей: верхней – ствола и нижней – испарительной камеры. В цен-
тральной части ствола проходит канал, выполненный из металлической
трубки, по которой пневмотранспортируется реагент, доходящий до испа-
рительной камеры.
Верхний конец трубки стыкуется с каналом штанги с помощью шаро-
вого соединения. Для обеспечения жесткости и прочности, а также для
удержания огнеупорной обмазки фурма имеет металлический каркас, ко-
торый состоит из несущей трубы с фланцем для крепления в верхней час-
ти к штанге, а в нижней – с корпусом испарительной камеры. К наружной
384
части несущей трубы приварена арматура из стальных прутьев для удер-
жания огнеупорной футеровки, используется также дополнительное ар-
мирование панцирной сеткой.
Рис.3. Конструкции фурм
с испарительными камерами,
наиболее часто используемые
на металлургических заводах
Украины и за рубежом: а – с
цилиндрической испаритель-
ной камерой; б – с конической
испарительной камерой.
Анализ существующих
конструкций фурм показы-
вает, что центральная часть
ствола представляет собой
массивную несущую трубу
длиной 2,5÷2,6метра с на-
ружным диаметром 0,180–
0,194 м и толщиной стенки
0,040–0,045 м. Вес такой
трубы колеблется от 360,0
до 470,0 кг. Считалось, что
такие конструктивные па-
раметры этой трубы обеспечивают фурме необходимую прочность и же-
сткость.
Кроме этой трубы у фурмы имеется несущий металлический каркас,
представляющий собой объемную жесткую конструкцию, состоящую из
двух рядов арматурных стержней диаметром 18–20 мм, обвязанных коль-
цами и приваренных к несущей трубе и корпусу испарительной камеры.
Анализ прочностных характеристик каркаса фурмы показал, что он имеет
коэффициент запаса прочности более 10. Можно сохранить существую-
щий коэффициент запаса прочности, уменьшив одновременно вес несу-
щей трубы.
Одной из существенных составляющих веса каркаса фурмы является
вес колокола испарительной камеры, который зависит от его геометриче-
ских размеров и способа изготовления. В процессе длительных исследо-
ваний и практических опробований было установлено, что при увеличе-
нии наружного диаметра колокола с 0,45 до 0,55 метра уменьшается ко-
личество выбросов металла из ковша. В фурмах с высотой камеры 0,35–
0,40 метра часто наблюдаются случаи заваривания подводящего канала.
При увеличении высоты камеры до 0,55–0,60 метра заваривание канала
прекращается. В процессе исследования влияние объема ИК на процесс
десульфурации были изготовлены и испытаны фурмы с увеличенной вы-
385
сотой ИК до 1,0м. Это позволило при устойчивом протекании процесса
десульфурации повысить массовую скорость ввода магния на 22%, но
привело к увеличению веса фурмы до 2800 кг.
Оптимальным вариантом оказалась литая конструкция колокола с вы-
сотою ИК равной 0,75м и внутренним диаметром 0,45м, которая получила
в последствии широкое практическое использование [1]. Вес такого коло-
кола колеблется от 450 до 520 кг. Промышленное использование фурм с
литыми колоколами и увеличенным объемом ИК показали их высокую
надежность в работе, а утяжеление фурмы за счет массы литого колокола
привело к уменьшению амплитуды его колебания при продувке, что спо-
собствовало успокоению процесса барботирования металла при продувке
и увеличению стойкости футеровки.
Одним из основных элементов фурмы, определяющих длительность
ее нахождения в жидком чугуне, является ее огнеупорная футеровка. Для
футеровки каркасов фурм удобными являются пластические огнеупорные
смеси повышенной влажности, нанесение которых на каркас не вызывает
затруднений. Для этого подходят коксо−глинистые и кок-
со−карборундовые огнеупорные смеси, плотность которых составляет
1460–1540 кг/м3, соответственно. Расход огнеупорной массы на одну
фурму составляет 1200–1300кг. Особенность эксплуатации фурм с такой
футеровкой заключается в том, что время продувки на них не превышает
5,0 мин. Кроме того, они требуют, особенно вначале, тщательного ухода
по заделыванию трещин [5].
Стойкость фурм, футерованных коксо−глинистой массой достигала
200 продувок при времени одной продувки не более 4,0 мин. Основной
причиной выхода их из строя было растрескивание и разрушение футе-
ровки во время погружения в металл. Существенное повышение стойко-
сти фурм было достигнуто добавкой в коксо−глинистую смесь отходов
карборундового производства. Стойкость таких фурм повысилась до 400–
600 нагружений при увеличении времени продувки до 5,0 мин. При свое-
временном и качественном обслуживании футеровки срок службы такой
фурмы, например, на меткомбинате им. Ильича достигал 800 погружений.
Анализ принципиальных схем и существующих конструкций фурм
показывает, что необходимо изыскивать новые технические решения по
увеличению времени продувки, уменьшению веса фурмы и повышению
ее устойчивости при работе. Изучение фурм существующих конструкций
показало, что они обладают рядом конструктивных и технологических
недостатков. К технологическим недостаткам относится низкая термо-
стойкость огнеупорной футеровки, из–за которой время одной продувки
ограничивается 3–5 минутами. Выполнение нижнего среза испарительной
камеры из огнеупорной массы приводит к тому, что при опускании и
подъеме фурмы огнеупорная футеровка, формирующая нижний срез ИК,
из–за частого ударного взаимодействия с образовавшейся на поверхности
коркой металла или застывшего шлака, растрескивается, выкрашивается
386
или откалывается, образуя трещины, надколы и раковины, искажающие
поверхность нижнего среза. Из−за наваривания металла, формируются
наросты и бугры, искажающие поверхность нижнего среза и приводящие
к неравномерному распределению паров магния по периметру колокола
при продувке.
К конструктивным недостаткам относится отсутствие управления об-
щим весом фурменного устройства при увеличении веса фурмы в процес-
се эксплуатации, а также наличие в центральной части ствола фурмы мас-
сивной несущей трубы с большой толщиной стенки (40–45 мм). Это сни-
жает устойчивость фурмы из–за смещения ее центра тяжести к поверхно-
сти расплава, а также увеличивает вес фурмы на лишних 150÷200 кг. То
есть, имеется реальная возможность уменьшения веса фурмы. Не совсем
удачный способ крепления фурмы со штангой, болтовым соединением
через фланцы, усложняет процесс замены отработавшей фурмы на новую,
так как занимает достаточно много времени.
Многолетняя практика использования литых металлических колоко-
лов показала, что они достаточно долговечно и надежно работают в усло-
виях высоких температур, при добросовестном уходе и обслуживании
выдерживая 600–800 продувок. Легко очищаются от откладывающейся на
внутренней металлической поверхности испарительной камеры корки
нитридов и окислов магния, достигающей толщины 30 мм и более.
Исследования показали [6], что интенсивность нагрева частиц магния
в значительной мере зависит от степени их рассеивания на поверхности
жидкого чугуна, которая определяется углом раскрытия струи, высотою
испарительной камеры и скоростью ввода реагента. У фурм существую-
щих конструкций угол раскрытия струи не регулируется, поэтому диа-
метр площади рассеивания гранул магния зависит только от высоты испа-
рительной камеры. Расширить технологические возможности фурмы
можно путем профилирования выхода в испарительную камеру. У суще-
ствующих фурм величина диаметра рассеивания определяется зависимо-
стью dр=0,143h [6]. При использовании сопел этот диаметр можно увели-
чить в 2,0 раза и более, что может способствовать более рациональному
использованию потенциальных возможностей системы ввода магния в
чугун.
Многие огнеупорные массы, из которых изготавливаются фурмы не
могут обеспечить продувку чугуна продолжительностью более 5 минут.
Это приводит к усложнению конструкции участков, на которых обраба-
тываются ковши с чугуном и снижает возможности получения чугуна с
низким содержанием серы (0,005÷0,001%). Поэтому весьма актуально
применение огнеупорных футеровок, обеспечивающих продолжитель-
ность времени одной продувки 10,0 мин и более. Одним из путей решения
этой задачи является использование в качестве материала для футеровки
специальных огнеупорных бетонов.
387
Одним из важных конструктивных параметров фурмы, является пра-
вильный выбор расположения ее центра тяжести. Критерием оценки пра-
вильности выбора этого параметра может служить условие, при котором
погруженная в жидкий металл фурма должна занимать устойчивое верти-
кальное положение в свободном состоянии. Это может быть достигнуто в
том случае, если центр тяжести фурмы в рабочем положении будет распо-
ложен как можно ниже поверхности расплава. Определение места распо-
ложения центра тяжести фурмы существующей конструкции с кониче-
ским литым колоколом весом 450 кг и центральной толстостенной трубой
∅ 180х40 и весом 360 кг показывает, что при погружении фурмы на глу-
бину 2,0 м, он находится на расстоянии 935 мм от поверхности расплава.
Конструкция фурмы была усовершенствована путем установки цен-
тральной трубы ∅ 180х20 и увеличение веса колокола до 600 кг. Такая
модернизация фурмы привела к тому, что расстояние между поверхно-
стью расплава и центром тяжести фурмы составило 1280 мм, то есть уве-
личилось на 345 мм. Это свидетельствует о том, что положение фурмы в
вертикальной плоскости стало более устойчивым, чем было раньше.
Практика эксплуатации таких фурм показывает, что увеличение их веса за
счет утяжеления массы литого колокола приводит к тому, что процесс
продувки протекает более спокойной, уменьшается амплитуда колебаний
колокола, увеличивается срок службы футеровки.
Устройства и механизмы, предназначенные для погружения фурмы в
жидкий чугун и применяемые на действующих установках десульфура-
ции чугуна; весьма разнообразны, но основным их недостатком является
то, что они не обеспечивают решения в полном объеме ряда важных тех-
нических и технологических требований. Так, еще не решена задача по-
стоянного обеспечения стабильного расположения фурмы в расплаве в
заданном рабочем положении. Применяемые приводы перемещения фурм
передают большие динамические нагрузки вынужденных колебаний на
металлоконструкции и помещения с приборами и аппаратурой, ухуд-
шающие работу последних и обслуживающего персонала.
Компоновка рабочих стендов не обеспечивает рационального совме-
щения процессов десульфурации и очистки чугуна от высокосернистых
ковшевых шлаков. Применяемые системы дозирования обессеривающих
реагентов базируются на дозаторах аэродинамического типа с режимами
подачи, чувствительными к воздействию внешних возмущений [2]. Это
придает режимам их работы пульсирующий характер и приводит к неус-
тойчивому процессу вдувания магния. Наличие указанных недостатков, а
также отсутствие системы автоматического управления работой устано-
вок, не позволяет последним достигнуть высоких производственных пока-
зателей и требуемой стабильности конечных результатов.
Выполненные исследования показывают целесообразность совершен-
ствования оборудования установок десульфурации в следующих направ-
лениях:
388
– совершенствование конструкции фурм и механизмов их переме-
щения;
– определение спектра частот внешних возмущений, расчет частот-
ных характеристик системы подвески фурмы и выбор параметров, пре-
дотвращающих возникновение резонансных явлений;
– модернизацию аппаратуры и оборудования системы дозирования
и пневмотранспорта, расширение диапазона регулирования расходов маг-
ния и несущего газа;
– увеличение объем параметров, контролируемых автоматизиро-
ванной системой, степени их обработки и удобства представления персо-
налу.
Решение этих задач позволит создать оборудование установок вне-
печной обработки чугуна нового поколения с улучшенными технически-
ми и технологическими параметрами, использование которого повышение
технико−экономических показателей процесса десульфурации, уменьше-
ние эксплуатационных и ремонтных затрат.
1. Воронова Н.А. Десульфурация чугуна магнием. – Металлургия. 1980.–239с.
2. Шевченко А.Ф. Разработка и развитие теории и технологии процессов вне-
печной десульфурации чугуна в ковшах вдуванием диспергированных реа-
гентов: Диссерт. докт.техн.наук. – Днепропетровск. 1997. – 426с.
3. Развитие внепечной обработки чугуна и создание современного оборудования
для десульфурации чугуна магнием / А.Ф.Шевченко, В.И.Большаков,
Б.В.Двоскин, Л.П.Курилова, В.А.Александров, А.Н.Башмаков, Э.А.Троценко.
// Новини науки Придніпров’я.–2002. – №6.–С.48–56.
4. Расчетная оценка скорости газового потока при условии вдувания магния в
жидкий чугун / А.Ф. Шевченко, С.А. Шевченко, А.П. Толстопят, В.И. Елисеев
// Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии. Сб тр.
ИЧМ – Киев: Наукова думка, 2003. – Вып. 6. – С. 111–116.
5. Совершенствование огнеупорной футеровки погружных фурм для ковшевой
обработки чугуна / Н.Н. Днепренко, Б.В. Двоскин, А.Ф. Шевченко и др. //
Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии. – Сб. тр.
ИЧМ – Киев. Наукова думка, 2003. – Вып. 6. – С. 116–120.
6. Работа подколокольного пространства фурмы как испарительной камеры
при вдувании гранулированного магния в чугун. / Е.А.Костицын,
Н.А.Воронова // Интенсификация процессов доменной плавки и освоение пе-
чей большого объема.–Сб. тр. ИЧМ.–Москва. Металлургия, 1978. – Вып.4, –
С.66–72.
Статья рекомендована к печати д.т.н. Д.Н.Тогобицкой
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21088 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-24T05:17:57Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Большаков, В.И. Башмаков, А.Н. Шевченко, А.Ф. Черевик, Ю.И. 2011-06-14T22:02:30Z 2011-06-14T22:02:30Z 2004 Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна / В.И. Большаков, А.Н. Башмаков, А.Ф. Шевченко, Ю.И. Черевик // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 8. — С. 380-388. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21088 669.162.267.6:669.721.002.5 Выполнен анализ существующей конструкции фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна. Предложены пути дальнейших исследований и разработок, которые повышают производительность и обеспечивают стабильность конечных результатов десульфурации. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Металлургическое машиноведение Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна Article published earlier |
| spellingShingle | Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна Большаков, В.И. Башмаков, А.Н. Шевченко, А.Ф. Черевик, Ю.И. Металлургическое машиноведение |
| title | Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна |
| title_full | Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна |
| title_fullStr | Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна |
| title_full_unstemmed | Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна |
| title_short | Анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна |
| title_sort | анализ конструкций фурм и устройств, используемых для десульфурации чугуна |
| topic | Металлургическое машиноведение |
| topic_facet | Металлургическое машиноведение |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21088 |
| work_keys_str_mv | AT bolʹšakovvi analizkonstrukciifurmiustroistvispolʹzuemyhdlâdesulʹfuraciičuguna AT bašmakovan analizkonstrukciifurmiustroistvispolʹzuemyhdlâdesulʹfuraciičuguna AT ševčenkoaf analizkonstrukciifurmiustroistvispolʹzuemyhdlâdesulʹfuraciičuguna AT čerevikûi analizkonstrukciifurmiustroistvispolʹzuemyhdlâdesulʹfuraciičuguna |