Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии
Определены вероятностные зависимости изменения параметров кислородно−конвертерной плавки от содержания кремния в передельном чугуне.
Saved in:
| Published in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Date: | 2004 |
| Main Authors: | , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2004
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21486 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, Н.И. Падун, Т.С. Семыкина // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 9. — С. 97-106. — Бібліогр.: 24 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860128995675209728 |
|---|---|
| author | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Падун, Н.И. Семыкина, Т.С. |
| author_facet | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Падун, Н.И. Семыкина, Т.С. |
| citation_txt | Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, Н.И. Падун, Т.С. Семыкина // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 9. — С. 97-106. — Бібліогр.: 24 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Определены вероятностные зависимости изменения параметров кислородно−конвертерной плавки от содержания кремния в передельном чугуне.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:43:38Z |
| format | Article |
| fulltext |
97
УДК 669.184.244.66:669.184.235
В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков,
Н.И. Падун, Т.С. Семыкина
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КИСЛОРОДНО−КОНВЕРТЕРНОЙ
ПЛАВКИ ПРИ ПЕРЕХОДЕ НА МАЛОШЛАКОВЫЕ ТЕХНОЛОГИИ
Определены вероятностные зависимости изменения параметров кислород-
но−конвертерной плавки от содержания кремния в передельном чугуне
Производство стали в Украине с 1990 года (последний год докризис-
ного периода с объемом выплавки 49,8 млн.тонн) претерпело этапы спада
до 20−23 млн.т в 1994−1996гг. и подъема до 31,3 млн.т. в 2000г. С 2000г.
продолжается дальнейший рост производства, но более замедленными
темпами. В целом, показатели динамики производства по способам вы-
плавки представлены в табл.1. [1,2].
Табл.1. Динамика производства стали в Украине.
Объем производства, тыс.т Способ выплавки
1990г. 2000г. 2001г. 2002г. 2003г.
Мартеновский 26960 15656 16288 16404 16805
Кислород-
но−конвертерный
21271 14723 15886 16656 18372
Электропечной 1596 922 794 930 1080
Анализ динамики производства стали по способам выплавки,
во−первых, показывает, что наибольший прирост выплавки обеспечивает-
ся за счет кислородно−конвертерных цехов. Во−вторых, если учесть, что
демонтированный ККЦ−1 МК «Криворожсталь» в 1990г. произвел
1951тыс.т стали, то можно сделать вывод, что выплавка стали в кисло-
родно−конвертерных цехах приближается, либо достигла объемов докри-
зисного периода (1990г.). Принимая, что в 1990г. загрузка кислород-
но−конвертерных цехов была предельно высокой, то в резерве осталось
(21271–1951)тыс.т–18372тыс.т=948 тыс.т. Для более детального анализа
сопоставим в табл.2 показатели производства стали в 1990 и 2003гг.
Анализ показывает, что ряд цехов превзошел объемы производства
докризисного периода, а ряд – не достиг. К последним относится и
ККЦ−2 МК «Криворожсталь». Отношение годового производства к уров-
ню 1990г. в этом цехе в последние 3 года (2001−2003гг.) находится на
одном и том же уровне – 0,83–0,84 [1]. Если причины, не позволяющие
увеличить объемы производства в этом цехе не устранимы, то возможно-
сти увеличения выплавки кислородно−конвертерной стали в Украине в
целом без специальных мероприятий ограничены.
98
Таблица 2. Объемы выплавки стали в кислородно−конвертерных цехах в 1990 и
2003 гг., тыс.т
Предприятие 1990г. 2003г. Отношение
2003/1990
«Криворожсталь», ККЦ−2 6058 5114 0,84
«Азовсталь» 3824 3652 0,95
Енакиевский МЗ 2939 2263 0,76
ДМК им.Дзержинского 2684 3170 1,18
МК им.Ильича 2639 2939 1,11
ДМЗ им.Петровского 1176 1232 1,04
Всего 19320 18372 0,95
По результатам анализа динамики сталеплавильного производства
необходимо выделить следующее.
Как в докризисный период, так и в настоящее время порядка 97% ста-
ли выплавляется в комплексе «Доменная печь–Сталеплавильный агрегат»
с использованием жидкого чугуна.
Одним из путей повышения эффективности производства в таких ус-
ловиях является переход на передел чугуна с пониженным содержанием
кремния [3]. Реализация такого направления может быть эффективной в
условиях мартеновского и кислородно−конвертерного производства.
В связи с постоянно возрастающей дефицитностью энергоносителей
(в частности, кокса в доменном производстве, электроэнергии при вы-
плавке ферросплавов), дефицитности металлолома, все большее количе-
ство фирм– производителей стали по схеме «Доменная печь–
Кислородный конвертер» переходят на технологии выплавки и передела
чугуна с пониженным содержанием кремния. Среди них, например, такие,
как:
Хооговенс – 0,35% Si [4];
Инленд – 0,30–0,36% Si [5,6];
Юзинор – 0,25–0,40% Si [7,8];
Фест−Альпине – 0,40% Si [9,10];
Тиссен – 0,25–0,40% Si [8];
Сольмер – 0,22–0,36% Si [8];
Италсидер – 0,25–0,40% Si [8];
Следует отметить. что для реализации технологий выплавки чугуна в
доменных печах при понижении содержания кремния необходимо соблю-
дение ряда условий. Среди них: высокая степень подготовки шихтовых
материалов и кокса, подбор состава и качества железорудного сырья,
стабильность качественных факторов, ритмичность поставки шихты и др.
Соблюдение комплекса этих условий является задачей сложной, а для
многих регионов, фирм, заводов (и в мировом масштабе) обеспечение
99
массовой выплавки чугуна, например, на уровне содержания кремния
0,4%,задачей недостижимой даже в ближайшем будущем.
В условиях Украины из−за низкого качества железорудного сырья,
кокса, неритмичных поставок шихты на заводах вынуждены осуществ-
лять процесс доменной плавки с повышенным тепловым резервом. Верх-
ний предел содержания кремния составляет 1,6% при средних пределах
0,7–1,0%. Передел такого чугуна производится в кислород-
но−конвертерных цехах в условиях дефицита и низкого качества метал-
лолома, повышенного расхода извести.
Исходя из достижений мировой практики и специфических условий, в
которых находится черная металлургия Украины, принимается следую-
щая классификация технологий кислородно−конвертерной плавки в зави-
симости от содержания кремния в передельном чугуне:
1. Обычная технология (среднее содержание кремния в чугуне –
0,9%).
2. Обычная технология при пониженном содержании кремния
(среднее содержание кремния в чугуне – 0,6%).
3. Малошлаковая технология (среднее содержание кремния в чугуне
–0,4%).
4. Технология с минимальным количеством шлака (среднее содер-
жание кремния в чугуне – 0,15%).
5. Бесшлаковая технология ( в чугуне следы кремния).
Первые 4 варианта технологии обеспечивают получение сталей необ-
ходимого качества для широкого сортамента непосредственно в кисло-
родном конвертере, за исключением сталей, к которым предъявляются
специальные требования. При реализации бесшлаковой технологии необ-
ходимо осуществлять обескремнивание чугуна, десульфурацию и дефос-
форацию металла (чугуна или стали) вне конвертера при производстве
всех марок стали. Преимуществом бесшлаковой технологии является
возможность восстановления оксидов марганца, хрома, никеля в конвер-
тере углеродом металлической ванны.
Для оценки качественного влияния кремния разработали схему взаи-
модействия между параметрами кислородно−конвертерной плавки, кото-
рая в матричном виде представлена в табл.3
Определяющим фактором в системе кислородно−конвертерной плав-
ки является чугун. Это утверждение, естественно, в соответственно мень-
шей степени, относится и к содержанию кремния в чугуне. Кремний явля-
ется теплоносителем, шлакообразующим элементом, влияет на содержа-
ние железа в чугуне и т.д. Однако, такие параметры, как расход извести и
выход шлака напрямую определяются содержанием кремния.
Для обоснования и определения количественных значений техни-
ко−экономических параметров были систематизированы и обработаны
данные опубликованных исследований, промышленной практики, мате-
100
риальных и тепловых балансовых расчетов. Расход чугуна, лома, метал-
лошихты определили по результатам обработки нормативных данных,
сложившихся по условиям практической деятельности кислород-
но−конвертерных цехов Украины, принимаемых на предприятиях за ос-
нову расходных величин с учетом способа разливки стали (МНЛЗ, слит-
ки) [11].
Таблица 3. Взаимодействие между параметрами кислород-
но−конвертерной плавки в матричном виде.
Элементы сис-
темы
Шиф
р 1 2 3 4 5 6 7 8 9
Ч Л И К Qпр С Ш Ог Qрх
1 Чугун Ч * Ч−
Л
Ч−
И
Ч−
К Ч−Qпр Ч−С Ч−
Ш
Ч−О
г
2 Лом Л * Л−С Л−
Ш Л−Qрх
3 Известь И * И−
Ш И−Qрх
4 Кислород К * К−Qпр К−
Ш
К−О
г
5 Приход тепла Qпр *
6 Сталь С * С−Qрх
7 Шлак
(+корольки) Ш * Ш−Qрх
8 Отходящий газ
(+пыль) Ог * Ог−Qрх
9 Расход тепла Qрх *
На основании анализа данных по содержанию кремния в чугуне полу-
чены обобщенные величины расхода чугуна, лома, металлошихты, кото-
рые отнесли к среднему содержанию кремния (0,9%) [4]. К содержанию
кремния 0,9% (как к исходному) были определены расходы извести, ки-
слорода, выхода шлака и отходящего газа. Для расчетов использовали
данные справочников, монографий, статей [12−24]. Поскольку некоторые
определяемые параметры имеют меньшую значимость, чем составляю-
щие металлошихты, их величины не разделяли в зависимости от способов
разливки стали. На основании определенных технико−экономических
параметров (для условий содержания кремния в чугуне 0,9% и разливки
на МНЛЗ) в матричной форме был составлен предварительный матери-
альный баланс кислородно−конвертерной плавки. При его анализе воз-
никла необходимость в частичной корректировке расходов извести, ки-
слорода, выхода шлака и газа. Все эти изменения не выходили за пределы
101
данных, принятых для анализа в качестве исходных. В окончательном
виде матрица материального баланса представлена в табл. 4.
По представленным в табл.4. данным из исходных материалов в про-
дукты плавки переходит ( в кг/т стали): из чугуна в сталь– 798,5; из чугу-
на в шлак– 52,2 (кремний и марганец – 12,6; железо – 24,1; корольки –
15,5); из чугуна в отходящий газ– 49,0 ( пыль – 13,0; углерод – 36,0); из
лома в сталь – 201,5; из лома в шлак– 10,6; из извести в шлак– 75,0 из
кислорода в шлак– 17,4; из кислорода в отходящий газ– 58,5;
Таблица 4. Материальный баланс кислородно−конвертерной плавки в
матричной форме при содержании
кремния в чугуне 0,9%.
Элементы сис-
темы Шифр Расход кг/т стали Итого
5 6 7
С Ш Ог
1 Чугун Ч 899,7 798,5 52,2 49,0 899,7
2 Лом Л 212,1 201,5 10,6 212,1
3 Известь И 75,0 75,0 75,0
4 Кислород К 75,7 17,4 58,3 75,7
5 Сталь С 1000 1000
6 Шлак
(+корольки) Ш
155,2
155,2
7 Отходящий газ
(+пыль) Ог 107,3 107,3
Итого 1000 155,2 107,3
Задача дальнейшего анализа сводилась к выявлению обоснованных
путей определения изменений параметров при снижении содержания
кремния в чугуне. Выше были обоснованы наиболее показательные вели-
чины содержания кремния в чугуне, характеризующие тип (вариант) тех-
нологии, а именно: 0,9% кремния – обычная (исходная); 0,6% кремния – с
пониженным содержанием кремния; 0,4% кремния – малошлаковая;
0,15% кремния – с минимальным количеством шлака. Ниже приведен
общий вид зависимости параметров кислородно−конвертерной плавки от
содержания кремния в чугуне:
Y кг/т стали = К1, кг/т стали + [ΔК1, кг/т стали * 0,1% Si чугуна] * [Si
чугуна исходное, % – Si чугуна заданное, %], где К1, – исходная
102
величина параметра; ΔК1, – изменение параметра при снижении содержа-
ния кремния в чугуне на 0,1%.
Тогда исходная величина параметра (К1) равна его значению для пе-
редела чугуна с содержанием кремния 0,9%. За основу ΔК1 взяты значе-
ния изменений параметров, приведенных в [19], сопоставленных с дан-
ными других балансовых расчетов и экстраполированных по данным
японских исследователей в область малошлаковой технологии и техноло-
гии с минимальным количеством шлака.
При расчете ΔК1 для определения количества отходящего газа прини-
мали, что количество отходящего газа изменяется за счет увеличения
расхода чугуна на 5,4 кг/т стали и выгорания из чугуна 4% углерода, из
которого 90% сгорает до CO и 10% CO2. При таком допущении с одного
кг углерода чугуна выделяется 2,466кг газов. Принятые для расчетов зна-
чения К1 и ΔК1 приведены в табл.5, результаты расчетов приведены в
табл. 6.
Таблица 5. Принятые для расчетов значения коэффициентов К1 и ΔК1
Способ раз-
ливки
Техни-
ко−экономические па-
раметры
К1, кг/т стали ΔК1, кг/т
стали* 0,1%
Si чугуна
Чугун 899,7 +5,4
МНЛЗ Лом 212,1 − 8,5
Металлошихта 1111,8 − 3,1
Чугун 852,1 + 5,4
В слитки Лом 266,5 − 8,5
Металлошихта 1118,6 − 3,1
Известь 75,0 − 7,0
МНЛЗ и в
слитки
Кислород 75,7 − 1,285
Шлак 155,0 − 15,0
Отходящий газ 107,3 + 0,5326
Приведенные в табл.6 величины ряда основных параметров, матери-
ального баланса кислородно−конвертерной плавки при различном содер-
жании кремния в чугуне позволяет оценивать динамику изменения пара-
метров, определять количественные значения изменений параметров, что
необходимо для выполнения экономического анализа, экономического
обоснования целесообразности перехода на малошлаковые технологии.
Наиболее радикально изменяются такие параметры, как расход извести и
выход шлака. Их значения снижаются более чем в три раза. Динамика
потерь тепла со шлаком представлена в табл.7.
Таблица 6. Технико−экономические параметры кислородно−конвертерной плавки при различном содержании
кремния в чугуне
Содержание Si в чугуне,% Способ раз-
ливки
Технико−экономические параметры
0,9 0,6 0,4 0,15
Чугун, кг/т стали 899,7 915,9 926,7 940,2
МНЛЗ Лом, кг/т стали 212,1 186,6 169,6 148,35
Металлошихта (чугун + лом) кг,т
стали
1111,8 1102,5 1096,3 1088,55
Чугун, кг/т стали 852,1 868,3 879,1 892,6
В слитки Лом, кг/т стали 266,5 241,0 224,0 202,75
Металлошихта (чугун + лом) кг,т
стали
1118,6 1109,3 1103,1 1095,35
Известь, кг/т стали 75,0 54,0 40,0 22,5
МНЛЗ и в
слитки
Кислород, м3/т стали 53,01 50,031 48,51 46,26
Кислород, кг/т стали 75,7 71,84 69,27 66,06
Сталь, т 1 1 1 1
Шлак, кг/т стали 155 110 80 42,5
Количество шлака, % 100 71 51,6 27
Отходящий газ, кг/т стали 107,3 108,9 109,96 111,29
Количество отходящего газа, % 100 101,5 102,5 103,7
104
Таблица 7. Динамика потерь тепла при кислородно−конвертерной плавке со шла-
ком
Содержание Si в чугуне,% Способ
разливки
Технико−экономические
параметры 0,9 0,6 0,4 0,15
Количество шлака, кг/т
стали
155 110 80 42
МНЛЗ и в
слитки
Количество шлака, % 100 71 51,6 27
Потери тепла со шлаком,
МДж/т стали
348 247 179,7 94
Потери тепла со шлаком,
Мкал/т стали
83 59 43 22,5
Потери тепла со шлаком от
исходных при Si чугуна =
0,9%, %
100 71 51,6 27
Снижение потерь тепла со
шлаком от исходных при Si
чугуна = 0,9%, МДж/т ста-
ли
101 168,5 253,8
Снижение потерь тепла со
шлаком от исходных при Si
чугуна = 0,9%, Мкал/т ста-
ли
24 40 60,6
При переделе чугуна с содержанием кремния 0,15% потери тепла со
шлаком составляют 27% от потерь при содержании кремния 0,9%. Про-
цесс усвоения извести также связан с большими затратами тепла. Извест-
но, что для усвоения 1кг извести расходуется столько тепла, сколько не-
обходимо для проплавления 2кг лома. Однако, экономия тепла за счет
сокращения расхода извести и количества шлака не может компенсиро-
вать потерь, связанных с сокращением содержания кремния в чугуне.
Поэтому, при реализации малошлаковых технологий необходимо увели-
чивать расход чугуна и сокращать расход лома. В некоторой степени
положение улучшается за счет повышения выхода годного и естественно-
го сокращения металлошихты в целом. Главная целесообразность приме-
нения малошлаковых технологий связана с соотношением цен на чугун и
лом.
1. Динамика выплавки чугуна и стали в 2000−2002гг. / В.П. Корченко,
Н.М. Можаренко, В.Ф. Поляков, Л.Г. Тубольцев и др. // Металл Украины. –
№31. – 01−15 октября 2003г. – С.25−28.
2. Статистика // Металл Украины. – №1 (324). – 1−15 января 2004г. – С.21.
105
3. Аналитическое исследование целесообразности и перспективности реализа-
ции в условиях Украины комплексной технологии выплавки низкокремнисто-
го чугуна в доменных печах и использование его в сталеплавильном произ-
водстве / НАН Украины. Институт черной металлургии им. З.И.Некрасова //
Отчет о НИР Ч.051−03. – 2003г. –51 с.
4. Влияние использования низко кремнистого чугуна на дефосфорацию металла
в конвертере. / Knoop Willen Van der, Unen Gerardus Van, Snoeijer Albert B.,
Soom Rob. // Steel Times. – 1994. – 222. № 4. – С. 141–142, 146, англ.
5. Pulyerized Coalingection (PCI) at Inland №7 Blast furnace / I. Ricketts, W. Karter,
P. Graeenwald, // Ironrnaking Conferenc Proceedings.–1996.–v.54,p.51–60. Цити-
руется по «Новости черной металлургии за рубежом»,1996;№ 3, C.27–29.
6. Madification of the refining practices at Inlands № 4 EOF in order to accommodate
the use low silicon hot metal / D.R. Fosnacht, S.R. Balajee, A.R. Hebbard // 70–th
Steelmak. conf. Proc. Vol. 70: Pittsburgh Meet., March Ј9 –Apr. 1. 1987. Warren-
dale, Pa, 1987, 329–338 (англ.).
7. Desulphurization of pig iron at USIHORs Dunkerk works// − CLESIM news, 1985,
№ 2, p. 2−3. Цитируется по экспресс−информации. Черная металлургия / ин−т
«Черметинформация», 1985, сер.«Производство стали и ферросплавов»,
вып.25,с. 1−2.
8. Технология получения низкокремнистого и низкосернистого чугунка в домен-
ных печах за рубежом Кондрвекинская / P.M. Жак, Н.И. Савелов, // ин–т
«Черметинформация» М., 1991 Обзор. инфор. Сер. Подготовка сырьевых ма-
териалов к металлургическому переделу и производство чугуна, вып.3,с.28.
9. Использование вспомогательной фурмы в конвертере / К. Primas, G. Poferl,
W. Rookenhanb // Sublanzensteuerung im LD−Stahlwerk 3 der VOEST−Alpine
AG in Linz. − Berg: − und Hiittemannische Monatshefte, 1985, Bd −130, № 7,
s.217–223. Цитируется по Экспресс−информации. Черная металлургия / ин−т
«Черметинформация», 1985, сер. «Производство стали и ферросплавов», вып.
25, с.3−7.
10. Управляемый ЭВМ сталеплавильный процесс, донная продувка инертным
газом и выпуск стали c небольшим процентом попадания шлака в ковш, ком-
плекс мероприятий по усовершенствованию производства стали /
В. Рокеншауб, Г. Грабнер // Доклад Industrieanlagenbau, Ges. м.в.Н., Linz. –
Moskau. – Marz. – 1988.
11. Экономический анализ технологий выплавки металла / В.П. Корченко,
Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, Н.И. Падун // Метал Украины, №46 (285), 2−8
декабря 2002г. – С.29−30.
12. Краткий справочник металлурга. Под редакцией В.П. Адриановой. – Москва:
Государственное научно–техническое издательство литературы по черной и
цветной металлургии, 1960. – 370 с.
13. Сталеплавильное производство / Под общей редакцией чл.–корр. АН СССР
А.М. Самарина. // Справочник, том 1. . – М.: «Металлургия», 1964. – 527 с.
14. Афанасьев С.Г. Краткий справочник конверторщика // – М.: «Металлургия»,
1967. – 160 с.
15. Дои Дзе. Конвертерное производство стали // Перев. с японского. М.: «Метал-
лургия», 1971, 296 с.
16. Якушев А.М. Справочник конверторщика//Челябинское отделение,1990, 448с.
106
17. Development of new steelniaklne process with Na2CO3 / S. Yamamoto,
Dr. H. Kajioka. // Trans. of the Iron and Steel Inst, of Japan, 1980, № 2, v.20.
Р.В33.
18. Development of slag minimum reflrilne– process by desilloonidation of hot metal.
(Development of slag minimum refining process – 1) / Yu. Itoh, Sh. Satoh,
Yu. Kawauchi et al// Trans. ISI of Japan, 1980, v. 20, № 7, p. B–264.
19. On the preliminary desiconization of hot rnetal by solid iron oxide. (Development
of slag– minimum refining' process – II) / Yu. Itoh, Sh. Satoh, Yu. Kawauchi et al.
// Trans. ISI of Japan, 1980, v. 2O, № 20, № 7, Р. B–365.
20. Дефосфорация чугуна с низким содержанием кремния в ЛД конвертере (Раз-
работка процесса рафинирования с минимальным количеством шлака – III).
On the dephosphorizatlon of low–silicon hot metal in LD converter. (Development
of slag miniimum refining process – III) / Yu. Itoh, Sh. Satoh, Yu. Kawauchi et al.
// Trans. ISI of Japan, 1980, v. 20, № 7, р. В–266.
21. Металлургические аспекты передела чугуна с низким содержанием кремния в
ЛД конвертере. (Разработка процесса рафинирования с минимальным количе-
ством шлака – IV). On the metallurgical characteristics of refining of low–silicon
hot metal in LD converter / Yu. Itoh, Sh. Satoh, Yu. Kawauchi et al. // Trans. ISI
of Japan, 1980, v. 20, № 7, Р. В267.
22. Genma Hobuyuki. Производство высокоуглеродистой стали в конвертере из
предварительно обработанного чугуна// Tetsu to hagane, J Iron and Steel Inst.
Jap. 1983, 69, № 12, 1005 (Яп.). Цитируется по РЖМ, 1984, N 2, 2В389.
23. Технология производства стали в современных конвертерных цехах /
С.В. Колпаков, Р.В. Старов, В.В. Смоктий и др. / Под общей редакцией Кол-
ракова С.В.// М.: Машиностроение, 1991. – 464 с.: ил.
24. Освоение технологии передела низкокремнистого чугуна с пониженным со-
держанием марганца с предварительным нагревом лома в кислородных ко-
вертерах / Р.С. Айзатулов, Ю.А. Пак, В.В. Соколов и др. //
АО «Черметинформация», Бюллетень ЧМ, 2002. – №4. – С.30−32.
Статья рекомендована к печати д.т.н. Д.Н.Тогобицкой
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21486 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:43:38Z |
| publishDate | 2004 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Падун, Н.И. Семыкина, Т.С. 2011-06-16T13:10:46Z 2011-06-16T13:10:46Z 2004 Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, Н.И. Падун, Т.С. Семыкина // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2004. — Вип. 9. — С. 97-106. — Бібліогр.: 24 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21486 669.184.244.66:669.184.235 Определены вероятностные зависимости изменения параметров кислородно−конвертерной плавки от содержания кремния в передельном чугуне. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Сталеплавильное производство Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии Article published earlier |
| spellingShingle | Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Падун, Н.И. Семыкина, Т.С. Сталеплавильное производство |
| title | Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии |
| title_full | Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии |
| title_fullStr | Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии |
| title_full_unstemmed | Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии |
| title_short | Определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии |
| title_sort | определение показателей кислородно-конвертерной плавки при переходе на малошлаковые технологии |
| topic | Сталеплавильное производство |
| topic_facet | Сталеплавильное производство |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21486 |
| work_keys_str_mv | AT korčenkovp opredeleniepokazateleikislorodnokonverternoiplavkipriperehodenamalošlakovyetehnologii AT tubolʹcevlg opredeleniepokazateleikislorodnokonverternoiplavkipriperehodenamalošlakovyetehnologii AT polâkovvf opredeleniepokazateleikislorodnokonverternoiplavkipriperehodenamalošlakovyetehnologii AT padunni opredeleniepokazateleikislorodnokonverternoiplavkipriperehodenamalošlakovyetehnologii AT semykinats opredeleniepokazateleikislorodnokonverternoiplavkipriperehodenamalošlakovyetehnologii |