Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей
Исследованы закономерности процессов ползучести и длительной прочности ферритно–перлитных сталей. Установлены закономерности изменения этих характеристик в зависимости от модельных параметров межатомного взаимодействия компонентов легирующей подсистемы общего состава....
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Datum: | 2005 |
| Hauptverfasser: | , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2005
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21528 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей / Э.В. Приходько, Т.В. Сенина, Л.А. Головко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2005. — Вип. 10. — С. 213-222. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859858126951415808 |
|---|---|
| author | Приходько, Э.В. Сенина, Т.В. Головко, Л.А. |
| author_facet | Приходько, Э.В. Сенина, Т.В. Головко, Л.А. |
| citation_txt | Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей / Э.В. Приходько, Т.В. Сенина, Л.А. Головко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2005. — Вип. 10. — С. 213-222. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Исследованы закономерности процессов ползучести и длительной прочности
ферритно–перлитных сталей. Установлены закономерности изменения этих характеристик в зависимости от модельных параметров межатомного взаимодействия компонентов легирующей подсистемы общего состава.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:44:32Z |
| format | Article |
| fulltext |
213
УДК: 669.02/09:669.017
Э.В. Приходько, Т.В. Сенина, Л.А.Головко
ФИЗИКО–ХИМИЧЕСКИЙ АСПЕКТ АНАЛИЗА СВОЙСТВ ФЕРРИТНО–
ПЕРЛИТНЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ
Исследованы закономерности процессов ползучести и длительной прочности
ферритно–перлитных сталей. Установлены закономерности изменения этих ха-
рактеристик в зависимости от модельных параметров межатомного взаимодейст-
вия компонентов легирующей подсистемы общего состава.
Анализ последних достижений и публикаций.
На существенном замедлении развития прогнозирования ползучести и
длительной прочности металлических материалов при больших длитель-
ностях высокотемпературного нагружения сделан акцент в работе [1].
Причину такого положения В.В.Кривенюк видит, прежде всего, в том, что
объем экспериментальных исследований для необходимого уточнения
применяемых уравнений ползучести и длительной прочности оказался
недостаточным и многие уравнения, описывающие ползучесть и длитель-
ную прочность (σдп), тщательно не проверены.
Принимая вышеизложенное к сведению, следует отметить, что в ука-
занном в работе [1] перечне проблемных вопросов не рассматривается
физико–химический аспект. Очевидно, что материаловедческий фунда-
мент проблем длительной и кратковременной прочности один, и основой
его является теория легирования и микролегирования.
Постановка задачи.
Целью данного этапа исследования являлся анализ влияния состава
многокомпонентных металлических сталей и сплавов на их длительную
прочность и кратковременные свойства при повышенных температурах.
Следует отметить, что в ряде фундаментальных исследований, в работе
[2] в частности, показано, что непосредственной, достаточно тесной связи
между показателями, полученными при кратковременных и длительных
испытаниях, не существует.
При рассмотрении вопроса о хрупком разрушении целесообразно ис-
ходить из того, что каждый металлический материал является агрегатом,
состоящим из кристаллитов и границ зерен, которые по–разному влияют
на прочностные и пластические свойства композита. Было показано, что
отношение прочности кристаллита к прочности границ зависит от темпе-
ратуры. Выше определенной температуры границы слабее, чем кристал-
литы, а при низких температурах границы прочнее, чем кристаллит. Тем-
пература, при которой прочности границ и кристаллитов равны, называет-
ся эквикогезивной. Эти общие положения служат базой для сравнитель-
ных исследований соотношения между кратковременными и длительны-
ми характеристиками прочности и пластичности сталей. К сожалению, в
214
большинстве описанных в литературе случаев эти соотношения не анали-
зируются. Учитывая уникальность и масштабность проведенных в работе
[3] исследований, анализу их результатов посвятили основное содержание
работы .
Изложение основных материалов исследования.
Для выявления закономерностей изменения в зависимости от состава
стали длительной прочности при 5000С нами использована информация о
первых сорока трех (из 52 исследованных в работе [3]) составах, режимы
термической обработки которых были близки. Информация о составе час-
ти этих сталей (всех хромованадиевых и хромомолибденованадиевых)
приведена в табл.1, данные о комплексе физико–химических модельных
параметров большинства этих сталей – в табл.2. При последующем ана-
лизе механических свойств символом σDVM был обозначен предел ползу-
чести при 5000С, полученный ускоренным (за 45 часов) методом.
Таблица 1. Состав и свойства исследованных сталей [3]
№ Массовая доля элемента, σт σв σDVM
п/п C Si Mn Сr Mo V кгс/мм2
1 0,13 0,83 0,47 1,64 – 0,26 44 61,9 17
2 0,14 1,62 0,54 1,63 – 0,32 39,8 59,2 17–18
3 0,18 0,23 0,53 1,50 – 0,34 42–43 56–57 14–15
4 0,25 0,61 0,48 1,10 0,22 0,22 72 84 17,5
5 0,27 0,44 0,56 1,17 0,46 0,46 79 86,9 –
6 0,27 0,88 0,75 1,45 0,57 0,57 80 90 17,5
7 0,29 0,43 0,53 1,50 0,55 0,55 >50 86 22,7
8 0,28 0,39 0,47 1,26 1,03 1,03 73 82 24,5
9 0,27 0,30 0,40 1,3 1,10 1,10 >60 80–95 –
10 0,15 0,32 0,56 1,09 0,22 0,22 65,5 75,7 15–16
11 0,21 0,40 0,60 1,10 0,07 0,07 58,7 70,1 26
12 0,21 0,82 0,41 1,10 0,11 0,11 71,1 80,1 32
13 0,21 0,45 0,33 0,00 0,07 0,07 74 84 40
14 0,22 1,02 0,57 1,11 0,15 0,15 77 89,6 35
15 0,30 0,27 0,51 1,60 0,10 0,10 74 91 31,2
16 0,19 0,8 0,72 0,95 0,21 0,21 >60 80–95 40
17 0,48 0,20 0,70 2,31 0,26 0,26 >78 114–130 34
18 0,22 0,38 0,53 1,62 0,39 0,39 – 80–84 35
19 0,31 0,37 0,61 2,58 0,48 0,48 110 124 19,2
20 0,32 0,34 0,59 2,82 0,45 0,45 >100 110–130 –
21 0,31 0,36 0,72 2,32 0,43 0,43 >100 110–130 –
Дальнейший анализ можно разделить на два последовательных этапа.
На первом рассмотрены все без исключения парные и основные много-
факторные соотношения между свойствами, полученными при кратко-
временных испытаниях, и модельными параметрами (основная часть наи-
более значимых из них представлена в табл.3).
2
1
5
Т
аб
л
и
ц
а
2
.
М
о
д
ел
ьн
ы
е
п
ар
ам
ет
р
ы
с
та
л
ей
и
з
та
б
л
и
ц
ы
1
.
№
п
/п
d
·
1
0
–
1
н
м
tg
α
Z
Y
,
e
d
o
·
1
0
–
1
н
м
tg
α o
Z
Y
o
,
e
d
m
·
1
0
–
1
н
м
tg
α m
Z
Y
m
,
e
d
m
l·
1
0
–
1
н
м
tg
α m
l
Z
Y
m
l,
e
1
2
,7
8
4
0
,0
8
7
1
,2
4
9
2
,3
8
6
0
,0
8
3
2
,1
9
9
1
,9
9
0
,0
9
5
1
,6
4
6
2
,8
9
8
0
,0
6
7
1
,8
3
0
2
2
,7
6
2
0
,0
8
7
1
,2
8
3
2
,3
3
8
0
,0
8
5
2
,0
1
4
2
,0
2
0
,0
9
3
1
,5
3
0
2
,9
0
2
0
,0
6
7
1
,8
8
0
3
2
,7
9
2
0
,0
8
7
1
,2
3
0
2
,3
9
7
0
,0
8
3
2
,1
4
8
1
,8
9
0
,1
0
0
1
,6
8
6
2
,9
0
5
0
,0
6
7
1
,9
1
4
4
2
,7
7
0
0
,0
8
8
1
,2
3
2
2
,2
0
4
0
,0
8
9
2
,0
6
0
1
,8
4
0
,1
0
0
1
,6
6
0
2
,9
0
6
0
,0
6
7
1
,9
1
8
5
2
,7
7
3
0
,0
8
8
1
,2
3
7
2
,2
5
8
0
,0
8
8
2
,1
0
1
1
,8
3
0
,1
0
1
1
,6
6
0
2
,9
1
6
0
,0
6
8
2
,0
4
4
6
2
,7
6
3
0
,0
8
7
1
,2
7
0
2
,2
9
9
0
,0
8
7
2
,1
1
4
1
,9
2
0
,0
9
8
1
,6
9
5
2
,9
1
8
0
,0
6
8
2
,0
5
7
7
2
,7
7
1
0
,0
8
7
1
,2
4
9
2
,2
8
6
0
,0
8
7
2
,1
1
5
1
,8
0
0
,1
2
1
,6
3
7
2
,9
1
5
0
,0
6
8
2
,0
2
9
8
2
,7
7
6
0
,0
8
7
1
,2
5
1
2
,3
3
5
0
,0
8
6
2
,1
3
9
1
,7
8
0
,1
0
3
1
,6
2
1
2
,9
3
4
0
,0
7
0
2
,1
3
7
9
2
,7
8
0
0
,0
8
7
1
,2
4
9
2
,3
5
8
0
,0
8
6
2
,1
4
3
1
,7
4
0
,1
0
4
1
,5
8
3
2
,9
3
5
0
,0
7
0
2
,1
3
8
1
0
2
,7
9
4
0
,0
8
7
1
,2
2
1
2
,3
9
7
0
,0
8
4
2
,2
0
9
1
,9
6
0
,0
9
8
1
,7
3
6
2
,9
2
8
0
,0
6
6
2
,1
0
1
1
1
2
,7
8
4
0
,0
8
7
1
,2
3
4
2
,3
4
5
0
,0
8
5
2
,2
2
9
1
,9
0
0
,0
9
9
1
,7
0
6
2
,9
5
7
0
,0
6
3
2
,2
7
7
1
2
2
,7
7
2
0
,0
8
7
1
,2
4
9
2
,3
0
3
0
,0
8
5
2
,1
8
0
1
,8
7
0
,0
9
8
1
,6
3
5
2
,9
6
2
0
,0
6
3
2
,3
4
3
1
3
2
,7
8
1
0
,0
8
8
1
,2
0
2
2
,1
4
7
0
,0
9
1
2
,0
6
6
1
,7
9
0
,1
0
1
1
,6
3
5
3
,1
0
4
0
,0
5
7
2
,0
8
2
1
4
2
,7
6
8
0
,0
8
7
1
,2
7
3
2
,3
5
3
0
,0
8
4
2
,2
2
8
1
,9
2
0
,0
9
7
1
,6
5
0
2
,9
8
2
0
,0
6
2
2
,4
9
4
1
5
2
,7
7
6
0
,0
8
7
1
,2
6
1
2
,3
7
1
0
,0
8
3
2
,2
6
8
1
,7
6
0
,1
0
4
1
,5
8
0
2
,9
6
6
0
,0
6
3
2
,3
5
6
1
6
2
,7
8
3
0
,0
8
7
1
,2
4
2
2
,3
7
6
0
,0
8
4
2
,2
4
1
1
,9
7
0
,0
9
7
1
,7
3
5
2
,9
6
7
0
,0
6
4
2
,4
2
8
1
7
2
,7
5
0
0
,0
8
7
1
,2
8
2
2
,2
5
1
0
,0
8
7
2
,0
8
0
1
,6
9
0
,1
0
7
1
,4
9
5
2
,9
2
0
0
,0
6
5
1
,9
9
1
1
8
2
,7
8
4
0
,0
8
7
1
,2
4
9
2
,3
8
6
0
,0
8
3
2
,1
1
9
1
,9
9
0
,0
9
5
1
,6
4
6
2
,8
9
8
0
,0
6
7
1
,8
3
0
1
9
2
,7
7
2
0
,0
8
7
1
,2
8
6
2
,3
8
3
0
,0
8
3
2
,1
5
5
1
,8
0
0
,1
0
2
1
,6
4
6
2
,9
1
5
0
,0
6
6
1
,9
8
7
2
0
2
,7
7
0
0
,0
8
7
1
,2
9
5
2
,3
9
0
0
,0
8
2
2
,1
5
6
1
,7
8
0
,1
0
3
1
,6
0
9
2
,9
1
4
0
,0
6
6
1
,9
6
4
2
1
2
,7
6
8
0
,0
8
7
1
,2
9
0
2
,3
7
6
0
,0
8
4
2
,1
8
6
1
,8
3
0
,1
0
2
1
,6
4
9
2
,9
2
1
0
,0
6
6
2
,0
3
0
216
Таблица 3. Коэффициенты корреляции между свойствами и
модельными параметрами
№ п/п Модель σв σт σDVM
1 f(d, tgα, ZY) 0,854 0,809 0,548
2 f(d) –0,632 –0,516 –0,176
3 f(tgα) –0,544 –0,557 –0,342
4 f(ZY) 0,844 0,803 0,487
5 f(d0, tgα0, Z
Y
0) 0,626 0,660 0,643
6 f(d0) 0,362 0,490 0,484
7 f(tgα0) –0,550 –0,597 –0,444
8 f(ZY
0) 0,557 0,656 0,581
9 f(ZY, ZY
0, Nm) 0,860 0,825 0,600
10 f(Nm) 0,460 0,350 0,101
Анализ показал, что при графической интерпретации этих результатов
для составов и свойств двух сталей (№2 и №13 в табл.1 и 2) во всех случа-
ях имеют место значительные отклонения от общей закономерности
(рис.1). В связи с невозможностью найти объяснение этим отклонениям
на втором этапе анализа эти два состава были исключены из общей вы-
борки. В результате точность обобщения данных о всех свойствах заметно
выросла (табл.4 и рис.2). Более сложная ситуация возникает при анализе
закономерностей изменения длительной прочности при 5000С по крите-
рию σDVM.
Рис.1. Соотношение
между рассчитанными
по модели №1 в табл.3
и экспериментальными
значениями σВ.
Опыт проведен-
ных исследований
позволяет предполо-
жить, что причиной
такой ситуации явля-
ется упрощенное
однотипное толкова-
ние (по аддитивной
схеме) роли разных
модельных параметров и относительно низкая параметричность исполь-
зуемых моделей.
Типичная схема соотношений между расчетными и эксперименталь-
ными значениями этого параметра на рис.3 объясняет причину относи-
0
20
40
60
80
100
120
140
0 50 100 150
σB, расч.,кг/мм
2
σB
,
э
к
с
п
.,
к
г/
м
м
2
2
13
217
тельно низких коэффициентов корреляции в табл.5 при переборе
вариантов моделирования этой ситуации.
Рис.2. Соотношение
между рассчитанными
по уравнению (5) в
табл.4 и эксперимен-
тальными значениями
σВ.
Таблица 4. Коэффициенты корреляции после исключения плавок №2 и
№13
№
п/п
Модель Σв σт σDVM
1 f(d, tgα, ZY) 0,917 0,895 0,680
2 f(ZY) 0,905 0,880 0,590
3 f(d0, tgα0, Z
Y
0) 0,630 0,634 0,683
4 f(ZY
0) 0,560 0,660 0,604
5 f(ZY, ZY
0, Nm) 0,925 0,890 0,652
6 f(Nm) 0,560 0,470 0,168
7 f(d0, Z
Y
0 , N0 ) 0,926 0,886 0,690
8 f(N0) 0,910 0,886 0,570
9 f(dm, ZY
m, tgαm, Nm) 0,720 0,730 0,416
10 f(Nm) 0,560 0,562 0,168
Обработка по той же схеме информации о прочности при 500oС глад-
ких образцов в течение 0,1 часа, 1000, 10000 часов показала (табл. 5), что
наибольшая точность в описании опытных данных обеспечивается при
использовании тех же сочетаний модельных параметров, что и при анали-
зе результатов кратковременных испытаний.
0
50
100
150
0 50 100 150
σB,расч. кг/мм
2
σB
,э
к
сп
.
к
г/
м
м
2
218
σ D
V
M
,
р
ас
ч
.
к
г/
м
м
2
σDVM, эксп. кг/мм2
Рис.3. Соотношение между рассчитанными по уравнению (5)
в табл.4 и экспериментальными значениями.
Таблица 5. Коэффициенты корреляции между свойствами и модельными
параметрами
Прочность, кг/мм2,
за время,ч № п/п Модель
0,1 1000 10000
1 f(d, tgα, ZY) 0,805 0,722 0,684
2 f(d) –0,407 –0,291 –0,308
3 f(tgα) –0,478 –0,604 –0,608
4 f(ZY) 0,796 0,691 0,656
5 f(d0, tgα0, Z
Y
0) 0,716 0,722 0,730
6 f(d0) 0,577 0,569 0,546
7 f(tgα0) –0,639 –0,678 –0,686
8 f(Zy
0) 0,706 0,715 0,710
9 f(ZY, ZY
0, Nm) 0,807 0,807 0,769
10 f(Nm) 0,400 0,190 0,208
Соответствующие модели для σдл при τ=0,1 ч имеют вид:
41917tgα14291+5688+1377=дп0,1 ,d,Z,
Yσ (1)
3727tgα72102+2125546= oooдп0,1 ,,d,Z,
Yσ (2)
1291179129+27265= oдп0,1 ,N,Z,Z,
m
YYσ (3)
Для прочности при τ=1000 ч получено для разных комбинаций пара-
метров:
219
04443tgα2279+1161+8210=1000дп ,,d,Z,
Yσ (4)
6418tgα330252888326= ooo1000дп ,,d,Z,
Yσ (5)
832049292114+6174= o1000дп ,N,Z,Z,
m
YYσ (6)
Результаты определения длительной прочности при 10000 ч описы-
ваются уравнениями:
1469+tgα8455+9253+96115=10000дп ,d,Z,
Yσ (7)
8539+tgα412398102819= ooo10000дп ,d,Z,
Yσ (8)
03443181113+34108= o10000дп ,N,Z,Z,
m
YYσ (9)
Как следует из графических результатов представления этих расчетов
(рис.4,5), диапазон колеблемости численных значений существенен и не
одинаков для разных моделей. Это хорошо иллюстрирует рис.6, на кото-
ром сопоставлены результаты расчетов σдп 1000 по уравнениям (4)–(6). Ус-
реднение экспериментальных и расчетных значений σдп по интервалам
одинаковой протяженности свидетельствует (рис.7) о закономерном мо-
нотонном изменении соотношения между сопоставляемыми величинами.
Рис.4. Соотношение экс-
периментальных и рас-
считанных по уравнению
)N,Z,Z(f
m
YY
oВ
=σ
значений Bσ при τ=0,1 ч.
Сопоставление ко-
эффициентов уравне-
ний (1)–(12) показывает
что все они изменяются
закономерно с увели-
чением τ. Так, напри-
мер, свободные члены
аналогичных по структуре уравнений изменяются в последовательности :
1) –1917,4; –443; +469;
2) –27,37; 18,64; +39,85 и
3) –291; –204; –334.
Такая же картина наблюдается практически для остальных численных
значений коэффициентов уравнений.
В приведенной ниже таблице 6 сопоставлены погрешности прогнозов
по основным моделям (№1, №5, №9) из таблицы 5.
0
20
40
60
80
20 30 40 50 60 70
σ
B,расч.,кг/мм
2
σB
, э
к
с
п
.,к
г/
м
м
2
220
Отсюда следует, что предпочтение при расчетах следует
отдавать модели №9, в которой комплексно используются характеристики
разных подсистем состава.
Рис.5. Соотношение экспериментальных и рассчитанных по уравнению
)N,Z,Z(f
m
YY
oВ
=σ
значений σВпри τ=1000 ч.
Рис.6. Сопоставление рас-
чета σдл. по уравнению (5)
и (6) для τ=1000 ч.
Рис.7. соотношение
усредненных эксперимен-
тальных и рассчитанных
как
)Z,,d(f Y
tgα=σ значе-
ний длительной прочности
для τ=0,1.
0
10
20
30
40
50
0 10 20 30 40 50
σB,расч.,кг/мм
2
σB
,э
к
с
п
.,
к
г/
м
м
2
-10
0
10
20
30
40
0 20 40 60
σдл. (6)
σд
л
.
(5
)
20
30
40
50
60
70
80
30 35 40 45 50 55 60
σ расч.,кг/мм
2
σ
эк
сп
.,
к
г
/м
м
2
221
Таблица 6. Коэффициенты корреляции между погрешностями
моделей для длительной прочности
Длительная прочность
за
№
п/п
Модели
в таблице 5
0,1 ч 1000 ч 10000 ч
1 2 5 0,740 0,780 0,820
2 1 9 0,936 0,890 0,870
3 5 9 0,800 0,853 0,884
Результаты исследования.
Анализ экспериментальных данных работы [3] о длительной прочно-
сти сталей из таблицы 6 при разной длительности испытаний (0,1ч; 1000
ч; 10000 ч) выявил ряд несколько необычных закономерностей. Эта не-
обычность связана с тем, что статистическая обработка эксперименталь-
ной информации о σдп с помощью модельных параметров изначально на-
правлена на линейную интерпретацию исследуемых зависимостей. Этим в
значительной мере объясняется относительно невысокий уровень коэф-
фициентов корреляции в табл.1 при использовании наиболее эффектив-
ных сочетаний модельных параметров. Типичную картину точности по-
добных сопоставлений иллюстрирует рис.1. Те же результаты смотрятся
совсем по–другому после усреднения расчетных и экспериментальных
результатов по отдельным интервалам. Данные рис.2–5 наглядно под-
тверждают целесообразность разбиения диапазона изменения экспери-
ментальных значений σдп на равномерные интервалы. В результате четко
проявляется (особенно при длительности испытаний 1000 и 10000 ч) не-
линейный характер изменения длительной прочности. Следовательно,
появились основания полагать, что стали, у которых сочетания критериев
в моделях №5 и №9 обеспечивают расчетные значения σдп более 30 (для
модели №5– рис.3) или более 22 – (для модели №9 – рис.5), будут и на
практике наиболее долговечными.
Дальнейший выбор оптимального состава стали предполагает разра-
ботку метода решения обратной задачи: по сочетанию модельных пара-
метров определить наиболее эффективный легирующий комплекс. Для
решения этой задачи целесообразно предварительно выявить диапазон
концентраций, при котором то или иное значение σдп максимально.
В отличие от классических статистических подходов к разработке
описательных моделей такого типа, ориентированных на использование
информации о изначальных свойствах атомов и концентрации каждого
компонента, в разработанной методике анализа используются данные о
характеристиках межатомного взаимодействия. При расчете этих харак-
теристик комплексно учитываются и концентрации компонентов и их
изначальные свойства.
222
1. В.В. Кривенюк. Прогнозирование ползучести и длительной прочности метал-
лических материалов на сроки службы до 300000 ч и более.//Проблемы проч-
ности. –2003. –№4. –С.104–120.
2. З. Шинн, В. Руттман. Некоторые предварительные выводы из длительных
испытаний стали. //Исследование жаропрочных сталей и сплавов. –
Металлургиздат. –1960. –С.177–193.
3. А. Тум, К. Рихард. Испытание весьма большой длительности (100000 ч) при
5000С серии сталей разного состава. //Исследование жаропрочных сталей и
сплавов. –Металлургиздат. –1960. –С.194–227.
Статья рекомендована к печати д.т.н., проф. Тогобицкой Д.Н.
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJDFFile false
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments false
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName (http://www.color.org)
/PDFXTrapped /Unknown
/Description <<
/ENU (Use these settings to create PDF documents with higher image resolution for high quality pre-press printing. The PDF documents can be opened with Acrobat and Reader 5.0 and later. These settings require font embedding.)
/JPN <FEFF3053306e8a2d5b9a306f30019ad889e350cf5ea6753b50cf3092542b308030d730ea30d730ec30b9537052377528306e00200050004400460020658766f830924f5c62103059308b3068304d306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103057305f00200050004400460020658766f8306f0020004100630072006f0062006100740020304a30883073002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d30678868793a3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/FRA <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>
/DEU <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>
/PTB <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>
/DAN <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>
/NLD <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>
/ESP <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>
/SUO <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>
/ITA <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>
/NOR <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>
/SVE <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>
>>
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21528 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:44:32Z |
| publishDate | 2005 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Приходько, Э.В. Сенина, Т.В. Головко, Л.А. 2011-06-16T15:01:19Z 2011-06-16T15:01:19Z 2005 Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей / Э.В. Приходько, Т.В. Сенина, Л.А. Головко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2005. — Вип. 10. — С. 213-222. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21528 669.02/09:669.017 Исследованы закономерности процессов ползучести и длительной прочности ферритно–перлитных сталей. Установлены закономерности изменения этих характеристик в зависимости от модельных параметров межатомного взаимодействия компонентов легирующей подсистемы общего состава. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Металловедение и материаловедение Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей Article published earlier |
| spellingShingle | Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей Приходько, Э.В. Сенина, Т.В. Головко, Л.А. Металловедение и материаловедение |
| title | Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей |
| title_full | Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей |
| title_fullStr | Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей |
| title_full_unstemmed | Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей |
| title_short | Физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей |
| title_sort | физико-химический аспект анализа свойств ферритно-перлитных жаропрочных сталей |
| topic | Металловедение и материаловедение |
| topic_facet | Металловедение и материаловедение |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21528 |
| work_keys_str_mv | AT prihodʹkoév fizikohimičeskiiaspektanalizasvoistvferritnoperlitnyhžaropročnyhstalei AT seninatv fizikohimičeskiiaspektanalizasvoistvferritnoperlitnyhžaropročnyhstalei AT golovkola fizikohimičeskiiaspektanalizasvoistvferritnoperlitnyhžaropročnyhstalei |