Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи

Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи

Для одного из периодов работы доменной печи объемом 5500м3 проанализированы показатели распределения промежуточного шлака и температурно– восстановительных особенностей исходных шихтовых материалов. Установлена последовательность численных значений распределения анализируемых показателей, характер...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:
Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Datum:2006
Hauptverfasser: Большаков, В.И., Гладков, Н.А., Порубова, Т.П.
Format: Artikel
Sprache:Russian
Veröffentlicht: Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2006
Schlagworte:
Производство чугуна
Online Zugang:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21591
Tags: Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи / В.И. Большаков, Н.А. Гладков, Т.П. Порубова // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 85-97. — Бібліогр.: 3 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21591
record_format dspace
spelling Большаков, В.И.
Гладков, Н.А.
Порубова, Т.П.
2011-06-16T20:30:39Z
2011-06-16T20:30:39Z
2006
Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи / В.И. Большаков, Н.А. Гладков, Т.П. Порубова // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 85-97. — Бібліогр.: 3 назв. — рос.
XXXX-0070
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21591
669.162.283
Для одного из периодов работы доменной печи объемом 5500м3 проанализированы показатели распределения промежуточного шлака и температурно– восстановительных особенностей исходных шихтовых материалов. Установлена последовательность численных значений распределения анализируемых показателей, характеризующих состояние жидких фаз, и их связь с показателями плавки.
ru
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Производство чугуна
Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи
Article
published earlier
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
title Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи
spellingShingle Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи
Большаков, В.И.
Гладков, Н.А.
Порубова, Т.П.
Производство чугуна
title_short Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи
title_full Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи
title_fullStr Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи
title_full_unstemmed Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи
title_sort исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи
author Большаков, В.И.
Гладков, Н.А.
Порубова, Т.П.
author_facet Большаков, В.И.
Гладков, Н.А.
Порубова, Т.П.
topic Производство чугуна
topic_facet Производство чугуна
publishDate 2006
language Russian
container_title Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
publisher Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
format Article
description Для одного из периодов работы доменной печи объемом 5500м3 проанализированы показатели распределения промежуточного шлака и температурно– восстановительных особенностей исходных шихтовых материалов. Установлена последовательность численных значений распределения анализируемых показателей, характеризующих состояние жидких фаз, и их связь с показателями плавки.
issn XXXX-0070
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21591
citation_txt Исследование распределения шихтовых материалов по радиусу колошника и жидкостных нагрузок в горне печи / В.И. Большаков, Н.А. Гладков, Т.П. Порубова // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 85-97. — Бібліогр.: 3 назв. — рос.
work_keys_str_mv AT bolʹšakovvi issledovanieraspredeleniâšihtovyhmaterialovporadiusukološnikaižidkostnyhnagruzokvgornepeči
AT gladkovna issledovanieraspredeleniâšihtovyhmaterialovporadiusukološnikaižidkostnyhnagruzokvgornepeči
AT porubovatp issledovanieraspredeleniâšihtovyhmaterialovporadiusukološnikaižidkostnyhnagruzokvgornepeči
first_indexed 2025-11-27T00:58:25Z
last_indexed 2025-11-27T00:58:25Z
_version_ 1850789884830154752
fulltext 85 УДК 669.162.283 В.И.Большаков, Н.А.Гладков, Т.П. Порубова ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ШИХТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ ПО РАДИУСУ КОЛОШНИКА И ЖИДКОСТНЫХ НАГРУЗОК В ГОРНЕ ПЕЧИ. Для одного из периодов работы доменной печи объемом 5500м3 проанализи- рованы показатели распределения промежуточного шлака и температурно– восстановительных особенностей исходных шихтовых материалов. Установлена последовательность численных значений распределения анализируемых показате- лей, характеризующих состояние жидких фаз, и их связь с показателями плавки. Современное состояние вопроса. Достигнутый в последнее время существенный прогресс в эффектив- ности использования восстановительной способности газов и уменьшения энергозатрат на выплавку чугуна обусловливает необходимость и целесо- образность подробного изучения особенностей режима загрузки шихто- вых материалов, оценки распределения рудных нагрузок по сечению ко- лошника и его взаимосвязей со свойствами и распределением жидких фаз в горне печи. Показатели распределения шихты всегда находились в цен- тре внимания исследователей, разрабатывались приемы, рекомендации и критерии, призванные улучшить эффективность распределения шихты. Оценка показателей распределения шихты осуществлялась по распреде- лению углекислоты (реже температуры) по радиусу печи, которые сопос- тавлялись с экспериментальными данными о распределении рудных на- грузок [1–3]. Постановка задачи. Уровень эффективности доменной плавки и ее управляемость повы- силась за счет использования бесконусных загрузочных устройств (БЗУ), позволяющих осуществлять распределение шихты в разнообразных вари- антах. Наиболее близкое к рациональному распределение шихты может быть установлено в результате анализа известных, испытанных распреде- лений на хорошо работающих доменных печах большой единичной мощ- ности, оборудованных БЗУ. Исследованию и оценке подвергались шесть вариантов распределения шихтовых материалов и жидких фаз, пронуме- рованных последовательно (№1–6), три из которых (№1, 3, 5) соответст- вуют исходному распределению материалов (табл.1) и свойств жидких фаз (табл.2) в периоды работы печи, приведенные в табл.3. Варианты № 2,4,6 отличаются от исходных распределением окатышей. Особенность распределения окатышей состоит в увеличении их доли в приосевой рав- новеликой зоне (с 3% до 5,5% от общего их количества) и уменьшении на периферии (до 2,5% вместо 5%) при постоянной во всех случаях их массе в подаче. 86 Распределение жидких фаз над уровнем горна и его роль в достиже- нии высоких показателей плавки обусловлена характером распределения по равновеликим зонам массы жидкости, ее состава и свойств, а также распределением химического потенциала и тепловой энергии горновых газов. Исследованию были подвергнуты: степень использования тепловой и химической энергии газового потока (ηСО), показатели использования углерода (ηС) и степени его газификации (χС), использование углерода в виде тепла и химического потенциала горнового газа, отнесенного к ки- слороду (Qгг/О Σ, м3/кг) окислов железа (коэффициент корреляции более 0,99). Эти показатели зависят от массы жидкости (ЖФΣ (Fe,пп) ), жидкостной нагрузкой (ЖНпр, т/т) промежуточного шлака на кокс и площадь горна (ЖНпл (пр) , т/м2 час), удельной массы жидкости (γж.ф, кг/м3), выходом шла- ка на тонну чугуна (ШлΣ (пп), т/час) и расходом кокса (К, кг/час), т.е. Они характеризуют теплофизическое состояние расплава и горновых газов, расходуемых на нагрев и поддержание в активном состоянии жидких фаз. Для одного из периодов работы доменной печи объемом 5500м3 про- анализированы показатели распределения промежуточного шлака и тем- пературно–восстановительных особенностей исходных шихтовых мате- риалов: плавкости (Ткап.теч/Тпл.), скорости восстановления (Rк.с/Rл), а также физико–химических свойств (химическая активность ρ/–∆е) самого рас- плава, обусловливающих дренажные его свойства (поверхностное натя- жение σ) и удельный расход кокса на единицу металла (Куд., кг/т м). Ввиду того, что в настоящее время практически отсутствует на до- менных печах возможность контроля множества характеристик распреде- ления шихты, газов, температуры, массы и свойств жидких фаз (за исклю- чением распределения химсостава газов под поверхностью засыпи) пред- принята попытка приближенной оценки указанных характеристик с по- мощью расчетов, опирающихся на данные о контролируемых показателях работы доменной печи. Результаты расчета и анализа особенностей рас- пределения по кольцевым зонам горна указанных определяющих факто- ров (табл.2 и 3), исследуемые жидкостные распределения свернуты в обобщающие аналогичные рудным (П) показатели с установлением пара- метров центра тяжести (lц.т.) взвешенных величин (Rвз) и комплексного параметра распределения срR взR горнr .т.цl .ф.жП = . Изложение основных материалов исследования. Рассмотрение последовательности численных значений распределе- ния анализируемых показателей, характеризующих состояние жидких фаз, свидетельствует, что в этой последовательности проявляется объек- тивная связь с результатами плавки. Так, например, для распределения по равновеликим зонам жидкостной нагрузки на кокс (ЖНΣ и ЖНпр, т/т) над уровнем горна (табл.2, рис.1) характерным является увеличение ее при 87 удалении от оси в пределах протяженности первых трех (приосевых) зон, и уменьшение нагрузки на 0,6–0,9 ед. в зоне №4 с последующим ростом ЖН (т/т) до зоны №9 и достижении максимальной величины в зоне №10 (периферийное кольцо). Различие в жидкостной нагрузке между зонами №3 и №4, №7 и №8 – №10 описывается соответствующей аналитической зависимостью с высо- ким коэффициентом (рис.2–3) корреляции. При этом экстраполяцией зависимостей выявляются численные значения минимальной жидкостной нагрузки у оси и целесообразно увеличенной в зоне №3, а также гранич- ная нагрузка в зоне №9 и максимально допустимая у стен. Отображенные на рис.1–3 особенности распределения массовых показателей жидких фаз подтверждаются расчетным распределением критериального показателя ηС и экспериментальным определением доли СО2 в газе по радиусу ко- лошника (рис.4). Показатель Σ 5640+ 3020+ Σ = oC)C( iСОоСС С ω ω η , где C ω – количество тепла при сгорании 1 кг углерода у фурм, ккал/кг; Σ оС – общее количество углерода кокса и природного газа, сгорающе- го у фурм, ккал/кг; i СО – расход СО горнового газа, расходуемого на косвенное восста- новление, нм3/кг. Этот показатель характеризует долю тепла, затрачиваемого на про- цессы плавки по отношению ко всему количеству тепла, генерируемого у фурм и является критерием эффективности его использования по радиусу горна. Характер изменения числовой последовательности распределения массовых показателей жидких фаз контролируется также градиентом нарастания величин нагрузки в отмеченных выше зонах.В распределении по равновеликим зонам показателей, характеризующих качество жидких фаз, выявляется закономерная особенность, отражающая технологически рациональное состояние расплавов, обусловливающее ровность хода печи (сход шихты, интенсивность плавки) и соответствующие показатели плавки. Суть отмеченной особенности состоит в различном характере изменения показателей качества жидкости, формирующейся в осевом диапазоне (зоны №1–№3) и диапазоне, занимающем зоны №4–№9. При этом для приосевых зон характерны практически прямолинейные спа- дающие зависимости (рис.5–9). В зонах №4–№9 исследуемые показатели качества жидкости возрастают. При этом в зависимости от физико– химической емкости показателя характер его изменения может выражать- ся линейной, степенной, экспоненциальной и другими функциями. 8 8 Т аб л и ц а 1 – Р ас п р ед ел ен и е м ас сы к о м п о н ен то в ш и х ты в р ав н о в ел и к и х к о л ьц ев ы х з о н ах к о л о ш н и к а д о м ен н о й п еч и о б ъ ем о м 5 5 0 0 м 3 в р аз л и ч н ы е п ер и о д ы е е р аб о ты Н о м ер к о л ь ц ев о й з о н ы П ер и о д В и д м ат ер и ал а 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 Σ Ж Р М , т 7 ,2 0 1 1 ,7 2 1 2 ,5 4 1 1 ,7 6 1 2 ,0 1 1 2 ,3 6 1 2 ,6 8 1 3 ,0 4 1 3 ,2 1 3 ,4 9 1 2 0 ,0 0 1 ,0 7 1 3 ,5 7 0 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 4 ,2 8 4 4 ,2 8 4 3 ,5 7 0 3 ,5 7 2 ,8 5 6 1 ,7 8 5 3 5 ,7 0 0 О к ат ы ш и , т в а р и а н т 1 в а р и а н т 2 1 ,9 6 4 3 ,5 7 0 4 ,2 8 4 4 ,2 8 4 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 2 ,8 5 6 1 ,7 8 5 0 ,8 9 3 3 5 ,7 0 0 6 ,1 2 9 7 ,9 0 0 6 ,9 3 5 6 ,1 5 5 7 ,4 7 6 8 ,0 7 6 9 ,1 1 0 9 ,4 7 0 1 0 ,3 4 0 1 1 ,7 1 0 8 3 ,3 0 0 А гл о м ер ат , т ва р и а н т 1 ва р и а н т 2 5 ,2 3 7 7 ,9 0 0 8 ,0 0 6 7 ,2 2 6 6 ,4 0 5 7 ,0 0 5 7 ,3 2 5 1 0 ,1 8 0 1 1 ,4 2 0 1 2 ,6 0 0 8 3 ,3 0 0 Р у д а ж ел ез н ая , т 0 ,2 5 0 ,2 5 0 ,2 5 0 ,2 5 1 ,0 0 К о к с, т 4 ,2 3 5 3 ,0 9 2 2 ,8 8 2 3 ,0 9 5 3 ,0 4 1 2 ,9 4 3 2 ,8 5 6 2 ,7 6 9 2 ,7 2 7 2 ,6 6 0 3 0 ,3 0 0 II I Р у д н ая н аг р у зк а, т /т 1 ,7 0 3 ,7 9 4 ,3 5 3 ,8 0 3 ,9 5 4 ,2 0 4 ,4 4 4 ,7 1 4 ,8 4 5 ,0 7 3 ,9 6 Ж Р М , т 7 ,4 5 1 2 ,1 5 1 2 ,8 5 1 1 ,8 1 1 1 ,8 9 1 2 ,2 1 1 2 ,4 8 1 2 ,7 7 1 3 ,0 9 1 3 ,3 0 1 2 0 ,0 0 1 ,0 7 1 3 ,5 7 0 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 4 ,2 8 4 4 ,2 8 4 3 ,5 7 0 3 ,5 7 0 2 ,8 5 6 1 ,7 8 5 3 5 ,7 0 0 О к ат ы ш и , т в а р и а н т 1 в а р и а н т 2 1 ,9 6 4 3 ,5 7 0 4 ,2 8 4 4 ,2 8 4 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 2 ,8 5 6 1 ,7 8 5 0 ,8 9 3 3 5 ,7 0 0 6 ,3 7 9 8 ,3 3 0 7 ,2 4 5 6 ,2 0 5 7 ,3 5 6 7 ,9 2 6 8 ,9 1 0 9 ,2 0 0 1 0 ,2 3 0 1 1 ,5 2 0 8 3 ,3 0 0 А гл о м ер ат , т ва р и а н т 1 в а р и а н т 2 5 ,4 8 7 8 ,3 3 0 8 ,3 1 6 7 ,2 7 6 6 ,2 8 5 6 ,8 5 5 7 ,1 2 5 9 ,9 1 4 1 1 ,3 1 0 1 2 ,4 1 0 8 3 ,3 0 0 Р у д а ж ел ез н ая , т 0 ,2 5 0 ,2 5 0 ,2 5 0 ,2 5 1 ,0 0 К о к с, т 4 ,0 2 7 2 ,9 2 8 2 ,8 1 8 2 ,9 7 5 2 ,9 9 5 2 ,9 0 7 2 ,8 4 3 2 ,7 6 4 2 ,6 8 8 2 ,6 4 0 2 9 ,5 8 5 IV Р у д н ая н аг р у зк а, т /т 1 ,8 5 4 ,1 5 4 ,5 6 3 ,9 7 3 ,9 7 4 ,2 0 4 ,3 9 4 ,6 2 4 ,8 7 5 ,0 4 4 ,0 6 Ж Р М , т 7 ,6 0 1 2 ,6 3 1 2 ,9 8 1 2 ,5 0 1 1 ,5 1 1 1 ,8 8 1 2 ,2 5 1 2 ,5 5 1 2 ,8 9 1 3 ,2 2 1 2 0 ,0 1 1 ,0 7 1 3 ,5 7 0 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 4 ,2 8 4 4 ,2 8 4 3 ,5 7 0 3 ,5 7 0 2 ,8 5 6 1 ,7 8 5 3 5 ,7 0 3 О к ат ы ш и , т в а р и а н т 1 ва р и а н т 2 1 ,9 6 4 3 ,5 7 0 4 ,2 8 4 4 ,2 8 4 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 5 ,3 5 5 2 ,8 5 6 1 ,7 8 5 0 ,8 9 3 3 5 ,7 0 3 6 ,5 2 9 8 ,8 1 0 7 ,3 7 5 6 ,8 9 5 6 ,9 7 6 7 ,5 9 6 8 ,6 8 0 8 ,9 8 0 1 0 ,0 3 0 1 1 ,4 3 0 8 3 ,3 0 7 А гл о м ер ат , т ва р и а н т 1 в а р и а н т 2 5 ,6 3 6 8 ,8 1 0 8 ,4 4 6 7 ,9 6 6 5 ,9 0 5 6 ,5 2 5 6 ,8 9 5 9 ,6 9 4 1 1 ,1 0 0 1 2 ,3 3 0 8 3 ,3 0 7 Р у д а ж ел ез н ая , т 0 ,2 5 0 ,2 5 0 ,2 5 0 ,2 5 1 ,0 0 К о к с, т 3 ,9 7 9 2 ,7 4 0 2 ,6 5 4 2 ,7 7 2 3 ,0 0 5 2 ,9 2 6 2 ,8 5 5 2 ,7 8 9 2 ,6 8 5 2 ,6 0 0 2 9 ,0 0 5 IX Р у д н ая н аг р у зк а, т /т 1 ,9 1 4 ,6 1 4 ,8 9 4 ,5 1 3 ,8 3 4 ,0 6 4 ,2 9 4 ,5 0 4 ,8 0 5 ,0 8 4 ,1 4 8 9 Т аб л и ц а 2 – В ел и ч и н ы п о к аз ат ел ей к ач ес тв а и сс л ед у ем ы х р ас п р ед ел ен и й ж и д к и х ф аз н а у р о в н е го р н а № № з о н Ф ак то р № р ас п р е- д ел ен и я 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 С ре дн ее Іц .т . R в з П ж .ф . 1 1 1 ,7 2 3 2 1 ,2 4 0 2 6 ,0 8 9 2 6 ,9 5 2 2 3 ,1 9 6 2 0 ,4 8 8 1 8 ,0 8 0 1 7 ,7 9 6 1 5 ,6 7 3 1 2 ,5 9 3 1 9 ,3 8 3 4 ,9 1 7 1 9 ,1 1 3 0 ,6 4 2 2 2 0 ,1 5 4 2 1 ,5 1 5 2 2 ,4 6 6 2 3 ,5 3 6 2 6 ,5 4 3 2 3 ,7 0 8 2 3 ,3 0 5 1 5 ,7 7 5 1 2 ,6 9 8 1 0 ,1 7 6 1 9 ,9 8 8 4 ,7 5 4 1 9 ,0 5 4 0 ,6 0 0 3 1 0 ,6 6 1 2 0 ,7 6 0 2 5 ,3 1 1 2 6 ,8 6 0 2 3 ,3 5 7 2 0 ,6 4 4 1 8 ,2 4 2 1 8 ,0 0 6 1 5 ,7 4 5 1 2 ,0 6 6 1 9 ,1 6 5 4 ,9 4 5 1 9 ,0 0 6 0 ,6 5 0 4 1 6 ,8 1 2 2 1 ,0 2 4 2 2 ,1 0 4 2 3 ,4 6 2 2 6 ,7 3 3 2 3 ,9 0 8 2 3 ,5 6 1 1 5 ,9 4 4 1 2 ,7 4 6 1 0 ,2 1 1 1 9 ,6 5 0 4 ,8 2 6 1 9 ,0 1 8 0 ,6 1 9 5 1 0 ,5 9 6 2 0 ,2 6 5 2 5 ,1 2 8 2 5 ,7 9 5 2 3 ,8 8 1 2 1 ,0 1 3 1 8 ,4 4 3 1 8 ,1 9 3 1 5 ,8 6 8 1 2 ,6 8 9 1 9 ,1 8 7 4 ,9 6 9 1 9 ,1 2 0 0 ,6 5 6 F eO п ш , % 6 1 6 ,5 7 0 2 0 ,5 3 4 2 1 ,9 6 4 2 2 ,5 8 8 2 7 ,3 7 6 2 4 ,3 6 7 2 3 ,8 6 2 1 6 ,0 9 6 1 2 ,8 2 5 1 0 ,2 3 1 1 9 ,6 4 1 4 ,8 4 5 1 9 ,0 8 3 0 ,6 2 3 1 1 ,7 1 1 ,2 7 1 1 ,1 5 2 1 ,1 0 8 1 ,2 2 1 ,4 7 4 1 ,5 5 3 1 ,5 6 3 1 ,6 3 1 1 ,7 2 9 1 ,4 4 1 5 ,0 7 3 1 ,4 6 6 0 ,6 8 4 2 1 ,5 6 4 1 ,2 7 1 1 ,2 4 5 1 ,2 0 8 1 ,1 2 3 1 ,3 6 7 1 ,3 8 1 1 ,6 2 8 1 ,7 2 6 1 ,8 0 4 1 ,4 3 2 5 ,1 1 5 1 ,4 6 8 0 ,6 9 5 3 1 ,7 1 6 1 ,2 9 1 ,1 6 8 1 ,1 1 1 1 ,2 1 4 1 ,4 6 9 1 ,5 4 8 1 ,5 5 6 1 ,6 2 9 1 ,7 2 7 1 ,4 4 3 5 ,0 6 5 1 ,4 6 5 0 ,6 8 1 4 1 ,5 7 5 1 ,2 9 1 ,2 5 9 1 ,2 1 1 ,1 1 6 1 ,3 6 1 ,3 7 2 1 ,6 2 2 1 ,7 2 4 1 ,8 0 3 1 ,4 3 3 5 ,1 0 6 1 ,4 6 7 0 ,6 9 2 5 1 ,7 1 9 1 ,3 1 1 ,1 7 4 1 ,1 5 1 ,1 9 5 1 ,4 5 7 1 ,5 4 1 1 ,5 5 1 ,6 2 5 1 ,7 2 6 1 ,4 4 5 5 ,0 5 7 1 ,4 6 5 0 ,6 7 9 C aO /S iO 2, ед .. 6 1 ,5 8 1 1 ,3 1 1 ,2 6 5 1 ,2 4 4 1 ,0 9 3 1 ,3 4 5 1 ,3 6 2 1 ,6 1 8 1 ,7 2 2 1 ,8 0 3 1 ,4 3 4 5 ,0 9 7 1 ,4 6 6 0 ,6 9 0 1 0 ,3 0 6 0 ,2 7 7 0 ,2 6 8 0 ,2 6 4 0 ,2 7 3 0 ,2 9 2 0 ,2 9 6 0 ,2 9 7 0 ,3 0 1 0 ,3 0 6 0 ,2 8 8 5 ,0 1 6 0 ,2 9 0 0 ,6 6 8 2 0 ,2 9 7 0 ,2 7 7 0 ,2 7 5 0 ,2 7 2 0 ,2 6 5 0 ,2 8 5 0 ,2 8 5 0 ,3 0 1 0 ,3 0 6 0 ,3 1 0 ,2 8 7 5 ,0 2 7 0 ,2 9 0 0 ,6 7 1 3 0 ,3 0 6 0 ,2 7 8 0 ,2 6 9 0 ,2 6 4 0 ,2 7 3 0 ,2 9 1 0 ,2 9 6 0 ,2 9 7 0 ,3 0 1 0 ,3 0 6 0 ,2 8 8 5 ,0 1 5 0 ,2 9 0 0 ,6 6 8 4 0 ,2 9 8 0 ,2 7 8 0 ,2 7 6 0 ,2 7 2 0 ,2 6 5 0 ,2 8 4 0 ,2 8 5 0 ,3 0 1 0 ,3 0 6 0 ,3 1 0 ,2 8 8 5 ,0 2 4 0 ,2 9 0 0 ,6 7 0 5 0 ,3 0 6 0 ,2 7 9 0 ,2 6 9 0 ,2 6 8 0 ,2 7 1 0 ,2 9 1 0 ,2 9 6 0 ,2 9 6 0 ,3 0 1 0 ,3 0 6 0 ,2 8 8 5 ,0 1 3 0 ,2 9 0 0 ,6 6 7 ρ /– ∆ е, ед . 6 0 ,2 9 8 0 ,2 7 9 0 ,2 7 7 0 ,2 7 5 0 ,2 6 3 0 ,2 8 3 0 ,2 8 4 0 ,3 0 ,3 0 6 0 ,3 1 0 ,2 8 8 5 ,0 2 1 0 ,2 8 9 0 ,6 7 0 1 0 ,2 2 2 0 ,3 5 8 0 ,4 4 0 0 ,4 7 9 0 ,3 8 9 0 ,2 7 8 0 ,2 5 6 0 ,2 5 3 0 ,2 3 7 0 ,2 1 8 0 ,3 1 3 4 ,8 1 4 0 ,3 0 2 0 ,6 1 6 2 0 ,2 5 3 0 ,3 5 8 0 ,3 7 3 0 ,3 9 7 0 ,4 6 5 0 ,3 1 8 0 ,3 1 2 0 ,2 3 8 0 ,2 1 9 0 ,2 0 6 0 ,3 1 4 4 ,8 1 9 0 ,3 0 3 0 ,6 1 7 3 0 ,2 2 1 0 ,3 4 8 0 ,4 2 7 0 ,4 7 6 0 ,3 9 3 0 ,2 8 0 0 ,2 5 7 0 ,2 5 5 0 ,2 3 8 0 ,2 1 9 0 ,3 1 1 4 ,8 3 0 0 ,3 0 2 0 ,6 2 0 4 0 ,2 5 0 0 ,3 4 8 0 ,3 6 5 0 ,3 9 5 0 ,4 7 2 0 ,3 2 1 0 ,3 1 6 0 ,2 3 9 0 ,2 1 9 0 ,2 0 6 0 ,3 1 3 4 ,8 3 5 0 ,3 0 4 0 ,6 2 1 5 0 ,2 2 0 0 ,3 3 8 0 ,4 2 2 0 ,4 4 2 0 ,4 0 6 0 ,2 8 4 0 ,2 5 9 0 ,2 5 7 0 ,2 3 9 0 ,2 1 9 0 ,3 0 9 4 ,8 4 8 0 ,3 0 0 0 ,6 2 4 η 1 3 0 0 , П а· с 6 0 ,2 4 9 0 ,3 3 8 0 ,3 6 2 0 ,3 7 4 0 ,4 9 5 0 ,3 2 8 0 ,3 2 0 0 ,2 4 0 0 ,2 2 0 0 ,2 0 6 0 ,3 1 3 4 ,8 5 2 0 ,3 0 5 0 ,6 2 5 1 3 7 4 ,2 3 7 0 ,4 3 9 6 ,2 3 6 8 ,6 3 6 9 ,9 3 7 2 ,7 3 7 3 ,2 3 7 3 ,3 3 7 3 ,7 3 7 4 ,2 3 7 4 ,6 4 ,9 8 1 3 7 4 ,2 2 0 ,6 5 9 2 3 7 3 ,3 3 7 0 ,4 3 7 0 ,2 3 6 9 ,8 3 6 8 ,8 3 7 1 ,9 3 7 2 3 7 3 ,7 3 7 4 ,2 3 7 4 ,6 3 7 1 ,9 4 ,9 9 1 3 7 2 ,1 8 0 ,6 6 2 σ , м Н /м 3 3 7 4 ,2 3 7 0 ,6 3 6 9 ,4 3 6 8 ,7 3 6 9 ,8 3 7 2 ,7 3 7 3 ,2 3 7 3 ,3 3 7 3 ,7 3 7 4 ,2 3 7 2 ,0 4 ,9 9 0 3 7 2 ,2 1 0 ,6 6 1 9 0 П р о д о л ж ен и е та б л .2 № № з о н Ф ак то р № р ас п р е- д ел ен и я 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 С ре дн ее Іц .т . R в з П ж .ф . 4 3 7 3 ,4 3 7 0 ,6 3 7 0 ,3 3 6 9 ,8 3 6 8 ,7 3 7 1 ,8 3 7 1 ,9 3 7 3 ,7 3 7 4 ,2 3 7 4 ,6 3 7 1 ,9 4 ,9 9 0 3 7 2 ,1 7 0 ,6 6 1 5 3 7 4 ,2 3 7 0 ,8 3 6 9 ,5 3 6 9 ,2 3 6 9 ,6 3 7 2 ,6 3 7 3 ,2 3 7 3 ,2 3 7 3 ,7 3 7 4 ,2 3 7 2 ,0 4 ,9 9 0 3 7 2 ,2 3 0 ,6 6 1 σ , м Н /м 6 3 7 3 ,4 3 7 0 ,8 3 7 0 ,4 3 7 0 ,2 3 6 8 ,4 3 7 1 ,7 3 7 1 ,9 3 7 3 ,6 3 7 4 ,2 3 7 4 ,6 3 7 1 ,9 4 ,9 9 0 3 7 2 ,1 7 0 ,6 6 1 1 1 ,9 3 8 1 ,7 9 3 1 ,6 9 9 1 ,6 7 8 1 ,7 5 2 1 ,7 6 5 1 ,8 1 6 1 ,8 2 2 1 ,8 7 1 ,9 4 4 1 ,8 0 8 4 ,9 9 7 1 ,8 1 1 0 ,6 6 3 2 1 ,8 2 3 1 ,7 9 3 1 ,7 6 4 1 ,7 4 6 1 ,6 8 5 1 ,7 0 2 1 ,7 1 1 ,8 6 7 1 ,9 4 2 2 ,0 0 8 1 ,8 0 4 5 ,0 2 6 1 ,8 1 8 0 ,6 7 1 3 1 ,9 3 4 1 ,8 0 2 1 ,7 0 7 1 ,6 8 1 ,7 4 9 1 ,7 6 2 1 ,8 1 2 1 ,8 1 7 1 ,8 6 8 1 ,9 4 3 1 ,8 0 7 4 ,9 9 5 1 ,8 1 0 0 ,6 6 3 4 1 ,8 3 1 ,8 0 2 1 ,7 7 1 ,7 4 7 1 ,6 8 2 1 ,6 9 8 1 ,7 0 5 1 ,8 6 4 1 ,9 4 1 2 ,0 0 7 1 ,8 0 5 5 ,0 2 2 1 ,8 1 7 0 ,6 7 0 5 1 ,9 3 6 1 ,8 1 1 1 ,7 1 1 ,6 9 8 1 ,7 4 1 ,7 5 5 1 ,8 0 8 1 ,8 1 3 1 ,8 6 5 1 ,9 4 2 1 ,8 0 8 4 ,9 9 2 1 ,8 1 0 0 ,6 6 2 R к .с ./ R e, ед . 6 1 ,8 3 5 1 ,8 1 1 1 ,7 7 3 1 ,7 6 3 1 ,6 7 1 1 ,6 9 1 ,6 9 9 1 ,8 6 1 ,9 3 9 2 ,0 0 7 1 ,8 0 5 5 ,0 1 8 1 ,8 1 6 0 ,6 6 9 1 1 ,2 8 3 1 ,2 6 9 1 ,2 6 8 1 ,2 6 7 1 ,2 6 9 1 ,2 7 5 1 ,2 7 7 1 ,2 7 7 1 ,2 7 9 1 ,2 8 1 1 ,2 7 5 4 ,9 8 9 1 ,2 7 5 0 ,6 6 1 2 1 ,2 7 7 1 ,2 6 9 1 ,2 6 9 1 ,2 6 8 1 ,2 6 7 1 ,2 7 3 1 ,2 7 3 1 ,2 7 8 1 ,2 8 1 1 ,2 8 3 1 ,2 7 4 4 ,9 9 1 1 ,2 7 5 0 ,6 6 2 3 1 ,2 8 1 ,2 7 1 ,2 6 8 1 ,2 6 7 1 ,2 6 9 1 ,2 6 9 1 ,2 7 7 1 ,2 7 7 1 ,2 7 9 1 ,2 8 1 1 ,2 7 4 4 ,9 8 9 1 ,2 7 4 0 ,6 6 1 4 1 ,2 7 7 1 ,2 7 1 ,2 6 9 1 ,2 6 8 1 ,2 6 7 1 ,2 7 3 1 ,2 7 3 1 ,2 7 8 1 ,2 8 1 1 ,2 8 3 1 ,2 7 4 4 ,9 9 0 1 ,2 7 5 0 ,6 6 1 5 1 ,2 8 1 1 ,2 7 1 ,2 6 8 1 ,2 6 8 1 ,2 6 8 1 ,2 7 5 1 ,2 7 7 1 ,2 7 7 1 ,2 7 8 1 ,2 8 1 1 ,2 7 4 4 ,9 8 9 1 ,2 7 5 0 ,6 6 1 Т к .т ./ Т п л , ед 6 1 ,2 7 7 1 ,2 7 1 ,2 7 1 ,2 7 1 ,2 6 8 1 ,2 7 3 1 ,2 7 3 1 ,2 7 8 1 ,2 8 1 1 ,2 8 3 1 ,2 7 4 4 ,9 9 0 1 ,2 7 5 0 ,6 6 1 1 0 ,6 6 5 0 ,6 0 2 0 ,5 8 2 0 ,5 7 4 0 ,5 9 3 0 ,6 3 4 0 ,6 4 3 0 ,6 4 5 0 ,6 5 4 0 ,6 6 5 0 ,6 2 6 5 ,0 1 6 0 ,6 2 9 0 ,6 6 8 2 0 ,6 4 5 0 ,6 0 2 0 ,5 9 7 0 ,5 9 1 0 ,5 7 6 0 ,6 1 9 0 ,6 1 9 0 ,6 5 4 0 ,6 6 5 0 ,6 7 3 0 ,6 2 4 5 ,0 2 7 0 ,6 2 9 0 ,6 7 1 3 0 ,6 6 8 0 ,6 0 7 0 ,5 8 7 0 ,5 7 6 0 ,5 9 6 0 ,6 3 5 0 ,6 4 6 0 ,6 4 8 0 ,6 5 7 0 ,6 6 8 0 ,6 2 9 5 ,0 1 5 0 ,6 3 3 0 ,6 6 8 4 0 ,6 5 1 0 ,6 0 7 0 ,6 0 3 0 ,5 9 4 0 ,5 7 9 0 ,6 2 0 0 ,6 2 2 0 ,6 5 7 0 ,6 6 8 0 ,6 7 7 0 ,6 2 8 5 ,0 2 4 0 ,6 3 2 0 ,6 7 0 5 0 ,6 6 6 0 ,6 0 8 0 ,5 8 6 0 ,5 8 4 0 ,5 9 0 0 ,6 3 4 0 ,6 4 5 0 ,6 4 5 0 ,6 5 5 0 ,6 6 6 0 ,6 2 8 5 ,0 1 3 0 ,6 3 1 0 ,6 6 7 С ф /С о Σ 6 0 ,6 4 9 0 ,6 0 8 0 ,6 0 3 0 ,5 9 9 0 ,5 7 3 0 ,6 1 6 0 ,6 1 8 0 ,6 5 3 0 ,6 6 6 0 ,6 7 5 0 ,6 2 6 5 ,0 2 1 0 ,6 3 0 0 ,6 7 0 91 Так, в зонах №1–№3 от оси до отметки радиуса 4,5 м (четвертая зона) уменьшаются основность (СаO/SiO2), показатели ρ/–∆е, Ткап.теч/Тпл, Rк.с/Rл, а также Сф/СоΣ, представленные линейной зависимостью. С данной от- метки темп нарастания и его характер различны: основность и ρ/–∆е – по выпуклой (затухающий градиент) кривой и квадратичной зависимости, а Ткап.теч/Тпл и Rк.с/Rл – по вогнутой (возрастающий градиент) степенной зависимости, подтверждающей важную роль этих показателей в жидкооб- разовании. Сопоставление изменений физико–химических и массовых показате- лей (Ж.Нпр, т/т и т/м2час, выход шлака, т/час, ηс и др.) в зонах №1–№3 свидетельствует об обратной массовым показателям тенденции их изме- нения. Такая ситуация обусловлена, по нашему мнению, вероятно, струк- турными особенностями состояния здесь шихтовых материалов, форми- рующих геометрию «тотермана», и характеризует объективную необхо- димость теплового обеспечения и газодинамики осевой области и актива- ции схода шихты. Видимость противоречия в наблюдаемом снижении физико– химических свойств жидкости по мере увеличения ее выхода в приосевых зонах устраняется рассмотрением зависимости изменения доли закиси железа в первичном шлаке (ПШ). Параметр распределения FeO ( пш FeO ф.жП ) возрастает в ряду вариантов распределения жидких фаз, как при исходном, так и измененном расположении окатышей по равновели- ким зонам. Это обусловливает рост концентрации FeO в первичном шлаке в зонах от оси до зоны №3. При этом доля FeO в этой зоне может дости- гать 26–27% (при прогнозе 32,0%), что компенсирует ухудшение здесь свойств расплава из–за снижения его основности и химической активно- сти (рис.10). Наиболее высокая в зоне №3 жидкостная нагрузка при увеличенном количестве в жидкости FeO является, по нашему мнению, естественной предпосылкой управления состоянием и работой приосевых зон (в том числе «тотермана»), обеспечивающих равномерный рациональный сход шихты, распределение газового потока по сечению печи и эффективность его использования, в частности, за счет новых возможностей формирова- ния отдушин. В зонах №4–№10 по мере роста основности расплавов и их активно- сти в равновеликих зонах потребность в закиси железа постепенно снижа- ется (идет активный процесс ее восстановления). Фактически израсходованный кокс на выплавку тонны чугуна по вариантам показателей плавки, приведенным в табл.2–3, распределен по равновеликим зонам над уровнем горна (рис.11) соответственно величинам жидкостной нагрузки. Из данных следует возможность сокращения расхода кокса за счет разумной подгрузки осевых зон материалами, формирующими шлак рациональных свойств и организации эффективной осевой отдушины с использованием здесь, в частности, 92 здесь, в частности, крупного прочного кокса и калиброванных разжижи- телей: богатых (SiO2=2,5–3,0%) неофлюсованных окатышей, высокоза- кисного (40–45% FeO) агломерата, шлаков SiMn и мартеновского обога- щенного и др. Как приведенные, так и ранее рассмотренные данные о закономерно- стях изменения факторных показателей свидетельствует о важной само- стоятельной роли влияния приосевой области на развитие процессов плавки и ее результаты, обусловленные, по нашему мнению, состоянием формирования и функционирования «тотермана», чему должно быть уда- лено должное внимание. Рис.1. Распределение жидкостной нагрузки по радиусу горна. Рис.2. Распределение жидкостной нагрузки промежуточного шлака на кокс по радиусу горна. 93 Рис.3. Распределение промежуточного шлака по радиусу горна. Рис.4. Расчетная степень использования углерода по радиусу горна ηС и экспериментальные значения доли СО2 в газе по радиусу колошника. Радиальное распределение численных значений массовых показателей жидких фаз устанавливаются с учетом особенностей структуры столба материалов, проявляющихся по радиусу на уровне горна. Анализ наблю- дающихся здесь явлений, связанных с формированием и распределением жидких фаз, целесообразно выполнять последовательно позонно: – зона №1 (ось), жидкостная нагрузка в ней в зависимости от качества кокса изменяется от нуля (плохой кокс с показателем СSR–25–35%, обу- 94 словливающий формирование осевой отдушины больших нерациональ- ных размеров) до 0,5 от средней жидкостной нагрузки по печи при хоро- шем (крупном) коксе с СSR–65–75%. При этом, темп нарастания нагрузки по радиусу должен быть ограничен (градиент порядка 3 ед./м час.); Рис.5. Изменение основности промежуточного шлака по радиусу горна. Рис.6. Зависимость изменения химической активности промежуточного шлака по радиусу горна. − зоны №1–№3, соответствующие протяженности «тотермана», че- рез которые протекает до 30 % жидкости при нагрузке промежуточного шлака на кокс 0,82 ед. от средней с градиентом ее нарастания 95 7,04 ед./м час. В зоне №3 сосредотачивается жидкостная нагрузка, вели- чина которой сравнима с нагрузкой в зоне №9. Между зонами №3 и №4 наблюдается разрыв функции, т.к. в четвертой зоне нагрузка на 30–25% меньше, чем в зоне №3. Разница в нагрузках зон №3 и №4 обусловлена необходимостью формирования «поверхности скольжения» на образую- щей «тотермана», отделяющей уплотненную часть от примыкающего рыхлого коксового канала, вследствие чего обеспечивается нормальный сход шихты; Рис.7. Величина показателя плавкости материалов по радиусу горна. Рис.8. Скорость восстановления оксидов железа по радиусу горна. 96 Рис.9. Изменение величины показателя газификации углерода кокса по радиусу горна. Рис.10. Содержание FeO в первичном шлаке по радиусу горна. − зоны №4–№6, характеризующиеся увеличенным градиентом (17,75 ед./м час) жидкостной нагрузки, составляющей 0,55 ед. от средней, распространяющейся до разделительной линии несовпадения равновели- ких зон колошника и горна. При этом по оси фурм в зоне разрыхленного кокса, включающей рыхлую (сползающую) часть поверхности «тотерма- на» (и коксовый канал) и зон № 4–№6 формируется слабо перемещаю- щаяся коксовая насадка, через которую протекает порядка 60% всех жид- ких фаз; − зоны №7–№9 (после разделительной линии профиля) характери- зуются высоким градиентом нарастания (26,59 ед./м час) и большим ко- 97 личеством (более 30 %) протекающей жидкости, вследствие этого жидко- стная нагрузка составляет 0,68 от средней; Рис.11. Удельный расход кокса по радиусу горна. − зона №10 (периферия) характеризуется высокой жидкостной на- грузкой (0,8 ед. от средней) при градиенте 33,7 ед./м час и протеканием через зону до 12 % жидкости. Показатели состояния, присущие этой зоне, обусловлены особенностями протекающих процессов (инверсия, гарни- сажеобразование, влияние пазух разгара в распаре, состояние корня зоны плавления), они определяют и регулируют сход шихты. Выводы. Разработка рациональных программ загрузки для доменных печей, оснащенных БЗУ, требует знания и учета множества факторов, от кото- рых зависят показатели эффективности плавки. Оценка влияния различ- ных факторов, и в частности, распределения жидких фаз над фурменной зоной выполнена на примере успешно работающей доменной печи боль- шого объема. Результаты исследования позволят значительно быстрее и надежнее разрабатывать меры по изменению программ загрузки, особен- но в случаях существенного изменения состава шихтовых материалов. 1. Большаков В.И. Теория и практика загрузки доменных печей. М. Металлур- гия, 1990. – 256 с. 2. Гиммельфарб А.А., Ефименко Г.Г. Автоматическое управление доменным процессом. М. Металлургия, 1969. –309 с. 3. Раковский Б.М., Ходак Л.З., Фуфаев Г.Д. Аналитический расчет рациональной формы кривой газораспределения по радиусу колошника доменной печи. // Восстановительно–тепловая обработка железорудного и марганцевого сырья. М. Наука, 1974, – С.112–120. Статья рекомендована к печати д.т.н., проф. И.Г.Товаровским << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveEPSInfo true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments false /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName (http://www.color.org) /PDFXTrapped /Unknown /Description << /ENU (Use these settings to create PDF documents with higher image resolution for high quality pre-press printing. The PDF documents can be opened with Acrobat and Reader 5.0 and later. These settings require font embedding.) /JPN <FEFF3053306e8a2d5b9a306f30019ad889e350cf5ea6753b50cf3092542b308030d730ea30d730ec30b9537052377528306e00200050004400460020658766f830924f5c62103059308b3068304d306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103057305f00200050004400460020658766f8306f0020004100630072006f0062006100740020304a30883073002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d30678868793a3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /FRA <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> /DEU <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> /PTB <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> /DAN <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> /NLD <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> /ESP <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> /SUO <FEFF004e00e4006900640065006e002000610073006500740075007300740065006e0020006100760075006c006c006100200076006f0069006400610061006e0020006c0075006f006400610020005000440046002d0061007300690061006b00690072006a006f006a0061002c0020006a006f006900640065006e002000740075006c006f0073007400750073006c00610061007400750020006f006e0020006b006f0072006b006500610020006a00610020006b007500760061006e0020007400610072006b006b007500750073002000730075007500720069002e0020005000440046002d0061007300690061006b00690072006a0061007400200076006f0069006400610061006e0020006100760061007400610020004100630072006f006200610074002d0020006a0061002000520065006100640065007200200035002e00300020002d006f0068006a0065006c006d0061006c006c0061002000740061006900200075007500640065006d006d0061006c006c0061002000760065007200730069006f006c006c0061002e0020004e00e4006d00e4002000610073006500740075006b0073006500740020006500640065006c006c00790074007400e4007600e4007400200066006f006e0074007400690065006e002000750070006f00740075007300740061002e> /ITA <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> /NOR <FEFF004200720075006b00200064006900730073006500200069006e006e007300740069006c006c0069006e00670065006e0065002000740069006c002000e50020006f00700070007200650074007400650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e0074006500720020006d006500640020006800f80079006500720065002000620069006c00640065006f00700070006c00f80073006e0069006e006700200066006f00720020006800f800790020007500740073006b00720069006600740073006b00760061006c00690074006500740020006600f800720020007400720079006b006b002e0020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e0074006500720020006b0061006e002000e50070006e006500730020006d006500640020004100630072006f0062006100740020006f0067002000520065006100640065007200200035002e00300020006f0067002000730065006e006500720065002e00200044006900730073006500200069006e006e007300740069006c006c0069006e00670065006e00650020006b0072006500760065007200200073006b00720069006600740069006e006e00620079006700670069006e0067002e> /SVE <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> >> >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Ähnliche Einträge