Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом

Проведены исследования химического состава различных участков реакционного очага, образующегося при взаимодействии кислородных струй с расплавом чугуна и стали, выполненные на модели быстрого замораживания. Получены новые данные о механизмах окисления железа, марганца кремния и углерода в высокот...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Date:	2006
Main Author:	Семыкин, С.И.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2006
Subjects:	Сталеплавильное производство
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21597
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом / С.И. Семыкин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 141-151. — Бібліогр.: 2 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859645575695171584
author	Семыкин, С.И.
author_facet	Семыкин, С.И.
citation_txt	Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом / С.И. Семыкин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 141-151. — Бібліогр.: 2 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
description	Проведены исследования химического состава различных участков реакционного очага, образующегося при взаимодействии кислородных струй с расплавом чугуна и стали, выполненные на модели быстрого замораживания. Получены новые данные о механизмах окисления железа, марганца кремния и углерода в высокотемпературных и прилегающих зонах кислородного факела.
first_indexed	2025-12-07T13:27:30Z
format	Article
fulltext	141 УДК 669.183.218:669.184.244 С.И.Семыкин ИССЛЕДОВАНИЕ РЕАКЦИОННОГО ОЧАГА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ КИ- СЛОРОДНОЙ СТРУИ С МЕТАЛЛИЧЕСКИМ РАСПЛАВОМ Проведены исследования химического состава различных участков реакцион- ного очага, образующегося при взаимодействии кислородных струй с расплавом чугуна и стали, выполненные на модели быстрого замораживания. Получены новые данные о механизмах окисления железа, марганца кремния и углерода в высокотемпературных и прилегающих зонах кислородного факела. Постановка задачи. Прямые исследования физической, геометрической структуры реак- ционного очага – места взаимодействия кислородной струи с металличе- ским расплавом и его химического состава отдельных компонентов, в том числе шлаковой и металлической фаз, выполнено на специально разрабо- танной модели быстрого замораживания объема расплава, предваритель- но зафиксированного в сильном магнитном поле. Известно, что при пере- мещении проводника в магнитном поле на последний действует электро- магнитная сила, препятствующая этому движению. Жидкий расплав явля- ется хорошим проводником электрического тока, поэтому к нему приме- нимы эти эффекты. Кроме этого спокойный металлический расплав дос- таточно хорошо пропускает магнитное поле, что позволяет воздейство- вать непосредственно на внутренние, находящиеся в движении объемы реакционного очага. На базе этого явления планировалось сильным маг- нитным полем затормозить перемещение отдельных частей высокотемпе- ратурного очага с последующим быстрым его охлаждением Описание проведенных экспериментов. Основным элементом установки для «замораживания» реакционной зоны в металлическом расплаве был стальной магнитопровод, выполнен- ный из двух симметричных пластин в виде буквы «Ш». Магнитное поле создавалось двумя соленоидами, которые интенсивно охлаждались водой, с целью защиты системы от высоких перегревов, возникающих при по- вышенных значениях плотности электрического тока, проходящего через катушки, а также для ускорения отвода тепла от застывающего металли- ческого расплава. В месте концентрации силовых магнитных линий была размещена рабочая камера модели, ограниченная с двух сторон металли- ческими поверхностями магнитопровода, а с двух сторон и снизу – огне- упорными элементами. В днище модели размещали кислородное сопло. Металлические поверхности в рабочей камере модели перед проведением опытов покрывали тонким защитным слоем и хорошо прогревали. Металлический расплав в количестве 10 – 12 кг при температурах 1300 – 13500С и 1600 – 16500С соответственно для чугуна и стали залива- 142 ли в предварительно разогретую (до температуры 600–8000С) рабочую камеру модели. Химический состав используемых для экспериментов расплавов: Содержание элементов, % Вид расплава С Si Mn S P Чугун 3,85–3,92 0,56– 0,58 0,64–0,66 0,042–0,05 0,058– 0,062 Сталь 0,26–0,28 0,026– 0,029 0,52–0,54 0,027– 0,030 0,012– 0,020 После заливки металла в модель подачу кислорода осуществляли еще в течение примерно 40 секунд (такое время необходимо для формирова- ния устойчивого кислородного факела в расплаве), затем перекрывали подачу кислорода в модель и включали электрический ток на катушки соленоида, создающие сильное магнитное поле в рабочем объеме модели. Одновременно для ускоренного охлаждения модель снаружи охлаждали водой. Через 30 – 40 мин рабочую камеру модели разбирали и извлекали застывший металлический слиток, который затем разрезали по вертикаль- ной плоскости для изучения структуры реакционной зоны. Для структур- ного, спектрального и химического анализа характерных зон факела сли- ток разрезали по горизонтальным плоскостям на уровнях 30 и 50% глуби- ны проникновения факела в металлический расплав. Кроме того был вы- полнен химический анализ состава шлаковых фаз по горизонталям слит- ков. Горизонтальные срезы на высоте 10–15, 30–35, 50–55% позволяли зафиксировать структуру и установить размеры реакционного очага. Изложение основных материалов исследования Указанным способом были получены слитки чугуна и стали, с зафик- сированными в них реакционными очагами. Фотография вертикального среза опытных слитков приведена на рис.1. Застывшие структуры можно разделить на три характерные зоны, сопряженных по радиусу распростра- нения от оси внедрения кислородной струи: – внутренняя газовая полость, вытянутая вдоль оси кислородной струи и прилегающая к срезу сопла; – промежуточная шлаковая зона с металлическими вкраплениями, ох- ватывающая газовую полость, для которой характерен градиент физиче- ских и химических свойств в направлении к поверхности раздела метал- лической фазы; – металлическая с вкраплениями шлака зона, ограничивающая об- ласть циркуляционных воздействий кислородного факела на расплав. Далее за этой зоной следует основная масса металлического расплава. Общая визуальная сравнительная оценка геометрических форм за- стывших реакционных зон (очага взаимодействия) показала близкие и подобные структуры с ранее выполненными исследованиями геометрии высоко–температурных зон с помощью методик фиксации свободно рас- 143 пространяющегося кислородного очага в металлическом расплаве, распо- ложенного в середине модели при фиксации его на гетинаксовых и квар- цевых пластинах [1]. А Б Рис.1. Внешний вид вертикального сечения кислородного факела по оси вне- дрения кислородной струи (А) и схема дополнительных горизонтальных разрезов застывшего слитка (Б). Продувка через сопло диаметром 2 мм при давлении ки- слорода перед соплом 4 ати. Зафиксированные реакционные объемы, образующиеся в чугуне и стали, отличались геометрическими параметрами образующихся струк- турных зон и общими размерами развития шлакового слоя. При продувке чугуна образовалась шлаковая фаза толщиной 5–15мм, в то время, как для стали она вырождалась в узкую полоску толщиной 0,5–1,5мм. Общие размеры реакционного очага, включающие газовую полость, шлаковую и металлическую фазы, определенные при равных условиях продувки в чугунном слитке были также в 1,4–1,6 раз большими, чем в стальном. Это отличие, вероятно, связано с развитием процессов прямого окисления ряда элементов непосредственно в кислородном факеле при продувке чугуна и существенным накоплением в этой зоне продуктов горения. Тело слитка непосредственно вокруг реакционной зоны пронизано газовыми пузырями (пустотами), количество и размеры которых увеличиваются к верхним горизонтам. Отношение максимальной высоты внедрения кисло- родного факела к его диаметру распространения в застывших металличе- ских слитках чугуна и стали составляло соответственно: 2,0–2,2 и 1,4–1,5. Реакционный очаг, формируемый в чугуне, был более вытянут по оси внедрения кислородной струи, чем при продувке стали. Установлено, что на поверхности металла по оси внедрения кислородной струи находится 144 куполообразное возвышение, связанное своим внутренним объемом с кислородным факелом, и являющееся результатом восходящих циркуля- ционных потоков шлакового и металлического расплавов. Анализ полученных структур позволяет сделать предположение, что кислородная струя выступает в роли газового струйного насоса, формирующего объе- мы кислородного факела в виде замкнутых вихревых структур, напоми- нающих форму сопряженных торов. Топографическая схема горизонтальных разрезов слитков чугуна и стали с зафиксированными реакционными очагами с указанием точек, по которым был выполнен спектральный и химический анализы распределе- ния элементов внутри реакционного очага и в прилегающем к нему объе- ме металлического расплава, составляющих триединое образование – кислородный факел, представлены на рис.2 и рис.3. Рис. 2. Топографиче- ская схема разрезов слитков с реакцион- ным очагом, сформи- рованном в расплаве чугуна, и характер изменения примесей в металле по изучаемым точкам. Горизонты разре- за слитка: А – 50 %, Б – 30 %. Цифрами показа- ны точки выполнения химического и спек- трального анализа При анализе по- лученных результа- тов спектрального и химического анали- зов металла по ука- занным горизонтам, выполненные как по радиусу реакцион- ной поверхности, так и вдоль границы раздела шлак – металлическая фаза следует отметить нарастающий синхронный ход окисления кремния и углерода по радиусу слитка в направлении к оси внедрения струи. В то же время поведение марганца отличается скачкообразным изменением его содержания, в определенных точках замера – в противофазе с изменением 145 содержания кремния. Соединение таких точек в единый объем представ- ляет собой набор расширяющихся вокруг кислородного факела сфер. Рис.3. Топографическая схема разрезов слитков с реакционным очагом, сформированным в расплаве стали, и ха- рактер изменения при- месей в металле по контролируемым точ- кам. Горизонты разреза слитка: А – 50 %, Б – 30 %. Установлено на- личие двух внешних сфер внутри расплава на расстоянии 1,5 и 2,0–2,5 радиуса раз- дела шлак – металл. На границе раздела шлак – металл и в местах, близких к поверхности реакци- онных объемов, со- держание кремния снижено до следов. В то же время содержание углерода в этих точках снижалось до величины порядка 1,0 % для чугуна и 0,10 % – для стали, что указывает, вероятно, на смену лимитирующих факторов, определяю- щих процесс обезуглероживания металлической фазы именно при этих содержаниях углерода, сопровождающих переход от поверхностного во внутриобъемное окисление. Для обобщенного и более глубокого понимания изменения содержа- ния элементов вокруг реакционных зон выполнен расчет соотношения растворенных элементов в расплаве по отношению к содержанию крем- ния в контролируемых точках по радиусу факела. Результаты свидетель- ствуют о том, что зона влияния кислородного очага факела не ограничи- вается визуальным разделом фаз шлак – металл, т. е. реакционных зон. Опережающее снижение содержания кремния в расплаве по радиусу ки- слородного факела по отношению к содержанию углерода имеет перелом уже в объеме расплава на расстоянии примерно 1,5–2,0 выбранных радиу- сов. Изменение в поведении марганца наблюдается еще глубже в двух зонах: в пределах 2,5 и 1,5 радиусов. При этом общая усредненная тен- денция по изменению изученных отношений, как углерода, так и марган- 146 ца в направлении границы шлак – металл однотипна. Установленный эффект по дальности распространения влияния реакционных зон в объеме металлического расплава, вероятно, указывает на заметное развитие замк- нутых циркуляционных сфер – в виде вихревых тороидальных потоков жидкого металла, охватывающих центральный высоко–температурный реакционный объем кислородного факела. Шлаковую часть реакционных зон кислородного факела при продувке чугуна и стали исследовали по трем горизонтальным сечениям, два из которых (на уровнях 30–35 и 50–55 %) выбраны для изучения распреде- ления элементов между металлом и шлаком, а третий (на уровне 10–15%) определен для выяснения характера взаимодействия кислородной струи на начальном участке ее формирования. Шлаковый слой при исследова- нии чугунных слитков в пределах каждого из контролируемых уровней разделили на две пробы: первая, из которых, соответствовала участкам, прилегающим к металлическому расплаву, а вторая – к участку, контак- тирующему с кислородным потоком. Для стального слитка анализ шлако- вых проб выполнен усредненным в пределах каждого горизонта, в виду малой толщины шлакового слоя, характерной для стали. В табл. 1 приведены данные химического состава шлаковой фазы на различных уровнях внедрения кислородного факела в расплавах чугуна и стали. Обобщенные результаты химического анализа всех проб шлака показали, что шлаковая фаза реакционных зон преимущественно (на 87,0– 93,5 %) состоит из металлического (1,8–12,9 %) и окисленного (75,5–91,4 %) железа, причем большие из указанных значений отмечены при про- дувке низкоуглеродистого расплава. Содержание окислов кремния и марганца в этих шлаках составляло соответственно 0,3–7,9 и 1,2–5,5 % и зависело от состава продуваемого расплава. Сопоставление количества выгоревшей примеси из объемов, прилегающих к реакционной зоне, с химическим анализом отобранного шлака указывает на практически одновременное и параллельное окисле- ние растворенных элементов и самой металлической матрицы (железа), причем для ряда примесей окисление происходит пропорционально их атомным долям в расплаве. Примером может служить поведение кремния. Фактическая окисленность образующегося «первичного» шлака в пределах реакционных зон взаимодействия кислородных струй с метал- лическими расплавами чугуна и стали значительно отличается от химиче- ского состава «вторичного» шлака, формирующегося на поверхности металлического расплава и соответствующего шлакам, характерным для технологии кислого конвертерного процесса, в силу отсутствия при моде- лировании добавок шлакообразующих материалов. Суммарное количест- во окислов железа в «первичном» шлаке (из реакционных зон кислород- ного факела) было больше, чем в шлаке на поверхности металла в 2,28 и 1,75 раз соответственно для чугуна и стали. 1 4 7 Т аб л и ц а 1 – Р ез у л ьт ат ы х и м и ч ес к о го а н ал и за ш л ак о в о й ф аз ы , и зв л еч ен н о й и з р еа к ц и о н н ы х з о н к и сл о р о д н о го ф ак ел а н а р аз н ы х г о р и зо н та х п о е го в ы со те п р и п р о д у в к е ч у гу н а и с та л и Х и м и ч ес к и й с о ст ав ш л ак о в о й ф аз ы , % В и д р ас п л ав а Г о р и зо н т о тб о р а п р о б ы М ес то о тб о р а п р о б ы * ) S iO 2 M n O P 2 O 5 F eO F e 2 O 3 F e м ет . F eO + F e 2 O 3 1 .1 6 ,2 4 ,5 0 ,2 3 3 5 ,3 4 0 ,2 1 2 ,9 7 5 ,5 2 .1 4 ,5 3 ,5 0 ,2 0 4 0 ,2 4 8 ,4 3 ,0 8 8 ,6 1 5 % 3 .1 5 ,4 4 ,0 0 ,2 2 3 7 ,8 4 4 ,3 8 ,0 8 2 ,1 1 .2 7 ,9 4 ,1 0 ,3 4 4 9 ,2 3 0 ,4 7 ,4 7 9 ,6 2 .2 7 ,0 3 ,0 0 ,2 1 5 3 ,3 3 5 ,8 2 ,1 8 9 ,1 3 0 % 3 .2 7 ,5 3 ,6 0 ,2 8 5 1 ,3 3 3 ,1 4 ,8 8 4 ,4 1 .3 5 ,5 3 ,1 0 ,3 0 6 3 ,3 2 0 ,8 5 ,5 8 4 ,1 2 .3 5 ,0 2 ,7 0 ,2 0 6 7 ,4 2 1 ,8 1 ,8 8 9 ,2 Ч у гу н 5 0 % 3 .3 5 ,3 2 ,9 0 ,2 5 6 5 ,4 2 1 ,3 3 ,7 8 6 ,7 1 5 % 3 .1 0 ,5 5 ,7 0 ,1 2 5 3 ,5 3 2 ,4 5 ,8 8 5 ,9 3 0 % 3 .2 0 ,3 5 ,4 0 ,1 4 6 1 ,4 2 8 ,8 2 ,9 9 0 ,2 С та л ь 5 0 % 3 .3 0 ,4 5 ,2 0 ,1 3 6 6 ,8 2 5 ,3 2 ,1 9 2 ,1 * ) – 1 .1 – 1 .3 в б л и зи м ет ал л а; 2 .1 – 2 .3 – в б л и зи к и сл о р о д а; 3 .1 – 3 .3 – с р ед н и е зн ач ен и я . 148 Полученные результаты свидетельствуют о двух стадийной парал- лельно–последовательной схеме протекания окислительных процессов в конвертерной ванне, предполагающей первичное образование преимуще- ственно окислов железа (с некоторым параллельным выгоранием ряда примесей) в реакционных зонах кислородного факела с последующим перераспределением кислорода между окислами железа и растворенными примесями за счет восстановления железа в объемах, прилегающих к реакционному очагу. Физико – химический анализ развития кислородного факела в метал- лическом расплаве показывает, что при практически равном содержании железа общего в шлаках, исследованных на различных уровнях и участках распространения кислородной струи, выявлено значительное различие в соотношениях между железом металлическим, закисью и окисью железа как по высоте факела, так и по радиусу его сечения. Прежде всего, уста- новлено, что, чем ближе к начальному участку кислородной струи, тем больше доля высших окислов железа в шлаковой фазе (табл. 2). Таблица 2. Усредненные результаты распределения железа по толщине шлакового слоя в реакционной зоне кислородного факела на разных гори- зонтах по его высоте при продувке чугуна (числитель) и стали (знамена- тель) Распределение железа по горизонтам ки- слородного факела, г/100г № п.п. Железо метал- лическое и окисленное 15 % 35 % 55 % 1 Feo 8,0 / 5,8 4,8 / 2,9 3,7 / 1,2 2 Fe2+ 29,3 / 42,2 40,4 / 47,8 50,8 / 52,0 3 Fe3+ 31,0 /22,7 23,2 / 20,8 15,0 / 17,7 4 ∑Fe 68,3 / 70,7 68,4 / 70,8 69,5 / 70,9 5 Fe2+/ Fe3+ 0,95 /1,85 1,74 / 2,30 3,39 / 2,94 Отношение концентраций ионов железа в двухвалентном состоянии к его трехвалентному состоянию (Fe2+/ Fe3+) по высоте кислородного факе- ла увеличивается с 0,95 до 3,39 для чугуна и с 1,85 до 2,94 для стали, от- ражая различную степень окислительных процессов на начальном участке и в верхних горизонтах очага взаимодействия. При этом установлено, что независимо от того, продували чугун или сталь, выполняется постоянство суммарного количества железа в различных его состояниях в «первич- ном» шлаке (68,3–69,5 % для чугуна и 70,7–70,9 % – для стали) как по высоте, так и по радиусу кислородного факела. Некоторое небольшое различие, связанно с различной долей железа в расплаве: чугуна (95,2 %) и стали (99,2 %). Для сопоставления величин расхода кислорода на продувку и количе- ства образующейся при этом оксидной фазы в пределах реакционных 149 объемов кислородного факела выполнен расчет с использованием ряда подходов. Количество шлака определяли: – по распределению марганца и кремния между шлаком и металлом: – по фактическим геометрическим параметрам структур реакционных зон кислородного факела (принято ρшл. = 3,5 т/м3); – по количеству кислорода, израсходованного на продувку расплава с учетом допущения, что он использован на образование шлаковой фазы, состав которой указан в табл. 1. В табл. 3 приведены результаты расчетов удельного количества шла- ковой фазы по вышеуказанным методикам. Таблица 3. Результаты расчетов удельного количества шлаковой фазы в реакционных объемах кислородного факела Геометрические параметры реакци- онной зоны, мм Расчетное количество шлака, кг/т по: Вид рас- пла–ва ∆Lpз. Hpз Дрз Расход кисло– рода нм3 Si Mn геометр. форме {O2} Чугун 5–15 80 42 0,033 20,5 25,8 24,0 32,0 Сталь 1,5–2,0 65 50 0,033 12,8 42,0 14,0 31,0 Исходя из суммы израсходованного кислорода на продувку расплавов чугуна и стали должно было бы образоваться примерно равное количест- во оксидной фазы (31–32кг/т). В тоже время расчеты по геометрическим параметрам фактически образованных структур реакционных зон кисло- родного факела показали, что образовалось 24 и 14 кг/т шлака соответст- венно для чугуна и стали. Полученное расхождение в количестве 8 и 17 кг/т соответственно для чугуна и стали, объясняется переходом окислов из реакционных объемов (из первичного шлака) через металлический расплав, в шлаковый пояс и частично в газовую фазу. Большая величина выбросов окисной фазы за пределы реакционных зон, визуально установ- ленная при продувке низкоуглеродистого расплава, объясняется, по край- ней мере, двумя причинами: во–первых, низким содержанием кремния в расплаве, во–вторых, резким снижением ассимиляции кислородной струи в высокотемпературном расплаве с низким содержанием углерода. Неко- торое снижение количества шлака, определенное по содержанию крем- ния, объясняется частичным переходом кремния в его оксидной форме в металл и шлаковый пояс. При расчете величины шлакового слоя по со- держанию марганца в металле и шлаке в варианте продувки кислородом низкоуглеродистого расплава полученные значения превышают расчеты по геометрической форме в 3 раза. Полученное расхождение указывает на: – преимущественное развитие процесса окисления марганца за пре- делами реакционных зон, путем вторичного перераспределения кислорода 150 между выносимыми окислами железа и растворенным в металле марган- цем в пределах установленных ранее сфер на расстоянии 1,5 и 2,5 радиу- сов реакционного очага, считая от границы раздела шлак – металл; – значительное торможение окисления марганца в пределах реакци- онных зон кислородного факела в условиях высоких температур и низко- го содержания углерода. Расчетным путем определено, что при продувке чугуна в объеме ре- акционных зон окисляется порядка 30–35 % от общего окисленного мар- ганца, а при продувке стали – только порядка 5–6 %. Изменение изобар- ного потенциала реакции окисления кислородом марганца и железа с ростом температуры описано в работе [2]. Выводы. Прямыми экспериментами на горячих моделях получены образцы за- фиксированного очага взаимодействия (кислородного факела) в расплавах чугуна и стали. Зафиксированную структуру очага взаимодействия можно разделить на три сопряженных по радиусу и его высоте характерных уча- стка: 1) – внутренняя газовая полость, 2) –промежуточная шлако– металлическая фаза и 3) – металлошлаковая зона, последняя ограничена циркуляционными потоками в расплаве. Спектральным и химическим анализами металлической фазы по ис- следуемым горизонтальным срезах по высоте развития кислородной струи установлен синхронный ход окисления кремния и углерода в рас- плаве по радиусу в направлении к оси кислородной струи. Отмечено скачкообразное изменение содержания марганца, зачастую в противофазе с изменением содержания кремния на расстояниях примерно 1,5 и 2,0–2,5 выбранных радиусов. Химическим анализом шлаковой фазы из внутренних объемов кисло- родного факела установлено, что она состоит преимущественно на 87,0– 93,5% из железа связанного в окислы и металлического железа. Фактиче- ская окисленность шлака реакционных зон в 2,28 и 1,75 раз превышает окисленность соответствующих покровных шлаков на поверхности рас- плавов чугуна и стали, формирующихся без присадки шлакообразующих материалов. Наиболее вероятно, кислородный факел выступает в роли струйного насоса, прокачивающего через реакционные и вовлеченные в циркуляционное движение объемы расплавленный металл. При этом ато- мы железа посредством прямого окисления их в реакционных зонах ки- слородного факела и последующего его восстановления являются как бы транспортными переносчиками кислорода в металлический расплав кон- вертерной ванны. Установлено, постоянство суммарного количества железа в различ- ных его состояниях в «первичном» шлаке (сумма железа металлического, двух и трех валентного), величина которого мало завесила от того, проду- вали чугун или сталь, и не изменялось по высоте и по радиусу кислород- ного факела. Данное явление объясняется газо–термодинамическим эф- 151 фектом диспергирования металлической фазы турбулентными потоками кислородной струи. Исследование показало, что процесс окисления марганца получает преимущественное развитие за пределами реакционных зон, путем, вто- ричного перераспределения кислорода между выносимыми окислами железа и растворенным в металле марганцем в пределах сфер на расстоя- нии – 1,5 и 2,5 радиусов реакционного очага, считая от границы раздела шлак – металл. 1. Взаимодействие кислородной струи с жидкой ванной и его влияние на износ околофурменных огнеупоров при донной продувке / С.И.Семыкин, В.В.Ла- пицкий, В.В.Смоктий, А.Г.Вышиваный // Сб. «Процессы выплавки стали в конвертерных и мартеновский печах».–М.: Металлургия,1982.–С.31–36. 2. Элиот Д.Ф., Глейзер М., Рамакришна В. Термохимия сталеплавильных процес- сов, М., – «Металлургия», 1969.,–246 с. Статья рекомендована к печати д.т.н., проф. В.Ф.Поляковым << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveEPSInfo true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments false /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName (http://www.color.org) /PDFXTrapped /Unknown /Description << /ENU (Use these settings to create PDF documents with higher image resolution for high quality pre-press printing. The PDF documents can be opened with Acrobat and Reader 5.0 and later. These settings require font embedding.) /JPN <FEFF3053306e8a2d5b9a306f30019ad889e350cf5ea6753b50cf3092542b308030d730ea30d730ec30b9537052377528306e00200050004400460020658766f830924f5c62103059308b3068304d306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103057305f00200050004400460020658766f8306f0020004100630072006f0062006100740020304a30883073002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d30678868793a3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /FRA <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> /DEU <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> /PTB <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> /DAN <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> /NLD <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> /ESP <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> /SUO <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> /ITA <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> /NOR <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> /SVE <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> >> >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21597
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	XXXX-0070
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T13:27:30Z
publishDate	2006
publisher	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
record_format	dspace
spelling	Семыкин, С.И. 2011-06-16T21:01:33Z 2011-06-16T21:01:33Z 2006 Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом / С.И. Семыкин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 141-151. — Бібліогр.: 2 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21597 669.183.218:669.184.244 Проведены исследования химического состава различных участков реакционного очага, образующегося при взаимодействии кислородных струй с расплавом чугуна и стали, выполненные на модели быстрого замораживания. Получены новые данные о механизмах окисления железа, марганца кремния и углерода в высокотемпературных и прилегающих зонах кислородного факела. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Сталеплавильное производство Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом Article published earlier
spellingShingle	Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом Семыкин, С.И. Сталеплавильное производство
title	Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом
title_full	Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом
title_fullStr	Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом
title_full_unstemmed	Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом
title_short	Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом
title_sort	исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом
topic	Сталеплавильное производство
topic_facet	Сталеплавильное производство
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21597
work_keys_str_mv	AT semykinsi issledovaniereakcionnogoočagavzaimodeistviâkislorodnoistruismetalličeskimrasplavom

Исследование реакционного очага взаимодействия кислородной струи с металлическим расплавом

Institution

Similar Items