Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере
Обобщены теоретические положения процесса распределения серы между
 шлаком и металлом. Проведена оценка и выполнен анализ факторов, влияющих на
 конечное содержание серы в металле в условиях кислородно-конвертерной плав-
 ки. Предложен балансовый метод прогнозирования вероятн...
Saved in:
| Published in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Date: | 2006 |
| Main Authors: | , , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2006
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21609 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, А.С. Вергун, Н.И. Падун, П.С. Лындя, Т.С. Семыкина // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 166-174. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860150364653748224 |
|---|---|
| author | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Вергун, А.С. Падун, Н.И. Лындя, П. Семыкина, Т.С. |
| author_facet | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Вергун, А.С. Падун, Н.И. Лындя, П. Семыкина, Т.С. |
| citation_txt | Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, А.С. Вергун, Н.И. Падун, П.С. Лындя, Т.С. Семыкина // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 166-174. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Обобщены теоретические положения процесса распределения серы между
шлаком и металлом. Проведена оценка и выполнен анализ факторов, влияющих на
конечное содержание серы в металле в условиях кислородно-конвертерной плав-
ки. Предложен балансовый метод прогнозирования вероятного уровня содержания
серы в металле по окончанию продувки.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:51:40Z |
| format | Article |
| fulltext |
166
УДК 669.184.244.66:669.184.235:001,8
В.П.Корченко, Л.Г.Тубольцев, В.Ф.Поляков, А.С.Вергун, Н.И.Падун,
П.С.Лындя, Т.С.Семыкина
АНАЛИЗ ПРОЦЕССА РАСПРЕДЕЛЕНИЯ СЕРЫ МЕЖДУ МЕТАЛЛОМ И
ШЛАКОМ В КИСЛОРОДНОМ КОНВЕРТЕРЕ
Обобщены теоретические положения процесса распределения серы между
шлаком и металлом. Проведена оценка и выполнен анализ факторов, влияющих на
конечное содержание серы в металле в условиях кислородно-конвертерной плав-
ки. Предложен балансовый метод прогнозирования вероятного уровня содержания
серы в металле по окончанию продувки.
Процесс десульфурации в кислородном конвертере связан, в первую
очередь, с переходом серы в шлак. Некоторое количество серы окисляется
и переходит в газовую фазу, однако при обычной технологии этот процесс
не получает значительного развития [1]. Результаты десульфурации при
кислородно-конвертерном переделе, в основном, определяются переходом
серы в шлак, часто отражаемом реакциями [1,2]:
[FeS] + (CaO) = (CaS) + (FeO) (1)
[FeS] + (MnO) = (MnS) + (FeO) (2)
[FeS] + (MgO) = (MgS) + (FeO) (3)
Для реакции (1) константа равновесия определяется следующим вы-
ражением:
[ ] [ ] [ ]SfS(a
faa
a)(a
)(a)(a
K
••CaO)
(CaS)
•(CaS)•(FeO)
=
FeS•CaO
CaS•FeO
= (4),
свидетельствующим о противоположном влиянии (CaO) и (FeO) на
полноту удаления серы [1]:
1
(Feo)
(CaO)
=
[S]
Ca(S)
=S f
a
a
!K!η (5)
где !
S
η – коэффициент распределения серы между шлаком и метал-
лом;
a – активность;
f1 – величина, являющаяся сложной функцией состава расплава.
С учетом совместного протекания реакций (1) и (2) распределение се-
ры между металлом и основным шлаком может быть выражено уравнени-
ем:
]
(FeO)
(FeO)+2,5(MnO)+!4(CaO)
][(FeO)+[=
[S]
(S)
=S BAη (6)
167
где )
5
O
2
3(P - )
3
O
2
(Al -)
2
2(SiO -(CaO)=!(CaO) ;
A и B – постоянные.
Анализ распределения серы между металлом и основным шлаком с
учетом реакции (1) и совместного протекания реакций (1) и (2) позволяет
качественно оценить влияние составляющих шлаковой фазы CaO, MnO и
FeO на полноту удаления серы. Однако, более точно оценивать влияние
химсостава шлака на распределение серы между металлом и шлаком сле-
дует с позиций ионной теории. В основном шлаке, соответствующем по
валовому химическому составу отдельным соединениям, находятся сле-
дующие ионы:
FeO → Fe2+ + O2–;
CaO → Ca2+ + O2–;
MnO → Mn2+ + O2–;
MgO → Mg2+ + O2–;
2(Me)SiO2 → 2Me2+ + SiO4
4–;
MeS → Me2+ + S2–;
3(MeO)P2O5 → 3Me2+ + 2PO4
3–;
Используя положения теории совершенных ионных растворов, кото-
рая полностью справедлива при низких (5–10%) концентрациях SiO2 в
шлаке, для константы распределения серы между металлом и шлаком (LS)
получаем выражение [3–4]:
][
-2S
++2Fe
=S S
NN
L (7)
где N – ионные доли, вычисляемые отдельно для катионов от суммы
всех катионов и для анионов от суммы всех анионов.
Поскольку шлаковый расплав представляет собой высокотемператур-
ный раствор различных анионов и катионов, распределение компонентов
между металлом и шлаком сопровождается ионизацией частиц и их пере-
зарядкой. Переход серы из металла в шлак осуществляется на основе вос-
становительного процесса с потреблением электронов [4]:
[S] + 2e = S2- [8]
Процесс сопровождается конкурирующей в кинетическом отношении
стадией окисления, доставляющей электроны. К ней можно отнести сле-
дующие возможные реакции:
[Fe] = Fe2++ 2e [9]
[C] + O2- = CO+ 2e [10]
[Si] + 4O2- = SiO4
4–+ 4e [11]
Такую же роль будет выполнять реакция обратного перехода кисло-
рода из шлака в металл:
O2- = [O]+ 2e [12]
В зависимости от состава реагирующих фаз и внешних условий реак-
ция (8) по разному сочетается с остальными реакциями, обусловливая
168
различный эффект десульфурации металла. Для основных шлаков опре-
деляющую роль играет обменная реакция [2,4]:
[S] + O2- = [О] + S2- [13]
-2
O
-2
S
•
[S]•-2O
[O]•-2S
=S γ
γ
N
N
K [14]
Значения коэффициентов активности (γ±) связаны с заимствованием
простых анионов O2- на образование ионных долей комплексных кисло-
родосодержащих анионов (N), а также с общим составом шлака и его ос-
новностью В:
)B,N(f Z
y
ЭxО
-=±γ [15]
Несмотря на более широкие возможности, ионная теория пока не мо-
жет вскрыть виды функции (15) и выразить количественную связь между
характеристиками распределения серы и состава шлака. Однако и качест-
венные объяснения имеют определенное практическое значение. Так, из
выражения константы KS можно представить коэффициент распределения
серы:
[O]
-2O
•
-2S
-2O
•S=
[S]
)-2(S
=S
N
K
γ
γ
η (16)
С увеличением в шлаке содержания окислов MeO и, следовательно,
его основности В, возрастает ионная доля
-2O
N простейших анионов
кислорода, не связанных в комплексные анионы:
32
-
32
-
52
3-
2
2 -+++=-2
O OAl
N
OFe
N
OP
N
SiO
N
MgO
N
MnO
N
CaO
N
FeO
NN
(17)
В результате возрастает полнота перехода серы из металла в шлак, т.е.
увеличивается
S
η .
При этом следует учитывать, что закись железа шлака дополнительно
вызывает повышение окисленности металла [О] и, следовательно, затруд-
няет осуществление реакции (12) и, таким образом, приводит к ухудше-
нию десульфурации металла. Действие более сложных окислов (SiO2,
Al2O3, P2O5) следует оценивать по количеству ионов кислорода, заимство-
ванных на образование сложных анионов. Оно уменьшается при замене
SiO2 на Al2O3, что содействует извлечению серы. В этом же направлении
действуют добавки CaF2 и CaCl2, которые разбавляют анионную часть
раствора и уменьшают долю сложных анионов. Переход серы в шлак в
анионной форме в сопровождении катионов железа и марганца можно
рассматривать по следующей схеме [5]:
[S] + [Fe] = (S2-) + (Fe2+) (18)
[S] + [Mn] = (S2-) + (Mn2+) (19)
169
Максимальное удаление серы обеспечивается при установлении рав-
новесия приведенных реакций, т.е. при достижении соотношений:
S=
)+2F
)(-2S
(
,%]S[
K
e
aa
a
(20)
S-Mn=
)+2M
)(-2S
(
,%][Mn,%]S[
K
n
aa
a
(21)
где
S
K и
S-Mn
K – константы равновесия реакций (18) и 19);
)-2S
(a , )+2F
(
e
a , )+2M
(
n
a – активности ионов серы, железа и мар-
ганца в шлаке;
[S]
•[S,%]=,%]S[ γa , – активность серы в металле.
Из уравнения (20) следует, что
S•)+2F
(
1
=
,%]S[
)-2S
(
K
e
aa
a
(22)
Такой же результат получается, если исходить из уравнения (21), т.к.
активности катионов железа и марганца в шлаке взаимосвязаны.
Значение активностей ионов можно выразить в зависимости от соста-
ва шлака, если через nFeO, nCaO, nMgO, nMnO, nSiO2, nP2O5, nAl2O3, nFe2O3 обозна-
чить число грамм-молекул соответствующего компонента в 100 г шлака, а
через nосн обозначить сумму nосн = nCaO+ nMgO+ nMnO. Число грамм-молекул
компонентов определяется по их весовому проценту [5]:
nFeO = (FeO, %)/72; nCaO = (CaO, %)/56; nSiO2 = (SiO2, %)/60 и т.д.
Выразив активности ионов серы и железа в шлаке через состав по-
следнего, из (20) получим:
SSFeFeO
]S[OPSiOOFeOAlоснFeOоснFeOS
Kn
)nnnnnn()nn(
,%]S[
n
•••
•--+++•+
=
-2+2
5223232
γγ
γ
(23)_
где nS = (S, %)/32; nFeO = (FeO, %)/72;
nосн = nCaO+ nMgO+ nMnO.
Отсюда вытекает следующее выражение для равновесного распреде-
ления серы между шлаком и металлом:
,%]S[
,%)S(
S =η , или
SSKFeOn
]S[)OPnSiOnOFenOAlnоснnFeOn()оснnFeOn(
S γ
γ
η
••
•
52
-
2
-
32
+
32
++•+•32
=
(24)
где 121+
T
560
-= ,SKlg (приближенно подсчитано на основе имею-
щихся термодинамических даннях [5]).
170
Значение -2S
γ•+2Fe
γ=Sγ может быть приближенно определено по
уравнению:
0,17 --3
4
PO
N+-4
4
SiO
1,53(N= )Slg γ (25)
В условиях кислородно-конвертерного процесса, когда преобладаю-
щая доля в сумме содержаний CaO, MnO, MgO приходится на CaO, воз-
можные изменения в соотношении содержаний этих трех окислов в сумме
nосн , по-видимому, практически слабо сказывается на значении ηS. По-
этому, рассматривая условия распределения серы между шлаком и метал-
лом, можно пользоваться суммарным содержанием этих окислов, не вы-
деляя значения каждого из общей суммы.
Из уравнения (24) видно, что серопоглотительная способность шлака,
характеризующаяся значением ηS, возрастает при повышении содержания
основных окислов и понижении содержаний кремнезема и фосфорного
ангидрида в шлаке. Значение ηS увеличивается также при понижении за-
киси железа в шлаке.
На серопоглотительную способность шлака может влиять также из-
менение количества шлака и металла. Если обозначить через %Sч содер-
жание серы в чугуне, % Sи – количество серы, вносимой в ванну известью,
в % к весу чугуна, М и Ш – количества метала и шлака в долях к весу чу-
гунка, то можно составить следующее балансовое уравнение [5]:
%Sч + % Sи = М[%S] + Ш(%S) (26)
Поскольку (%S)= ηS [%S] из уравнения (29) получим:
Sη•Ш+М
и%S+ч%S
=[%S] (27)
Уравнение (27) показывает, что при определенном значении коэффи-
циента распределения Sη получается тем меньше серы в стали, чем
меньше вносится известью, а также чем больше количество металла и
больше количество образующегося шлака.
Следовательно, получению минимального содержания серы в стали
способствует ограничение содержания ее в чугуне и извести, сведение к
минимуму угара металла при продувке и получение достаточного количе-
ства шлака с максимально возможной серопоглотительной способностью.
Для выполнения последнего условия необходимо обеспечивать мини-
мальное содержание кремния в чугуне и кремнезема в извести и вводить
такое количество извести, которое обеспечивало бы максимально воз-
можную, не превышающую, однако, предела растворимости, концентра-
цию окиси кальция в шлаке.
В обычных условиях, при использовании статистической модели оп-
ределения расхода извести и использования стандартных приемов улуч-
шения шлакообразования, средняя степень десульфурации в конце кон-
171
вертерной плавки, выраженной как ∆S,% = ([S]чуг,% – [S]мет,%) · 100% /
[S]чуг,%, не превышает 30–50%.
Степень десульфурации является функцией многих переменных. Ка-
чественно изменение величины степени десульфурации и содержания
серы в металле от содержания серы в чугуне представлено на рис.1.
Рис.1. Зависимость
степени десульфурации и
концентрации серы в ме-
талле от исходного со-
держания серы в чугуне.
Такая форма зависи-
мости четко проявилась
уже на начальных стадиях
исследования кислород-
но-конвертерного процес-
са. Главным источником
серы в условиях украинских заводов был чугун. Уже при освоении кисло-
родно-конвертерного процесса проявилось влияние серы, содержащейся в
извести, которая обжигалась в шахтных печах сернистым коксом. С вне-
дрением технологии обжига известняка природным газом этот источник
загрязнения металла серой был исключен. В последнее время резко воз-
растает влияние загрязненности металлолома, в т.ч. и сернистыми состав-
ляющими. Возникают вопросы использования в кислородно-
конвертерной плавке теплоносителей и брикетированных отходов, содер-
жащих серу. Поэтому более острой становится проблема передела чугуна,
подверженного внедоменной десульфурации. В этом варианте технологии
для обеспечения действенности данного мероприятия должны быть в мак-
симально возможной степени исключены все возможные источники попа-
дания серы в конвертер, в т.ч. и шлака после обработки чугуна.
Для кислородно-конвертерной плавки не имеет значения с каким
шихтовым материалом сера попадает в конвертер. Для проведения ориен-
тировочных прогнозных расчетов целесообразно количество серы, посту-
пающей в конвертер, привести к расчетной величине концентрации серы в
чугуне или в металлическом расплаве (сумма веса чугуна и лома). При
таком подходе появляется возможность качественного прогнозирования
содержания серы в металле в конце кислородно-конвертерной плавки.
Исходя из этого можно составить следующее балансовое уравнение:
[S]кон.мет, % = [([S]мет.распл.,%) /100%]·(100% – ∆S,%) (28)
где:
[S]кон.мет, % – содержание серы в металле в конце плавки;
[S]мет.распл.,% – расчетное содержание серы в исходном металлическом
расплаве, %:
172
∆S,% – степень десульфурации металла в конвертере, т.е. доля серы в
конечном металле от расчетного содержания серы в исходном жидком
расплаве, %;
[S]мет.распл.,% = [(PSмет.распл., кг)/( Pмет.распл., кг)]·100% (29),
где:
PSмет.распл., кг – количество серы, приходящее в металлический рас-
плав со всеми шихтовыми материалами, а также со шлаком после внепеч-
ной обработки чугуна, кг;
PSмет.распл.,кг = [ Рчуг, кг ·[S]чуг,%/100%]+ [Рлом, кг ·[S]лом,%/100%]+[Ршихт.мат,
кг ·(S)шихт.мат,%/100%]+[ Ршлак, кг ·[S]шлак,%/100%];
Pмет.распл., кг = Рчуг, кг + Рлом, кг
Анализируя влияние составляющих балансового уравнения необхо-
димо отметить, что чугун перед каждой плавкой взвешивается, а содер-
жание серы в чугуне известно перед началом плавки. Что касается лома,
то содержание серы в нем к началу плавки не известно. Поэтому при пе-
ределе чугуна, прошедшего этап внепечной десульфурации, содержание
серы в металле может оказаться выше, чем в исходном чугуне. Особенно
это отмечается после глубокой десульфурации чугуна. Для исключения
такого положения необходимо осуществлять мероприятия по отбору и
отдельному складированию низкосернистого оборотного лома. С учетом
этих обстоятельств, при производстве высококачественных сталей добав-
ка лома может быть значительно сокращенна, например, при снижении
содержания кремния в чугуне, а в некоторых вариантах современных тех-
нологий, например, при бесшлаковой продувке, добавка лома может быть
совсем исключена.
Содержание серы в извести контролируется, а в железорудных мате-
риалах, используемых в небольших количествах для ускорения шлакооб-
разования и корректировки температуры металла (окатыши, агломерат),
известно из сертификата и может быть проконтролировано до примене-
ния.
При переделе чугуна после внедоменной десульфурации количество
шлака (см.уравнение (29), образующегося при обработке и попадающего в
конвертер, оказывает решающее влияние на содержание серы в конечном
металле. В принципе, если шлак не удалять, то операция десульфурации
теряет свой смысл. Содержание серы (количество серы в шлаке) можно
определить путем химанализа либо на основании расчетов по исходному
и конечному содержанию серы в чугуне. Количество шлака можно опре-
делять визуально, либо расчетом по результатам предыдущих обработок
чугуна (массива обработок).
Степень десульфурации является, как указывалось, функцией многих
переменных. Однако, в условиях передела чугуна, который не подвергал-
ся предварительной десульфурации, или чугуна после тщательного уда-
ления шлака, образующегося при внедоменном обессеривании, она опре-
173
деляется содержанием серы в чугуне, заливаемом в конвертер. На рис.2
представлены результаты опытных плавок, проведенных на 1,5 тонном
конвертере ИЧМ по технологии с комбинированной продувкой кислоро-
дом сверху и нейтральным газом через донные фурмы. Зависимости сте-
пени десульфурации от содержания серы в исходном чугуне приведены
для двух конечных этапов кислородно-конвертерной плавки: после пол-
ного падения факела и после передува.
Рис.2. Зависи-
мость степени
десульфурации
металла в кон-
вертере от
содержания
серы в исход-
ном чугуне. ■
– полное паде-
ние факела; ▲
– после этапа
передува.
До начала этапа передува ( содержание углерода в металле 0,0267–
0,0506%) параметры дутьевого режима выдерживались постоянными. На
этапе передува (содержание углерода в металле в конце этапа – 0,0183–
0,0398%) время передува, расходы технологических газов значительно
отличались. Величина степени десульфурации на этапе передува возрос-
ла, в среднем, в 1,5–2,5 раза, в связи с изменением химсостава и количест-
ва конвертерного шлака. Тем не менее, характер зависимости сохранился
таким же, как и для этапа полного падения факела, что подтверждает ре-
шающее влияние содержания серы в исходном чугуне.
В промышленных условиях для прогнозных расчетов содержания се-
ры в металле по предложенному балансовому уравнению наиболее удоб-
ным может оказаться определение величины степени десульфурации по
статистическим зависимостям, полученным по входящим и конечным
показателям для массивов конвертерных плавок, которые должны быть
дифференцированы по содержанию углерода в металле по окончанию
продувки.
Выводы.
Обобщены теоретические положения процесса распределения серы
между шлаком и металлом. Серопоглотительная способность шлака, ко-
торая характеризуется коэффициентом распределения серы Sη , возраста-
ет при повышении содержания основных окислов и понижении содержа-
0
20
40
60
80
100
0,0000 0,0200 0,0400 0,0600 0,0800
Содержание серы в чугуне, %
С
те
п
е
н
ь
д
е
с
у
л
ь
ф
у
р
а
ц
и
и
,
%
174
ния кремнезема и фосфорного ангидрида в шлаке. Значения Sη увеличи-
вается также при понижении закиси железа в шлаке.
Проведена оценка и выполнен анализ факторов, влияющих на конеч-
ное содержание серы в металле в условиях кислородно-конвертерной
плавки. Главным источником серы является чугун. В последнее время
резко возрастает загрязненность металлолома сернистыми составляющи-
ми. Возникают вопросы использования в кислородно-конвертерной плав-
ке теплоносителей и брикетированных отходов, содержащих серу. После
внедоменной десульфурации должны быть исключены все возможные
источники попадания серы в конвертер, в т.ч. и шлака после обработки
чугуна.
Предложен балансовый метод прогнозирования вероятного уровня
содержания серы в металле по окончанию продувки.
1. Баптизманский В.И. Теория кислородно-конвертерного процесса. –
М.:Металлургия, 1975. – 375 с.
2. Есин О.А., Гелд П.В. Физическая химия пирометаллургических процессов. –
М.:Металлургия, 1966. – Ч.2. – 703 с.
3. Явойский В.И. Теория процессов производства стали. – М.:Металлургия, 1967.
– 792 с.
4. Филиппов С.И. Теория металлургических процессов. – М.:Металлургия, 1967.
– 279 с.
5. Левин С.Л. Сталеплавильные процессы. – К.: Государственное издательство
технической литературы УССР, 1963. – 404 с.
Статья рекомендована к печати д.т.н., проф. А.Ф.Шевченко
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJDFFile false
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments false
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName (http://www.color.org)
/PDFXTrapped /Unknown
/Description <<
/ENU (Use these settings to create PDF documents with higher image resolution for high quality pre-press printing. The PDF documents can be opened with Acrobat and Reader 5.0 and later. These settings require font embedding.)
/JPN <FEFF3053306e8a2d5b9a306f30019ad889e350cf5ea6753b50cf3092542b308030d730ea30d730ec30b9537052377528306e00200050004400460020658766f830924f5c62103059308b3068304d306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103057305f00200050004400460020658766f8306f0020004100630072006f0062006100740020304a30883073002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d30678868793a3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/FRA <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>
/DEU <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>
/PTB <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>
/DAN <FEFF004200720075006700200064006900730073006500200069006e0064007300740069006c006c0069006e006700650072002000740069006c0020006100740020006f0070007200650074007400650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e0074006500720020006d006500640020006800f8006a006500720065002000620069006c006c00650064006f0070006c00f80073006e0069006e0067002000740069006c0020007000720065002d00700072006500730073002d007500640073006b007200690076006e0069006e0067002000690020006800f8006a0020006b00760061006c0069007400650074002e0020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e007400650072006e00650020006b0061006e002000e50062006e006500730020006d006500640020004100630072006f0062006100740020006f0067002000520065006100640065007200200035002e00300020006f00670020006e0079006500720065002e00200044006900730073006500200069006e0064007300740069006c006c0069006e0067006500720020006b007200e600760065007200200069006e0074006500670072006500720069006e006700200061006600200073006b007200690066007400740079007000650072002e>
/NLD <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>
/ESP <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>
/SUO <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>
/ITA <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>
/NOR <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>
/SVE <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>
>>
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21609 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:51:40Z |
| publishDate | 2006 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Вергун, А.С. Падун, Н.И. Лындя, П. Семыкина, Т.С. 2011-06-16T21:21:16Z 2011-06-16T21:21:16Z 2006 Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, А.С. Вергун, Н.И. Падун, П.С. Лындя, Т.С. Семыкина // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 12. — С. 166-174. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21609 669.184.244.66:669.184.235:001,8 Обобщены теоретические положения процесса распределения серы между
 шлаком и металлом. Проведена оценка и выполнен анализ факторов, влияющих на
 конечное содержание серы в металле в условиях кислородно-конвертерной плав-
 ки. Предложен балансовый метод прогнозирования вероятного уровня содержания
 серы в металле по окончанию продувки. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Сталеплавильное производство Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере Article published earlier |
| spellingShingle | Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Вергун, А.С. Падун, Н.И. Лындя, П. Семыкина, Т.С. Сталеплавильное производство |
| title | Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере |
| title_full | Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере |
| title_fullStr | Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере |
| title_full_unstemmed | Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере |
| title_short | Анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере |
| title_sort | анализ процесса распределения серы между металлом и шлаком в кислородном конвертере |
| topic | Сталеплавильное производство |
| topic_facet | Сталеплавильное производство |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21609 |
| work_keys_str_mv | AT korčenkovp analizprocessaraspredeleniâserymeždumetallomišlakomvkislorodnomkonvertere AT tubolʹcevlg analizprocessaraspredeleniâserymeždumetallomišlakomvkislorodnomkonvertere AT polâkovvf analizprocessaraspredeleniâserymeždumetallomišlakomvkislorodnomkonvertere AT vergunas analizprocessaraspredeleniâserymeždumetallomišlakomvkislorodnomkonvertere AT padunni analizprocessaraspredeleniâserymeždumetallomišlakomvkislorodnomkonvertere AT lyndâp analizprocessaraspredeleniâserymeždumetallomišlakomvkislorodnomkonvertere AT semykinats analizprocessaraspredeleniâserymeždumetallomišlakomvkislorodnomkonvertere |