Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки
Определены и исследованы особенности процесса десульфурации, проведена
 оценка возможности кислородно–конвертерной плавки для обеспечения низкой
 концентрации серы в металле при переделе чугуна с содержанием серы до 0,010%....
Saved in:
| Published in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Date: | 2006 |
| Main Authors: | , , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2006
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21628 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, А.С. Вургун, Н.И. Падун, Т.С. Семыкина, П.С. Лындя // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 13. — С. 60-70. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860225598616502272 |
|---|---|
| author | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Вергун, А.С. Падун, Н.И. Семыкина, Т.С. Лындя, П.С. |
| author_facet | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Вергун, А.С. Падун, Н.И. Семыкина, Т.С. Лындя, П.С. |
| citation_txt | Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, А.С. Вургун, Н.И. Падун, Т.С. Семыкина, П.С. Лындя // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 13. — С. 60-70. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Определены и исследованы особенности процесса десульфурации, проведена
оценка возможности кислородно–конвертерной плавки для обеспечения низкой
концентрации серы в металле при переделе чугуна с содержанием серы до 0,010%.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:19:38Z |
| format | Article |
| fulltext |
60
УДК 669.184.244.66:669.184.235. 462:001,8
В.П.Корченко, Л.Г.Тубольцев, В.Ф.Поляков, А.С.Вергун, Н.И.Падун,
Т.С.Семыкина, П.С.Лындя
ОСОБЕННОСТИ ПРОЦЕССА ДЕСУЛЬФУРАЦИИ В
КОНВЕРТЕРЕ В УСЛОВИЯХ КОМБИНИРОВАННОЙ ПРОДУВКИ
Определены и исследованы особенности процесса десульфурации, проведена
оценка возможности кислородно–конвертерной плавки для обеспечения низкой
концентрации серы в металле при переделе чугуна с содержанием серы до 0,010%.
Современное состояние вопроса.
Одной из технологических схем производства высококачественных
сталей в кислородных конвертерах является сочетание предварительной
.десульфурации чугуна и последующего его передела [1]. При такой тех-
нологии возникают проблемы обеспечения на этапе конвертерной плавки
содержания серы, достигнутого в результате предварительной обработки
чугуна с одной стороны, а с другой стороны, создание условий для даль-
нейшей десульфурации металла в конвертере [2,3]. Для изучения особен-
ностей процесса десульфурации металла в кислородном конвертере при
переделе чугуна с низким содержанием серы на экспериментальной базе
ИЧМ было проведено специальное исследование.
Методика исследований.
Исследовался вариант кислородно–конвертерной технологии с ком-
бинированной продувкой кислородом сверху и подачей нейтрального газа
через донные фурмы. Опытные плавки проводили в 1,5–т конвертере. Чу-
гун расплавляли в 1,5–т дуговой электропечи. Известь вводили двумя до-
бавками (с началом и по ходу продувки). Со второй добавкой извести
вводили плавиковый шпат. Для подачи кислорода использовали односо-
пловую верхнюю фурму с критическим диаметром сопла 8,3 мм. Для по-
дачи нейтрального газа (азота) применяли трубчатые донные фурмы диа-
метром 3 и 4 мм в количестве 3–х штук. Положение верхней фурмы по
ходу продувки составляло 800 мм от уровня спокойной металлической
ванны. Пробы металла и шлака из конвертера отбирали зондом по ходу
продувки либо при повалках. При отборе проб осуществляли измерение
температуры металла.
Исследовались технологии конвертерной плавки с комбинированной
продувкой, которые включали следующую совокупность заключительных
этапов:
1. начало падения факела;
2. полное падение факела;
3. передув после полного падения факела;
4. продувка (промывка) металла нейтральным газом после передува;
61
5. продувка (промывка) металла нейтральным газом после полного
падения факела.
Проводилось сравнительное исследование технологий, включающих
заключительные этапы плавки 1→2→3→4 и 1→2→5. Начало падения
факела определялось визуально с момента снижения интенсивности и
светимости факела, т.е. является в некоторой степени субъективным па-
раметром. Однако, название этого этапа плавки является общепринятым и
широко используется в практике кислородно–конвертерного производст-
ва для оценки состояния конвертерной ванны. Полное падение факела
определялось моментом исчезновения факела и бурного выделения чер-
ного дыма (этапа горения железа).
Длительность периода передува после полного падения факела и пе-
риодов продувки нейтральным газом задавали в соответствии с планом
проведения эксперимента. Время начала опытных плавок исчислялось с
момента затопления донных фурм при подъеме конвертера.
Лабораторный конвертер характеризуется большими потерями тепла
по ходу процесса, что учитывалось и при шихтовке плавки. Следует отме-
тить, что в целом технологические процессы на всех исследуемых заклю-
чительных этапах проходили при таких значениях температурных пара-
метров, которые являются характерными для реакций и кинетики стале-
плавильных процессов.
Подробно особенности методики экспериментальных исследований
представлены в опубликованной литературе [3].
Результаты исследований.
Одной из главных характеристик металла на заключительных этапах
плавки является содержание углерода. Исходное содержание углерода в
чугуне находилось в пределах 3,55–4,32%. Динамика изменения концен-
трации углерода в металле на заключительных этапах плавки представле-
на на рис.1.
Рис.1. Изменение содержания углерода в металле по заключительным этапам
плавки.
0,1700
0,0530
0,0400
0,0200 0,0170
0,0890
0,0210 0,0140 0,0100 0,0100
0,0000
0,0500
0,1000
0,1500
0,2000
1 2 3 4 5
Заключительные этапы плавки
С
о
д
е
р
ж
а
н
и
е
у
гл
е
р
о
д
а
,
%
62
На всех представленных рисунках левый столбик обозначает макси-
мальное значение из совокупности данных, а правый столбик – мини-
мальное значение.
Следует отметить, что на заключительных этапах опытных плавок по-
лучены низкие содержания углерода в металле. В таких условиях процесс
шлакообразования (растворение извести) полностью завершается, что
обеспечивает наиболее благоприятные условия для процесса удаления
серы из металла.
Динамика изменения концентрации серы в металле на заключитель-
ных этапах плавки представлена на рис.2.
Рис.2. Изменение содержания серы в металле по заключительным этапам плавки.
В начале падения факела содержание серы в металле выше, чем в ис-
ходном чугуне (0,0045–0,0110 % против 0,0020–0,0093%). В период паде-
ния факела среднее содержание серы продолжает увеличиваться и при
полном исчезновении факела находится в пределах 0,0032–0,0140%. В
процессе передува и продувки (промывки) металла нейтральным газом
через донные фурмы без подачи кислорода сверху содержание серы в ме-
талле снижается до 0,0030–0,0072%.
В целом, в условиях эксперимента сера вносилась в конвертерную
ванну с чугуном, металлоломом и известью. Содержание серы в исполь-
зуемой партии извести составляло 0,049%. Расход извести на опытных
плавках был постоянным и составлял 100 кг на плавку. Таким образом,
можно считать постоянным и количество серы, которое вносилось с изве-
стью.
Расход лома на большинстве плавок составлял 75 кг. На некоторых
плавках он снижался до 40 кг или увеличивался до 100 кг. Лом состоял из
разрезанных колесной выжимки и железнодорожных колес, обрези тол-
стого листа и труб. Максимальное содержание серы в таком металлоломе
0,0110
0,0140
0,0072
0,0065
0,00460,0045
0,0032 0,0030 0,0032 0,0036
0,0000
0,0020
0,0040
0,0060
0,0080
0,0100
0,0120
0,0140
0,0160
1 2 3 4 5
Заключительные этапы плавки
С
о
д
е
р
ж
а
н
и
е
с
е
р
ы
,
%
63
не превышает 0,050%, и изменение расхода в пределах ±(25–35) кг не мо-
жет оказать заметного влияния на количество серы, вносимой с ломом.
Тем не менее, был проведен дополнительный анализ, который подтвер-
дил, что зависимость содержания серы в металле от расхода лома не про-
является. Исходя из проведенного анализа принято допущение, что коли-
чество серы, вносимое с известью и ломом, является величиной постоян-
ной. И, таким образом, динамика изменения критериев процесса десуль-
фурации может проявиться только от содержания серы в чугуне.
К критериям процесса десульфурации (показателям процесса десуль-
фурации) относится степень десульфурации, обычно выражаемая как
∆S,% = ([Sчугуна] ,% – [Sметалла] ,% ) 100% / [Sчугуна]) ,% ;
и коэффициент распределения серы ηS (отношение концентрации серы в
шлаке к содержанию серы в металле, т.е. ηS =(S)/[S]).
Динамика изменения степени десульфурации и коэффициента распре-
деления серы на заключительных этапах плавки представлена на рис.3 и
рис.4 соответственно.
Рис.3. Из-
менение сте-
пени десуль-
фурации по
заключитель-
ным этапам
плавки.
Рис.4. Из-
менение коэф-
фициента рас-
пределения
серы по за-
ключительным
этапам плавки.
В связи с поступлением серы из извести и металлолома на этапе нача-
ла падения факела и частично на этапах полного падения факела, и даже
после передува степень десульфурации находится в области отрицатель-
-28,50
8,55
22,47
39,59
16,92
-91,20
-104,16
-60,76
8,55
-2,85
-150,00
-100,00
-50,00
0,00
50,00
1 2 3 4 5
Заключительные этапы плавки
С
те
п
е
н
ь
д
е
с
у
л
ь
ф
у
р
а
ц
и
и
,
%
6,25
6,66
6,25
5,55
2,17
2,77
3,07
4,34
0,00
1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
1 2 3 4 5
Заключительные этапы плавки
К
о
э
ф
ф
и
ц
и
е
н
т
р
а
с
п
р
а
д
е
л
е
н
и
я
с
е
р
ы
,
(S
)/
[S
]
64
ных величин. Наиболее высокие значения степени десульфурации дости-
гаются на этапах продувки (промывки) металла нейтральным газом.
Анализ совокупностей данных, приведенных на рис.3, показывает, что
в области максимальных значений степени десульфурации в основном
располагаются результаты плавок с содержанием серы в чугуне 0,0075–
0,0093%, а в области минимальных значений – результаты плавок с со-
держанием серы в чугуне 0,0020–0,0053%. Анализ совокупностей, пред-
ставленных на рис.4, четко подтверждает противоположное явление, а
именно: расположение результатов плавок с содержанием серы в чугуне
0,0020–0,0053% в области максимальных величин коэффициентов рас-
пределения серы, а в области минимальных величин – результатов плавок
с содержанием серы в чугуне 0,0075–0,0093%.
На рис.3, 4 отмечается значительный разброс представленных резуль-
татов, т.е. большие различия между максимальными и минимальными
значениями. Одним из основных факторов, определяющих эти различия,
является содержание серы в исходном чугуне.
Полученные зависимости содержания серы в металле, степени де-
сульфурации и коэффициента распределения серы от содержания серы в
исходном чугуне представлены на рис.5– 7 соответственно.
Для всех заключительных этапов плавки содержание серы в металле
тем ниже, чем меньше ее содержание в чугуне (рис.5). В верхней части
области представленных данных находятся значения для этапов начала и
полного падения факела, а в нижней части – для этапов передува и про-
дувки (промывки) металла нейтральным газом.
Рис.5. Зависимость со-
держания серы в метал-
ле от исходного содер-
жания серы в чугуне.
♦ – начало падения фа-
кела; ■ – полное паде-
ние факела, ▲ – пере-
дув после полного па-
дения факела; х – про-
мывка.
Величина степени десульфурации для всех заключительных этапов
плавки в среднем снижается с уменьшением содержания серы в чугуне
(рис.6). Однако, в верхней части области представленных данных нахо-
дятся значения для этапов продувки (промывки) металла нейтральным
газом и передува, а в нижней части – для этапов начала и полного падения
0
0,002
0,004
0,006
0,008
0,01
0,012
0,014
0,016
0 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01
Содержание серы в чугуне, %
С
о
д
е
р
ж
а
н
и
е
с
е
р
ы
в
м
е
та
л
л
е
,
%
65
факела. Значительная доля представленных данных находится в области
отрицательных значений степени десульфурации, т.е. в случаях, когда
содержание серы в металле выше, чем в чугуне. Положительные значения
величины степени десульфурации находятся в пределах 5–40%, что на-
много ниже, чем при переделе чугуна с традиционным содержанием серы
(30–50%) [4].
Рис.6. Зависимость
степени десульфура-
ции от исходного
содержания серы в
чугуне.
♦ – начало падения
факела; ■ – полное
падение факела, ▲ –
передув после полно-
го падения факела; х –
промывка.
Рис.7. Зависимость
коэффициента рас-
пределения серы от
исходного содержа-
ния серы в чугуне.
■ – полное падение
факела, ▲ – передув
после полного паде-
ния факела; х – про-
мывка.
Рис.8. Зависимость
коэффициента рас-
пределения серы от
времени передува.
♦ – содержание серы
в чугуне 0,0020–
0,0053%; ■ – содер-
жание серы в чугуне
0,0075–0,0093%;
-120
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
0 0,005 0,01
Содержание серы в чугуне, %
С
те
п
е
н
ь
д
е
с
у
л
ь
ф
у
р
а
ц
и
и
,
%
0
1
2
3
4
5
6
7
0 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01
Содержание серы в исходном чугуне
К
о
э
ф
ф
и
ц
и
е
н
т
р
а
с
п
р
е
д
е
л
е
н
и
я
с
е
р
ы
,
(S
)/
[S
]
0
2
4
6
8
0 1 2 3 4
Время передува, мин
К
о
э
ф
ф
и
ц
и
е
н
т
р
а
с
п
р
е
д
е
л
е
н
и
я
с
е
р
ы
,
(S
)/
[S
]
66
Коэффициент распределения серы между шлаком и металлом в сред-
нем снижается от 6,5 до 2,25 с увеличением содержания серы в чугуне от
0,0020 до 0,0093% (рис.7). Область представленных результатов более
компактна, чем области данных зависимостей содержания серы в металле
и степени десульфурации от содержания серы в чугуне (рис.5–6). Как и
для зависимости степени десульфурации, в верхней части области приве-
денных значений коэффициента распределения серы находятся результа-
ты этапов продувки (промывки) металла нейтральным газом и передува, а
в нижней – этапа полного падения факела.
По плану эксперимента длительность этапа передува составляла от 1
до 3 мин. По результатам опытных плавок установлена зависимость ко-
эффициента распределения серы от времени передува (рис.8). Общий ха-
рактер зависимости – это ожидаемый и подтвержденный эксперименталь-
но рост коэффициента распределения серы от увеличения времени пере-
дува. Однако, установлено четкое разграничение значений коэффициента
распределения серы от концентрации серы в чугуне, что подтверждает
результаты анализа данных, представленных на рис.4. При содержании
серы в чугуне в пределах 0,0020–0,0053% с увеличением времени переду-
ва от 1 до 3 мин коэффициент распределения серы увеличивается от 4,5 до
6,5 ед. При содержании серы в чугуне в пределах 0,0075–0,0093 как абсо-
лютные значения коэффициента распределения серы, так и его прирост
примерно в 2 раза ниже.
Кроме содержания серы в чугуне, к другим весомым факторам, опре-
деляющим уровень десульфурации в кислородно–конвертерном процессе,
относятся главные критерии шлакообразования – окисленность и основ-
ность шлака. Зависимость содержания серы в металле, степени десульфу-
рации и коэффициента распределения серы от окисленности шлака пред-
ставлена на рис.9 – 12 соответственно. Окисленность шлака оценивалась
содержанием железа общего в шлаке (Feобщ), т.е. суммарным содержанием
железа в шлаковой фазе в составе (FeO) и (Fe2O3).
При общей оценке всей совокупности данных, представленных на
рис.9, наблюдается тенденция увеличения содержания серы в металле с
возрастанием окисленности шлака.
Рис.9. Зависимость
содержания серы в
металле от окислен-
ности шлака. ■ – пол-
ное падение факела,
▲ – передув после
полного падения фа-
кела; х – промывка.
0
0,002
0,004
0,006
0,008
0,01
0 10 20 30 40
Содержание железа общего в шлаке, %
С
о
д
е
р
ж
а
н
и
е
с
е
р
ы
в
м
е
т
а
л
л
е
,
%
67
Однако, при классификации результатов по содержанию серы в ис-
ходном чугуне проявляются другие закономерности. При содержании
серы в чугуне в пределах 0,0075–0,0093% проявляется тенденция увели-
чения содержания серы в металле с возрастанием окисленности шлака, а
при содержании серы в чугуне в пределах 0,0020–0,0053 наблюдается об-
ратная закономерность (рис.10).
Рис.10. Зависимость
содержания серы в
металле от окислен-
ности шлака.
♦ – содержание серы
в чугуне 0,0020–
0,0053%; ■ – содер-
жание серы в чугуне
0,0075–0,0093%;
Рис.11. Зависимость
степени десульфу-
рации от окисленно-
сти шлака. ■ – пол-
ное падение факела,
▲ – передув после
полного падения
факела; х – промыв-
ка.
Рис.12.. Зависи-
мость коэффициента
распределения серы
от окисленности
шлака..
♦ – содержание серы
в чугуне 0,0020–
0,0053%; ■ – содер-
жание серы в чугуне
0,0075–0,0093%;
Двоякое влияние окисленности шлака на процесс распределения серы
между шлаковой и металлической фазами известно и имеет обоснованное
0
0,002
0,004
0,006
0,008
0,01
0 10 20 30 40
Седержание железа общего в шлаке, %
С
о
д
е
р
ж
а
н
и
е
с
е
р
ы
в
м
е
та
л
л
е
,
%
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
0 10 20 30 40
Содержание железа общего в шлаке, %
С
те
п
е
н
ь
д
е
с
у
л
ь
ф
у
р
а
ц
и
и
,
%
0
2
4
6
8
0 10 20 30 40
Содержание железа общего в шлаке, %
К
о
э
ф
ф
и
ц
и
е
н
т
р
а
с
п
р
е
д
е
л
е
н
и
я
с
е
р
ы
,
(S
)/
[S
]
68
объяснение для условий передела чугуна с традиционным содержанием
серы [4,5]. Для объяснения закономерностей процесса десульфурации в
связи с окисленностью шлака при низких концентрациях серы в чугуне,
по–видимому, потребуются дополнительные экспериментальные исследо-
вания и теоретические проработки.
В зависимости степени десульфурации от окисленности шлака влия-
ние содержания серы в исходном чугуне не наблюдается. В целом, отме-
чается рост степени десульфурации с увеличением окисленности шлака.
(рис.11).
В зависимости коэффициента распределения серы от окисленности
шлака четко обозначается влияние содержания серы в исходном чугуне
(рис.12). При содержании серы в чугуне 0,0075–0,0093% коэффициент
распределения серы находится в пределах 2,20–3,75 ед. и снижается с уве-
личением окисленности шлака. При содержании серы в чугуне 0,0020–
0,0053% коэффициент распределения серы находится в пределах 3,40–
6,60 ед. и возрастает с увеличением окисленности шлака.
Зависимость содержания серы в металле, степени дусульфурации и
коэффициента распределения серы от основности шлака представлена на
рис.13–15 соответственно.
При анализе данных, представленных на рис.13, четко определяется
влияние содержания серы в исходном чугуне: данные плавок с содержа-
нием серы в исходном чугуне в пределах 0,0020–0,0053% и в пределах
0,0075–0,0093% образуют четко различающиеся между собой области.
Классификационные области находятся в таких же границах по содержа-
нию серы в чугуне, как и при анализе влияния окисленности шлака. В
целом, содержание серы в металле снижается с увеличением основности
шлака, однако абсолютные величины концентрации серы в металле зна-
чительно различаются. Содержание серы в металле данных первой облас-
ти находится в пределах 0,0030–0,0057%, а во второй – 0,0053–0,0092%.
Рис.13.. Зависи-
мость содержания
серы в металле от
основности шлака.
♦ – содержание
серы в чугуне
0,0020–0,0053%; ■
– содержание серы
в чугуне 0,0075–
0,0093%;
В зависимости степени десульфурации от основности шлака, так же
как и в зависимости от окисленности шлака, влияние содержания серы в
0
0,002
0,004
0,006
0,008
0,01
3 3,5 4 4,5 5 5,5 6
Основность шлака, (CaO)/[CaO]
С
о
д
е
р
ж
а
н
и
е
с
е
р
ы
в
м
е
та
л
л
е
,
%
69
исходном чугуне не проявляется. В целом отмечается рост степени де-
сульфурации с увеличением основности шлака (рис.14).
В зависимости коэффициента распределения серы от основности шла-
ка четко обозначается влияние серы в исходном чугуне (рис.15). По
приведенным результатам коэффициент распределения серы между шла-
ком и металлом в целом увеличивается с ростом основности шлака, одна-
ко абсолютные величины коэффициента распределения серы значительно
различаются. Значения коэффициента распределения в первой области
находятся в пределах 3,40–6,66 ед., а во второй – 2,20–3,75 единиц.
Рис.14. Зависи-
мость степени
десульфурации от
основности шлака.
■ – полное паде-
ние факела, ▲ –
передув после
полного падения
факела; х – про-
мывка.
Рис.15. Зависи-
мость коэффици-
ента распределе-
ния серы от ос-
новности шлака. ♦
– содержание серы
в чугуне 0,0020–
0,0053%; ■ – со-
держание серы в
чугуне 0,0075–
0,0093%;
При обработке данных были также проанализированы зависимости
содержания серы в металле, степени десульфурации и коэффициента рас-
пределения серы от основности шлака, выраженной отношением суммы
(CaO + MgO) к содержанию (SiO2). В результате были получены такие же
аналогичные взаимосвязи, как и при оценке основности отношением
(CaO/SiO2).
Выводы. В результате проведенных экспериментов установлены и
исследованы особенности процесса десульфурации и возможности кисло-
родно–конвертерной плавки с комбинированной продувкой кислородом
сверху и подачей нейтрального газа через днище для обеспечения низкой
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
0 5 10 15 20 25 30
Основность шлака, (CaO)/[(SiO2)
С
те
п
е
н
ь
д
е
с
у
л
ь
ф
у
р
а
ц
и
и
,
%
0
2
4
6
8
3 4 5 6
Основность шлака, (CaO)/(SiO2)
К
о
э
ф
ф
и
ц
и
е
н
т
р
а
с
п
р
е
д
е
л
е
н
и
я
с
е
р
ы
,
(S
)/
[S
]
70
концентрации серы в металле при переделе чугуна с содержанием серы в
пределах 0,0020–0,0093%.
Содержание серы в металле связано, в основном, с ее количеством,
вносимым с шихтовыми материалами. Определена прямо пропорциональ-
ная зависимость концентрации серы в металле от содержания серы в чу-
гуне. В прямой зависимости от содержания серы в чугуне, а также от
окисленности и основности шлака находится степень десульфурации, ко-
торая является одним из важнейших критериев оценки процесса удаления
серы.
Установлено, что совокупности полученных результатов, характери-
зующие взаимосвязи содержания серы в металле и коэффициента распре-
деления серы от окисленности и основности шлака, четко классифициру-
ются на две области в зависимости от содержания серы в чугуне: при кон-
центрации серы в чугуне в пределах 0,0020–0,0053% и 0,0075–0,0093%.
Установлена обратная зависимость коэффициента распределения се-
ры от содержания серы в чугуне, которая противоположна закономерно-
сти, характерной для условий передела чугуна с традиционной концен-
трацией серы (0,020–0,060%).
1. Смирнов А. Конвертерный прогресс. // Металл. – 2006. – №8. – С.32–37.
2. Исследование особенностей окисления примесей металла на конечных этапах
кислородно–конвертерной плавки./ В.П.Корченко, Л.Г.Тубольцев,
В.Ф.Поляков и др.// Металлургическая и горнорудная промышленность. –
2006. – №7. – С.45–48.
3. Исследование вариантов технологии выплавки в конвертерах с комбиниро-
ванной продувкой низко– и сверхнизкоуглеродистой стали. / В.П. Корченко,
Л.Г.Тубольцев, В.Ф.Поляков и др. // Фундам. и прикл. проблемы черн. метал.
Сб.научных трудов ИЧМ. – 2005. – Вып.10. – С.124–134.
4. Баптизманский В.И. Теория кислородно–конвертерного процесса. –
М.:Металлургия, 1975. – 375 с.
5. Левин С.Л. Сталеплавильные процессы. – К.: Государственное издательство
технической литературы УССР, 1963. – 404 с.
Статья рекомендована к печати д.т.н., проф. Э.В.Приходько
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJDFFile false
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/ColorConversionStrategy /LeaveColorUnchanged
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments false
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName (http://www.color.org)
/PDFXTrapped /Unknown
/Description <<
/ENU (Use these settings to create PDF documents with higher image resolution for high quality pre-press printing. The PDF documents can be opened with Acrobat and Reader 5.0 and later. These settings require font embedding.)
/JPN <FEFF3053306e8a2d5b9a306f30019ad889e350cf5ea6753b50cf3092542b308030d730ea30d730ec30b9537052377528306e00200050004400460020658766f830924f5c62103059308b3068304d306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103057305f00200050004400460020658766f8306f0020004100630072006f0062006100740020304a30883073002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d30678868793a3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/FRA <FEFF004f007000740069006f006e007300200070006f0075007200200063007200e900650072002000640065007300200064006f00630075006d0065006e00740073002000500044004600200064006f007400e900730020006400270075006e00650020007200e90073006f006c007500740069006f006e002000e9006c0065007600e9006500200070006f0075007200200075006e00650020007100750061006c0069007400e90020006400270069006d007000720065007300730069006f006e00200070007200e9007000720065007300730065002e0020005500740069006c006900730065007a0020004100630072006f0062006100740020006f00750020005200650061006400650072002c002000760065007200730069006f006e00200035002e00300020006f007500200075006c007400e9007200690065007500720065002c00200070006f007500720020006c006500730020006f00750076007200690072002e0020004c00270069006e0063006f00720070006f0072006100740069006f006e002000640065007300200070006f006c0069006300650073002000650073007400200072006500710075006900730065002e>
/DEU <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>
/PTB <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>
/DAN <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>
/NLD <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>
/ESP <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>
/SUO <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>
/ITA <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>
/NOR <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>
/SVE <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>
>>
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21628 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:19:38Z |
| publishDate | 2006 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Вергун, А.С. Падун, Н.И. Семыкина, Т.С. Лындя, П.С. 2011-06-16T22:10:54Z 2011-06-16T22:10:54Z 2006 Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки / В.П. Корченко, Л.Г. Тубольцев, В.Ф. Поляков, А.С. Вургун, Н.И. Падун, Т.С. Семыкина, П.С. Лындя // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 13. — С. 60-70. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21628 669.184.244.66:669.184.235. 462:001,8 Определены и исследованы особенности процесса десульфурации, проведена
 оценка возможности кислородно–конвертерной плавки для обеспечения низкой
 концентрации серы в металле при переделе чугуна с содержанием серы до 0,010%. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Сталеплавильное производство Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки Article published earlier |
| spellingShingle | Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки Корченко, В.П. Тубольцев, Л.Г. Поляков, В.Ф. Вергун, А.С. Падун, Н.И. Семыкина, Т.С. Лындя, П.С. Сталеплавильное производство |
| title | Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки |
| title_full | Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки |
| title_fullStr | Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки |
| title_full_unstemmed | Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки |
| title_short | Особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки |
| title_sort | особенности процесса десульфурации в конвертере в условиях комбинированной продувки |
| topic | Сталеплавильное производство |
| topic_facet | Сталеплавильное производство |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21628 |
| work_keys_str_mv | AT korčenkovp osobennostiprocessadesulʹfuraciivkonverterevusloviâhkombinirovannoiproduvki AT tubolʹcevlg osobennostiprocessadesulʹfuraciivkonverterevusloviâhkombinirovannoiproduvki AT polâkovvf osobennostiprocessadesulʹfuraciivkonverterevusloviâhkombinirovannoiproduvki AT vergunas osobennostiprocessadesulʹfuraciivkonverterevusloviâhkombinirovannoiproduvki AT padunni osobennostiprocessadesulʹfuraciivkonverterevusloviâhkombinirovannoiproduvki AT semykinats osobennostiprocessadesulʹfuraciivkonverterevusloviâhkombinirovannoiproduvki AT lyndâps osobennostiprocessadesulʹfuraciivkonverterevusloviâhkombinirovannoiproduvki |