Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения
Рассмотрена задача процессов теплообмена и газодинамики, происходящих в сухой зоне доменной печи, и представлено ее решение. Это двумерная, осесимметрическая, стационарная математическая модель для двухфазных сред. Исследуется влияние тепловых потерь рабочего пространства, которые обусловлены...
Saved in:
| Published in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Date: | 2007 |
| Main Authors: | , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2007
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21913 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения / А.А. Сохацкий, И.А. Лукьяненко, Г.Т. Цыганков, А.Л. Чайка, А.Г. Шевелев // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2007. — Вип. 14. — С. 50-59. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859619114289463296 |
|---|---|
| author | Сохацкий, А.А. Лукьяненко, И.А. Цыганков, Г.Т. Чайка, А.Л. Шевелев, А.Г. |
| author_facet | Сохацкий, А.А. Лукьяненко, И.А. Цыганков, Г.Т. Чайка, А.Л. Шевелев, А.Г. |
| citation_txt | Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения / А.А. Сохацкий, И.А. Лукьяненко, Г.Т. Цыганков, А.Л. Чайка, А.Г. Шевелев // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2007. — Вип. 14. — С. 50-59. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Рассмотрена задача процессов теплообмена и газодинамики, происходящих в
сухой зоне доменной печи, и представлено ее решение. Это двумерная, осесимметрическая, стационарная математическая модель для двухфазных сред. Исследуется влияние тепловых потерь рабочего пространства, которые обусловлены
вынужденным охлаждением, и влияние неравномерности порозности слоя шихты
на процессы, которые протекают в двухфазной среде печи.
|
| first_indexed | 2025-11-29T00:39:41Z |
| format | Article |
| fulltext |
50
УДК 669.162.262.58:001.891.573
А.А.Сохацкий, И.А.Лукьяненко, Г.Т.Цыганков, А.Л.Чайка,
А.Г.Шевелев
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И АНАЛИЗ ПРОЦЕССОВ
ТЕПЛОМАССООБМЕНА И ГАЗОДИНАМИКИ В ВЕРХНЕЙ ЗОНЕ
ДОМЕННОЙ ПЕЧИ С ЦЕЛЬЮ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НАДЕЖНОЙ РАБОТЫ
ОГРАЖДЕНИЯ
Рассмотрена задача процессов теплообмена и газодинамики, происходящих в
сухой зоне доменной печи, и представлено ее решение. Это двумерная, осесим-
метрическая, стационарная математическая модель для двухфазных сред. Иссле-
дуется влияние тепловых потерь рабочего пространства, которые обусловлены
вынужденным охлаждением, и влияние неравномерности порозности слоя шихты
на процессы, которые протекают в двухфазной среде печи.
Постановка задачи. Процессы теплообмена и газодинамики в пери-
ферийной зоне доменной печи оказывают существенное влияние на энер-
гоемкость выплавки чугуна, а также на техническую надежность печи [1–
3]. Исследования этих процессов с помощью математических моделей с
использованием информации о тепловых потерях рабочего пространства
доменных печей перспективны как для выбора конструкции профиля печи
и работы ее системы охлаждения, так и для организации дутьевого режи-
ма и загрузки.
Целью исследования является обеспечения надежной, долговечной,
непрерывной и безаварийной работы системы ограждения и печи в целом
с учетом теплогазодинамического режима работы печи, степени износа
футеровки, интенсивности охлаждения и образования накипи на стенках
трубок холодильников, материала тела холодильников и выхода их из
строя и др. Исследуются влияние распределения шихтовых материалов в
печи (в частности по радиусу) на закономерности процессов газодинами-
ки и тепломассообмена во всем объеме рассматриваемой зоны печи с ис-
пользованием информации о техническом состоянии и тепловой работе
системы ограждения печи.
Методика исследования. Совместная стационарная осесимметричная
задача газодинамики и тепломассообмена периферийной зоны доменной
печи с учетом работы ее системы водяного охлаждения (рис.1) рассмат-
ривается в следующей постановке:
Слой твердых частиц (шихта) с заданной температурой Тs|x=0 на верх-
ней границе рассматриваемой области (колошник) движется вертикально
вниз со скоростью us(x). Скорость движения шихты определяется произ-
водительностью печи и является известной величиной. Через нижнюю
границу рассматриваемой области противотоком к твердой фазе движется
газ с известной температурой Tg|x=H>Tg|x=0 и массовым расходом Mg. Часть
печи охлаждается водяными холодильниками, расположенными по пери-
51
метру. На верхней границе (колошник) поддерживается постоянное дав-
ление газа р0=const. В общем случае порознсть слоя твердых частиц (доля
пустот) определяется зависимостью ( )sVgVgV +=ε , где Vg, Vs объем
газа и шихты соответственно. В общем случае порозность слоя неравно-
мерна и определяется способом загрузки, а также фрикционным составом
частиц.
Отметим ряд особенно-
стей и допущений, использо-
ванных при рассмотрении
процессов теплообмена и га-
зодинамики в сухой зоне пе-
чи. В этой зоне характерна не
зависимость газораспределе-
ния от способа подвода дутья.
Профиль осевой скорости газа
ug стабилизируется и опреде-
ляется структурой слоя, сфор-
мированной при загрузке
шихты.
В рамках рассмотренной
математической модели ис-
пользованы следующие до-
пущения:
1. эффект химических реак-
ций несущественен и не
влияет на температуру газа,
поднимающегося к колошнику;
2. радиальная составляющая скорости газа vg мала по сравнению с осе-
вой скоростью газа ug (vg < ug), следовательно, ею пренебрегаем;
3. конвективные члены в уравнении движения газа малы по сравнению с
силой сопротивления, при течении через слой твердых частиц и ими
также пренебрегаем;
4. пренебрегаем молекулярным переносом тепла в газе по сравнению с
конвективным переносом тепла;
5. также пренебрегаем молекулярным переносом тепла в шихте в осевом
направлении по сравнению с радиальным переносом тепла.
Приведенное описание математической модели основано на инте-
гральных уравнениях баланса массы и дифференциальных уравнениях
количества движения и баланса тепла газа и твердых частиц, а также
уравнении баланса тепла между рабочим пространством печи и системой
охлаждения, которые приведены ниже. Сила сопротивления при прохож-
дении газа через слой описывалась зависимостью Эргана [4]. В общем
случае решение этих уравнений сопряжено с рядом трудностей. Однако
z
r
Мs, Тs.0
Мg, Тg.H
Mw1, Tw1
Mw2, Tw2
Mw3, Tw3
Mw4, Tw4
Рис. 1. Схема элемента зоны доменной печи,
где Mwi, Twi массовый расход и температура
воды на входе в холодильники каждого из
рядов охлаждения
52
существование основного направления движения фаз и различия теплофи-
зических свойств шихты и газа позволяют упростить исходные уравнения
и записать их в приближении «узкого канала».
Результаты исследования.
С учетом принятых допущений математическая модель теплообмена и
газодинамики в цилиндрических координатах для печи конусной формы с
радиусом колошника R0 имеет следующий вид:
( )
( ) ;μ2
1
ε1
ρ75,1μ
ε
ε1
150ε
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
∂
∂
⋅
∂
∂
⋅
Φ⋅
+
+−
Φ⋅
−
−⋅⋅+
Φ⋅⋅
−
−=
∂
∂
r
gu
rg
rzwr
sugu
ssd
sugugg
ssdz
p
(1)
;2
0
ερπ2 constdrrw
bfR
guggΜ =⋅⋅Φ⋅∫ ⋅⋅= (2)
( );273ρ += gTgRgp (3)
[ ] ( );22ερ gTsTvΚwwgTgCgug
z
−⋅⋅Φ=Φ⋅⋅⋅⋅⋅
∂
∂
(4)
( )[ ] ( )
( ) ;1
1
221
⎥⎦
⎤
⎢⎣
⎡
∂
∂
⋅⋅⋅−
∂
∂
⋅+
+−⋅Κ⋅Φ=Φ⋅−⋅⋅⋅⋅
∂
∂
r
sT
rs
rr
sTgTvwwsTsCsus
z
λε
ερ
(5)
( ) ;2
0
12 constdrrw
bfR
suss =⋅⋅Φ⋅∫ −⋅⋅=Μ ερπ (6)
где ( ) z
R
zzw ⋅+=⋅+=Φ
0
tgα
1β1 , α − угол конусности шахты печи; R0 −
радиус верхней границы;
0
tgα
β
R
= .
Граничные условия приведенной системы уравнений (1)−(6) имеют
следующий вид:
;0.0,.,00 sTzsTHgT
HzgTpzp ===
=
== (7)
( );λ)ε1(,0
0
zwq
bfRrr
sT
eff
rr
sT
=
=∂
∂
−−=
=∂
∂
(8)
53
,0,0
0
=
=
=
=∂
∂
bfRrgu
rr
gu
(9)
где μg − динамический коэффициент вязкости газа; ds и Фs − средний диа-
метр и коэффициент формы твердых частиц соответственно; Mg и Ms −
массовые расходы газа и шихты; Rg − газовая постоянная; Сg и Cs − тепло-
емкости газа ишихты; Кv − объемный коэффициент теплоотдачи; λeff −
эффективный коэффициент теплопроводности пристеночного слоя ших-
ты; λs − коэффициент теплопроводности твердых частиц, Rbf текущий ра-
диус печи.
В математическую модель (1)−(9) включено рассмотрение процесса
теплообмена между внутренним пространством печи и системой охлаж-
дения домны. Для каждого горизонтального ряда холодильников состав-
ляется уравнение баланса тепла, поступающего от внутреннего простран-
ства печи к охлаждающей жидкости (воды). Система холодильников мо-
делируется кольцевым каналом, высота которого и ширина щели равны
высоте холодильника и диаметру его трубок. На входе в кольцевой канал
задаются значения массового расхода воды и ее начальной температуры.
Конструктивные особенности холодильников учитывают, задавая соот-
ветствующее значение коэффициента теплоотдачи от стенок холодильни-
ка к охлаждающей воде. Уравнение теплового баланса для воды имеет
следующий вид:
,
α
1
λλ
2
0π2
⎟
⎠
⎞⎜
⎝
⎛
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=−
++⋅⋅Μ
Φ⋅⋅⋅
=
∂
∂
bfRrsTwT
wc
h
p
h
wCw
wR
z
wT
(10)
где αw − коэффициент теплоотдачи от стенок холодильника к воде; hp, λp и
hс, λс − толщина и коэффициент теплопроводности футеровки и стенок
холодильника соответственно; Мw − массовый расход воды, подаваемой
на охлаждение рассматриваемого горизонтального ряда холодильников;
Сw и Тw − массовая теплоемкость и температура воды.
Данное уравнение (10) рассматривается совместно с предыдущей сис-
темой уравнений (1) − (9). В качестве краевого условия задаются темпера-
тура воды и ее массовый расход на входе в холодильники каждого из ря-
дов охлаждения:
( ) ( ) ,,1,)(,)( cNiiwMizzwMiwTizzwT ===== (11)
где Nc − число горизонтальных рядов охлаждения на рассматриваемом
участке печи; (Tw)i − температура воды на входе в холодильники ряда с
номером i.
Математическая модель периферийной зоны шахты (1)–(11) была ис-
пользована для расчета тепло–газодинамического состояния доменной
54
печи объемом 1033м3 и производительностью 125т/ч чугуна, а также
предполагалось, что холодильники расположены по всей высоте печи.
Результаты вычислений, проведенные методом конечных разностей
для 4 вариантов распределения порозности по радиусу печи (рис.2), по-
зволили получить тепло–газодинамические поля о состоянии сухой зоны
и поле температур системы ограждения домны.
0,3
0,4
0,5
0,6
0 0,29 0,58 0,87 1,16 1,45 1,74 2,03 2,32 2,61 2,9
Радиус печи , м
П
ор
оз
но
ст
ь
сл
оя
4
3
2
1
Рис. 2. Варианты распределения порозности по радиусу на колошнике печи:1 −
порозность постоянна; 2 − периферийный ход; 3 − центральный ход; 4 −вариант
наиболее приближенный к практике доменного производства
На приведенных рис.3,5(а–г) слева расположена ось печи, справа ох-
лаждаемая многослойная стенка печи. На колошнике (верхняя граница
рассматриваемой области) задавалась температура загрузки шихты
(1500С) при некотором постоянном давлении газа (1,693 ати). На нижней
границе температура газа (12000С).
Распределение температуры шихты для 4–х вариантов распределе-
ния порозности приведено на рис.3(а–г) На представленных рисунках по-
казано: белым цветом – высокотемпературные области, черным – области
с низким распределением температур. Из рис.3(а–г) видно, что для раз-
личных случаев распределение материалов в печи поле температур раз-
ное. Это объясняется различным газораспределением, которое обеспечи-
вает различный прогрев шихтовых материалов. Из рис.3(а–г) видно, что
возле стенки печи температура падает, это объясняется влиянием работы
системы охлаждения, которая хоть и не оказывает влияние на формирова-
ние поля температур печи в целом, но формирует перепад температур
достигающий 2000С и более в слое толщиной около 300мм, что хорошо
отображается на рис.4(а–г). Охлаждение шахты до колошника может при-
водить к тому, что на нижние горизонты печи шихта будет приходить
недостаточно прогретой, и на рис.4(в) хорошо видно, что произошло по-
холодание на периферии, причем на некоторых горизонтах температура
шихты упала ниже загружаемой температуры. Все это может ухудшить
55
техническую надежность ограждения печи и снизить ее технико–
экономические показатели.
0.00 1.02 2.05 3.07 4.10
Радиус печи, м
0.0 0.7 1.5 2.2 2.9 3.6
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
Колошник
Распар
0.00 1.02 2.05 3.07 4.10
Радиус печи, м
0.0 0.7 1.5 2.2 2.9 3.6
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
Колошник
Распар
0.00 1.02 2.05 3.07 4.10
Радиус печи, м
0.0 0.7 1.5 2.2 2.9 3.6
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
Колошник
Распар
0.00 1.02 2.05 3.07 4.10
Радиус печи, м
0.0 0.7 1.5 2.2 2.9 3.6
-14
-13
-12
-11
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
-3
-2
-1
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
150
250
350
450
550
650
750
850
950
1050
1150
Колошник
Распар
Температурная шкала, С
а) 1 вариант б) 2 вариант в) 3 вариант г) 4 вариант
Рис. 3. Распределение температуры шихты на рассматриваемом участке печи для
различных вариантов распределения порозности шихты по радиусу
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
150 500 850 1200
Температура шихты, С
В
ы
со
та
у
ча
ст
ка
п
еч
и,
м
1
2 3
4
5
6
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
150 500 850 1200
Температура шихты, С
В
ы
со
та
у
ча
ст
ка
п
еч
и,
м
1
23
4
5
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
100 375 650 925 1200
Температура шихты, С
В
ы
со
та
у
ча
ст
ка
п
еч
и,
м
1
2
3
4
5
6
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
150 500 850 1200
Температура шихты, С
В
ы
со
та
у
ча
ст
ка
п
еч
и,
м
1
2
5
34
6
а) 1 вариант
1 –0 мм, 2 – 30 мм,
3 – 100 мм, 4 – 139
мм, 5 – 270 мм, 6 –
ось
б) 2 вариант
1 – 0 мм, 2 – 30
мм, 3 – 100 мм, 4
– 270 мм, 5 – ось
в) 3 вариант
1 – 0 мм, 2 – 30
мм, 3 – 100 мм, 4
– 139 мм, 5 – 270
мм, 6 – ось
г) 4 вариант
1 – 0 мм, 2 – 30
мм, 3 – 100 мм, 4
– 139 мм, 5 – 270
мм, 6 – ось
Рис. 4.Температура шихты по высоте участка печи на различных расстояниях (r)
от стенки (мм) для различных вариантов распределения порозности шихты по
радиусу
56
Газодинамические параметры также являются одной из важнейшей
характеристикой работы печи, существенно влияющей на тепломассооб-
менные процессы в домне. По изменению величин осевой скорости газа
(рис.5,а–г) можно судить о распределении шихтовых материалов в печи и
о ее ходе.
0.00 1.02 2.05 3.07 4.10
Радиус печи, м
0.0 0.7 1.5 2.2 2.9 3.6
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
0
1
2
3
4
5
6
7
8
Колошник
Распар
Скорость газа, м/с
0.00 1.02 2.05 3.07 4.10
Радиус печи, м
0.0 0.7 1.5 2.2 2.9 3.6
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Колошник
Распар
Скорость газа, м/с
0.00 1.02 2.05 3.07 4.10
Радиус печи, м
0.0 0.7 1.5 2.2 2.9 3.6
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Колошник
Распар
Скорость газа, м/с
0.00 1.02 2.05 3.07 4.10
Радиус печи, м
0.0 0.7 1.5 2.2 2.9 3.6
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
0
1
2
3
4
5
6
7
8
Колошник
Распар
Скорость газа, м/с
а) 1 вариант б) 2 вариант в) 3 вариант г) 4 вариант
Рис. 5. Распределение осевой скорости газа (м/с) для различных вариантов распре-
деления порозности шихты по радиусу
Тепловые потери являют важнейшим критерием, характеризующим
работу доменной печи. Поэтому была проведена оценка тепловых потерь
для четырех вариантов распределения материалов в печи (табл.1).
Таблица 1. Тепловые потери для различных вариантов работы печи
Варианты распределения
материалов
Суммарные тепловые потери,
рассматриваемого участка,
мВт
Удельные тепловые
потери, кВт/м2
порозность постоянна 1,29 5,73
периферийный ход 1,5 6,8
центральный ход 0,42 1,86
вариант наиболее при-
ближенный к практике
доменного производства
1,46 6,47
Качественная картина результатов 4–го варианта исследований, пока-
занная на рис.6–7, довольно неплохо согласуется с экспериментальными
данными проведенными Кинни [5] для печи №4 компании «Иллинойс К°»
объемом 710 м3 и полезной высотой 20,43 м (рис.8).
57
-4.1 -3.1 -2.0 -1.0 0.0
Радиус печи, м
-2.90 -1.45 0.00
Колошник
-15
-14
-13
-12
-11
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
-3
-2
-1
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
150
250
350
450
550
650
750
850
950
1050
1150
Температурная шкала, С
Распар
-4.1 -3.1 -2.0 -1.0 0.0
Радиус печи, м
-2.90 -1.45 0.00
Колошник
-15
-14
-13
-12
-11
-10
-9
-8
-7
-6
-5
-4
-3
-2
-1
0
В
ы
со
та
п
еч
и,
м
150
250
350
450
550
650
750
850
950
1050
1150
Температурная шкала, С
Распар
Рис. 6. Температура газа, 0С Рис. 7. Температура шихты, 0С Рис. 8. Изменение
температуры га-
зов в объеме шах-
ты по исследова-
ниям Кинни
Ряд исследований связанных с выходом из строя холодильников
(рис.9), которые показали, что это приводит к повышению температуры
футеровки ∼ 1000С.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
150 300 450 600 750 900 1050 1200
Температура шихты , С
В
ы
со
та
у
ча
ст
ка
п
еч
и,
м
1
2 3 4
5
Рис.9. Распределение температуры шихты на различных расстояниях от стенки
для 1–го варианта распределения материалов в печи по высоте печи при повреж-
денных холодильниках: 1 – 0 мм, 2 – 15 мм, 3 – 30 мм, 4 – 100 мм, 5 – ось
Также был проведен ряд исследований для случая, когда печь охлаж-
дается не по всей высоте а, например, первые 4 метра от колошника неох-
лаждаемые. Эти результаты исследований позволили выявить такое явле-
58
ние, как инверсия температур (рис.10), которое выявлялось на практике,
но не получало должного обоснования. Явление инверсии объясняется
резким переходом от неохлаждаемой области к охлаждаемой. В неохлаж-
даемой области температура футеровки выше, нежели в неохлаждаемой и
этот фактор способствует образованию настыли, что и было выявлено на
доменной печи №6 объемом 2000м3 «Миталл Стил Кривой Рог» (рис.11).
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
150 300 450 600 750 900 1050 1200
Температура шихты, С
В
ы
со
та
у
ча
ст
ка
п
еч
и,
м
5
1 2
3
4
Рис.10. Температура шихты по высоте
участка печи на различных расстояниях
от стенки, мм. Для 4–го случая распре-
деление материалов по радиусу печи:1 –
0 мм, 2 – 30 мм, 3 – 100 мм, 4 – 270 мм,
5 – ось
Рис.11. Настыль доменной печи №6
объемом 2000м3 «Миталл Стил Кривой
Рог»
Выводы. Таким образом, результаты численного моделирования,
проведенного методом конечных разностей, показали, что тепловые поте-
ри рабочего пространства печи не оказывают влияния на теплообмен в
большей (центральной) части объема верхней зоны доменной печи. При
этом, профили температур шихты по высоте на расстояниях от оси печи в
пределах от 0 до 0,9 ее радиуса совпадают. Качественно иная картина на-
блюдается в периферийной области, где влияние принудительного охлаж-
дения существенно. В результате охлаждения возле стенки образуется
тепловой пограничный слой, в котором радиальные перепады температу-
ры достигают 2000С и более. Толщина пограничного слоя (зоны влияния
59
охлаждения) невелика и составляет 200–300 мм, однако площадь перифе-
рийного пограничного слоя равна 10–15% от площади поперечного сече-
ния печи. Отсюда следует, что в результате охлаждения значительная
часть шихтовых материалов, движущихся на периферии, имеет понижен-
ную температуру, и будет приходить на нижние горизонты печи недоста-
точно прогретой.
Полученные результаты полезны для совершенствования конструк-
ции профиля и системы охлаждения печи, мониторинга состояния ограж-
дения доменной печи, прогноза и управления тепло–газодинамическим
режимом ее работы. Одной из причин образования настылей, является
инверсия температурного поля на стыке неохлаждаемой и охлаждаемой
части шахты. Поэтому проектировать систему охлаждения, выбирать ог-
неупорные материалы необходимо так, чтобы свести до минимума воз-
можность инверсии температурного поля на периферии печи. Авторы при-
знательны д.т.н. А.В. Бородулину за внимание к данной работе.
1. Домна в энергетическом измерении / А.В. Бородулин, А.Д. Горбунов,
В.И.Романенко и др.// СП «Мир» – Кривой Рог, 2004.– 412 с.
2. Разработка мониторинга технического состояния ограждения доменной печи
/ А.Л. Чайка, А.В. Бородулин, А.А. Сохацкий и др.// Металлургическая тепло-
техника: Сб. науч. тр. – Днепропетровск.– НМетАУ.–2005. –Т.2. – С.383–392.
3. Сохацький О., Бородулін О., Чайка О. До розробки переносного моніторингу
технічного стану шахти доменної печі.// Вісник Академії митної служби Ук-
раїни, № 4(28), – Дніпропетровськ: В–во АМСУ, 2005.– С.97–104.
4. Ergin S. Chem. Eng. Progress. – 1952. –V.48. –P.89–94.
5. Kinney S.P. Движение шихты и газов в доменной печи // Домез.−1930.−№ 3(9).
− С.51–106.
Статья рекомендована к печати докт.техн.наук В.В.Бородулиным
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-21913 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-29T00:39:41Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Сохацкий, А.А. Лукьяненко, И.А. Цыганков, Г.Т. Чайка, А.Л. Шевелев, А.Г. 2011-06-20T07:54:39Z 2011-06-20T07:54:39Z 2007 Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения / А.А. Сохацкий, И.А. Лукьяненко, Г.Т. Цыганков, А.Л. Чайка, А.Г. Шевелев // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2007. — Вип. 14. — С. 50-59. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21913 669.162.262.58:001.891.573 Рассмотрена задача процессов теплообмена и газодинамики, происходящих в сухой зоне доменной печи, и представлено ее решение. Это двумерная, осесимметрическая, стационарная математическая модель для двухфазных сред. Исследуется влияние тепловых потерь рабочего пространства, которые обусловлены вынужденным охлаждением, и влияние неравномерности порозности слоя шихты на процессы, которые протекают в двухфазной среде печи. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Производство чугуна Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения Article published earlier |
| spellingShingle | Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения Сохацкий, А.А. Лукьяненко, И.А. Цыганков, Г.Т. Чайка, А.Л. Шевелев, А.Г. Производство чугуна |
| title | Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения |
| title_full | Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения |
| title_fullStr | Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения |
| title_full_unstemmed | Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения |
| title_short | Математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения |
| title_sort | математическое моделирование и анализ процессов тепломассообмена и газодинамики в верхней зоне доменной печи с целью обеспечения надежной работы ограждения |
| topic | Производство чугуна |
| topic_facet | Производство чугуна |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/21913 |
| work_keys_str_mv | AT sohackiiaa matematičeskoemodelirovanieianalizprocessovteplomassoobmenaigazodinamikivverhneizonedomennoipečiscelʹûobespečeniânadežnoirabotyograždeniâ AT lukʹânenkoia matematičeskoemodelirovanieianalizprocessovteplomassoobmenaigazodinamikivverhneizonedomennoipečiscelʹûobespečeniânadežnoirabotyograždeniâ AT cygankovgt matematičeskoemodelirovanieianalizprocessovteplomassoobmenaigazodinamikivverhneizonedomennoipečiscelʹûobespečeniânadežnoirabotyograždeniâ AT čaikaal matematičeskoemodelirovanieianalizprocessovteplomassoobmenaigazodinamikivverhneizonedomennoipečiscelʹûobespečeniânadežnoirabotyograždeniâ AT ševelevag matematičeskoemodelirovanieianalizprocessovteplomassoobmenaigazodinamikivverhneizonedomennoipečiscelʹûobespečeniânadežnoirabotyograždeniâ |