Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки

Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки

Выполнен анализ составляющих теплового баланса системы «прокатный стан – прокатываемая полоса». Рассмотрены основные направления решения температурной задачи сортовой прокатки. Предложен ряд мероприятий, позволяющих снизить расход энергоресурсов на прокатку и уменьшить расходную часть теплового...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:
Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Datum:2006
Hauptverfasser: Жучков, С.М., Паламарь, Д.Г.
Format: Artikel
Sprache:Russian
Veröffentlicht: Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2006
Schlagworte:
Прокатное производство
Online Zugang:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22119
Tags: Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки / С.М. Жучков, Д.Г. Паламарь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 13. — С. 141-148. — Бібліогр.: 4 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-22119
record_format dspace
spelling Жучков, С.М.
Паламарь, Д.Г.
2011-06-20T17:20:36Z
2011-06-20T17:20:36Z
2006
Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки / С.М. Жучков, Д.Г. Паламарь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 13. — С. 141-148. — Бібліогр.: 4 назв. — рос.
XXXX-0070
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22119
621.771.23.06:621.317.38:005
Выполнен анализ составляющих теплового баланса системы «прокатный стан – прокатываемая полоса». Рассмотрены основные направления решения температурной задачи сортовой прокатки. Предложен ряд мероприятий, позволяющих снизить расход энергоресурсов на прокатку и уменьшить расходную часть теплового баланса системы «прокатный стан – прокатываемая полоса».
ru
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Прокатное производство
Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки
Article
published earlier
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
title Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки
spellingShingle Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки
Жучков, С.М.
Паламарь, Д.Г.
Прокатное производство
title_short Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки
title_full Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки
title_fullStr Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки
title_full_unstemmed Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки
title_sort анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки
author Жучков, С.М.
Паламарь, Д.Г.
author_facet Жучков, С.М.
Паламарь, Д.Г.
topic Прокатное производство
topic_facet Прокатное производство
publishDate 2006
language Russian
container_title Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
publisher Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
format Article
description Выполнен анализ составляющих теплового баланса системы «прокатный стан – прокатываемая полоса». Рассмотрены основные направления решения температурной задачи сортовой прокатки. Предложен ряд мероприятий, позволяющих снизить расход энергоресурсов на прокатку и уменьшить расходную часть теплового баланса системы «прокатный стан – прокатываемая полоса».
issn XXXX-0070
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22119
citation_txt Анализ состовляющих теплового баланса системы "прокатный стан - прокатываемая полоса" и пути снижения энергозатрат в процессе сортовой прокатки / С.М. Жучков, Д.Г. Паламарь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2006. — Вип. 13. — С. 141-148. — Бібліогр.: 4 назв. — рос.
work_keys_str_mv AT žučkovsm analizsostovlâûŝihteplovogobalansasistemyprokatnyistanprokatyvaemaâpolosaiputisniženiâénergozatratvprocessesortovoiprokatki
AT palamarʹdg analizsostovlâûŝihteplovogobalansasistemyprokatnyistanprokatyvaemaâpolosaiputisniženiâénergozatratvprocessesortovoiprokatki
first_indexed 2025-11-24T03:13:04Z
last_indexed 2025-11-24T03:13:04Z
_version_ 1850839311832842240
fulltext 141 УДК 621.771.23.06:621.317.38:005 С.М. Жучков, Д.Г. Паламарь, В.Г. Раздобреев АНАЛИЗ СОСТАВЛЯЮЩИХ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА СИСТЕМЫ «ПРОКАТНЫЙ СТАН – ПРОКАТЫВАЕМАЯ ПОЛОСА» И ПУТИ СНИЖЕНИЯ ЭНЕРГОЗАТРАТ В ПРОЦЕССЕ СОРТОВОЙ ПРОКАТКИ Выполнен анализ составляющих теплового баланса системы «прокатный стан – прокатываемая полоса». Рассмотрены основные направления решения темпера- турной задачи сортовой прокатки. Предложен ряд мероприятий, позволяющих снизить расход энергоресурсов на прокатку и уменьшить расходную часть тепло- вого баланса системы «прокатный стан – прокатываемая полоса». Постановка задачи. Температурный режим прокатки является важ- ным технологическим параметром, определяющим условия реализации процесса горячей обработки металлов давлением [1]. Во многом темпера- турный режим прокатки определяется конструктивными особенностями стана – расположением основного технологического оборудования, тех- ническими характеристиками его основных агрегатов и вспомогательного оборудования. Вместе с тем, температурный режим прокатки тесно связан с дефор- мационными и скоростными параметрами, что, в свою очередь, определя- ет выбор технологических схем производства проката на стане и калиб- ровки валков его рабочих клетей. Кроме того, характер изменения темпе- ратуры металла по длине непрерывного стана во многом определяет уро- вень энергозатрат на прокатку. В начале деформационной обработки в черновой группе рабочих кле- тей стана происходит значительное снижение температуры прокатывае- мого металла. Это приводит к росту энергосиловых параметров процесса. Затем, в процессе формирования профиля и структуры готового проката (чистовая группа рабочих клетей стана), температура прокатываемого металла повышается за счет деформационного разогрева. Следует отметить, что при производстве готовой продукции на сорто- вых и проволочных станах преобладают затраты, связанные с нагревом заготовок. В связи с этим снижение энергозатрат на производство проката достигается путем понижения температуры нагрева исходных заготовок и уменьшения тепловых потерь раската в процессе его транспортировки в потоке стана. В настоящее время известны два направления решения температурной задачи прокатки. Одно из них базируется на теоретических зависимостях процесса теплопередачи, а другое – на статистическом анализе результа- тов экспериментальных исследований температуры прокатываемого ме- талла [2]. Теоретический анализ предусматривает составление уравнений сум- марного теплового баланса, включающего потери тепла раскатом вслед- 142 ствие его соприкосновения с рабочими валками, потери тепла излучением и конвективные потери, потери тепла из–за попадания на раскат воды, необходимой для охлаждения рабочих элементов клети, и приток тепла вследствие превращения работы деформации металла в тепловую энер- гию, а также от преодоления сил контактного трения. Расчет суммарного теплового баланса затруднен, так как отсутствуют строгие математиче- ские зависимости, описывающие стадии процесса теплопередачи и их взаимную обусловленность, а также достаточно точные данные о тепло- физических контактах, характеризующих исследуемый процесс. Второе направление предполагает описание процессов теплопередачи статистическими зависимостями. Статистическую модель температурных условий прокатки строят на основе данных экспериментального изучения изменения температуры раската на различных участках стана. При этом общая структура модели должна отображать физическую природу явле- ния и содержать, в качестве аргумента, основные параметры технологиче- ского процесса, легко поддающиеся контролю и регулированию. Температура деформируемого материала зависит от температуры на- грева, охлаждения на воздухе, контакта с валками или охлаждающими средствами, излучения и от тепла, выделяющегося в процессе деформации [3]. Количество тепла, передаваемого во время горячей обработки давле- нием, зависит от теплопередачи между инструментом и раскатом, а также от разделяющего их слоя окалины. В особых случаях решающее влияние на теплопередачу могут также оказать слои смазки или охлаждающей жидкости. При расчете теплопередачи между раскатом и инструментом за осно- ву берутся температуры в средней части (внутри) раската и инструмента. При этом допускается, что тепловой поток через границы раздела раскат – окалина и окалина – инструмент постоянен. Кроме того, предполагается, что количество поступающего тепла должно быть равно количеству ухо- дящего тепла, через элемент площадью dA за единицу времени dt от рас- ката инструменту может быть отдано количество тепла равное: dAdtmzTgzTzQd ),,,(α2 −= ω ; (1) где: αz – коэффициент теплоотдачи на границе раздела раскат – окалина, отнесенный к половине толщины слоя окалины; d2Q – количество тепла; Tz,w,g – температура поверхности контакта окалина – раскат; Tz,m – темпе- ратура середины слоя окалины. Коэффициент теплоотдачи αz рассчитывается по формуле: S z z λ2 α = , (2) где: λz – коэффициент теплопроводности; S – толщина слоя окалины. 143 Таким образом, в общем случае, при расчетах теплопередачи необхо- димо учитывать коэффициент теплоотдачи α и теплопроводности λ мате- риалов, участвующих в процессе теплопередачи, а также толщину их слоя S, в частности для окалины, смазки или охлаждающей жидкости. Изложение основных материалов исследования. При обработке давлением необходимо соблюдение определенного температурного ре- жима для осуществления собственно процесса деформации и получения свойств материала (в частности, зависящих от температуры конца прокат- ки), необходимых для дальнейшей обработки или применения готового проката. Существуют несколько видов теплопередачи от одной среды к другой: передача тепла контактным путем, передача тепла конвекцией и передача тепла излучением. Указанные виды теплопередачи относятся к расходной части теплового баланса системы «прокатный стан – прокаты- ваемая полоса». Далее рассмотрим отдельно каждый из них. Передача тепла контактным путем. Потери тепла в этом случае осуществляются через валки, при гидро- сбиве окалины, а также при контакте с охлаждающей водой. Теплопроводность через валки. Если отнести количество тепла Q к поверхности очага деформации, возникающей во время обработки давле- нием, и учесть объем V, плотность ρωg и удельную теплоемкость срωg ма- териала раската то разность температур ΔТL можно рассчитать по форму- ле: ( )[ ] ; 2 Vpc LUtTgTdA LT ⋅ρ⋅ α⋅⋅ω−ω⋅⋅ =Δ LkL >α (3) Коэффициент kL, описывающий теплопередачу между двумя полубес- конечными (бесконечными с одной стороны) телами, рассчитывается с помощью гауссовой функции ошибок Ф(n) по формуле: [ ] ;21)(1 2 2 ⎪ ⎭ ⎪ ⎬ ⎫ ⎪ ⎩ ⎪ ⎨ ⎧ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ π +−−⋅ ⋅ ω= n nФ n ne Ut gb Lk (4) причем n зависит согласно выражению (5) от коэффициента теплопровод- ности слоя окалины λz, коэффициента глубины прогрева изделия bωg (рас- считывается по формуле (6)), коэффициента температуропроводности изделия αωg (рассчитывается по формуле (7)), времени контакта, т.е. вре- мени деформации tU и толщины слоя окалины Sz. ; 2 zS Ut gb zn ⋅ ⎟⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ω λ = (5) ; . ggp c g g a g g b ω ρ⋅ ω ⋅ ω λ= ω ω λ = ω (6) 144 ( );. ggpc g g a ωρ⋅ω ωλ = ω (7) Формула (4), позволяющая определить коэффициент теплопередачи теплопроводностью kL, получена с учетом допущения о линейном распре- делении температуры по толщине слоя окалины. Эта формула оказывает- ся тем менее точной, чем больше толщина слоя окалины и чем меньше время деформации. Теплопередача получается наилучшей, когда толщина слоя окалины невелика. При Sz→0 можно получить значение KLmax по формуле: ; max Ut gb L K ⋅π ω = (8) Поскольку окалина действует как теплоизолятор, с увеличением толщины ее слоя теплопередача ухудшается. В случае Sz→∞ по формуле (9) рассчитывается значение KLmin: 5,02 min − ⋅ + ω ⋅ ω ⋅ π = ⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛⎟⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎜ ⎝ ⎛ U t z b g b z b g b L K ; (9) При прокатке толстых листов и фасонных профилей для значений αL могут быть использованы данные расчета по формуле (10). ;ln50699,09245,8exp ⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛ −=α s t L (10) Потеря тепла при гидросбиве окалины. Снижение температуры зави- сит от диаметра ламинарной струи высокого давления Dk, расстояния во- дяных сопел от середины ширины полосы Lk, коэффициента ее темпера- туропроводности αk и от разности температур материала на входе T0ωg и охлаждающей воды на входе T0k. Потери тепла при гидросбиве окалины можно определить по формуле: ωg v K απ K D K T ωg T K λ p.ω. c ωg ρ ωg h K D K l K Dπ K ΔT ⋅⋅ ⋅−⋅⋅ ⋅⋅⋅⋅⋅ ⋅ = ⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ 002 2 (11) Потери тепла теплопроводностью в валки и с охлаждающей водой. Потери тепла теплопроводностью и с охлаждающей водой можно опреде- лить с помощью эмпирической формулы (12), которая позволяет учесть эти потери при прокатке катанки в черновой и промежуточной группах клетей [10]. 145 U t Lg a m T g T d A d l L T K T ⋅α⋅ ω − ω =Δ+Δ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ (12) Передача тепла конвекцией Потеря тепла путем конвекции сопровождается меньшим снижением температуры раската, чем потеря тепла путем теплопроводности. Потеря тепла конвекцией зависит от времени, разности температур между раска- том и окружающей средой, от геометрических и термодинамических па- раметров материала раската, а также различного расположения поверхно- сти раската по отношению к направлению передачи тепла конвекцией. За основу расчета снижения температуры под влиянием конвекции при прокатке толстых листов принята формула (1.13), а при прокатке ка- танки принята приближенная формула (14): ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛ ω ρ⋅ ωρ ⋅ − ω ⋅ ⋅⋅α+⋅α+⋅α=Δ gg cV Ug T g Tt ААА к Т . 332211 (13) Для вертикальных поверхностей (А1): 25,0 56,2 1 ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − ω ⋅=α Ug T g T (13а) Для А2=b1*l1 (верхняя поверхность): 25,0 26,3 2 ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − ω ⋅=α Ug T g T (13б) Для А3=А2 (нижняя поверхность): 25,0 32,1 3 ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − ω ⋅=α Ug T g T (13в) ( ) Ug T g T K gg cV tА к Т − ω ⋅α⋅ ω ρ⋅ ωρ ⋅ ⋅ =Δ ⎟⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ . 2 (14) 146 3 2 76,4138,8α u K ⋅+= , кДж/(м2*ч*К) (14а) Снижение температуры в результате теплоизлучения. Количество тепла, отдаваемого поверхностью раската (покрытого окалиной) путем излучения, может быть рассчитано согласно закону Стефана–Больцмана по формуле: At Ug T g T S C S Q ⋅⋅− ω ⋅⋅ε= ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ 4 100 4 100 (15) где: ε=0,8 для поверхности проката, покрытой окалиной; CS – коэффици- ент излучения (абсолютно) черного тела, равный CS=1,067*10–6 кДж/(м2*ч*К). Повышение температуры за счет выделения тепла деформации. Согласно первому закону термодинамики механическая работа может быть превращена в тепловую энергию. Математически этот закон записы- вается в виде выражения (16). Разность температур ΔTU, вызванную теплом деформации, можно рассчитать по формуле (17). Эта разность зависит от материала раската и условий деформации. Расчет ΔTU по вы- шеупомянутой формуле ведется по значениям среднего давления течения и отношения F/Ad. Q=V⋅cρ.ωg⋅ρωg·ΔTωg=V·kω.m·ϕg (16) ) . 1 ( . gg cgm k U T ω ρ⋅ ωρ ⋅ϕ⋅ ω =Δ (17) Повышение температуры за счет преодоления сил контактного трения. Повышение температуры раската в результате трения ΔTR, наряду с повышением температуры, вызываемой механической работой, необхо- димо учитывать, в случае если деформируемый объем мал по сравнению с площадью его поверхности. Величина ΔTR при прокатке фасонных (сортовых) профилей может быть рассчитана по формуле (18). Входящая в нее относительная скорость вращения валков Vrel зависит от частоты вращения ω и от высоты раската после прохода. 147 U t gg cV rel VF R T ⋅ ω ρ⋅ ωρ ⋅ μ⋅⋅⋅ =Δ ⎟ ⎟ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ . 2 ; (18) max1 15,0 hrel V ⋅ω = ; (18а) Таким образом, расходную часть теплового баланса составляют пере- дача тепла контактным путем, передача тепла конвекцией и передача теп- ла излучением. Причем передача тепла теплопроводностью вызывает бо- лее существенное снижение температуры прокатываемого металла по сравнению с другими составляющими расходной части теплового балан- са. К доходной части теплового баланса относятся повышение темпера- туры прокатываемого металла под влиянием тепла деформации (дефор- мационный разогрев) и повышение температуры под влиянием трения. С учетом того обстоятельства, что в Украине стоимость энергоноси- телей для нагрева заготовок в нагревательной печи стана достаточно вы- сока (кроме того, стоимость топлива для нагревательных печей сущест- венно выше стоимости электроэнергии, расходуемой на деформацию ме- талла в линии стана), особую актуальность приобретает использование энергоэкономных технологий производства проката, позволяющих как снизить расход энергоресурсов, так и обеспечить равномерное распреде- ление температуры раската вдоль линии стана. В некоторой степени снизить расход энергоресурсов на нагрев загото- вок и получить равномерное распределение температуры раската по дли- не стана позволяет применение технологии прокатки сортовых профилей из заготовок с пониженными температурами. В мировой практике известны случаи, когда улучшения свойств про- ката достигают при пониженной температуре исходных заготовок (до 9000С). При этом необходимо контролировать нагрузку на двигатели ра- бочих клетей стана, которая ни в одной клети не должна превышать до- пустимую. Увеличивающийся при этом расход электрической энергии на прокатку значительно перекрывается экономией при нагреве и уменьше- нием потерь при излучении и теплопередаче в процессе обработки на ста- не. Общая экономия при этом составляет около 15% [4]. Таким образом, применение технологии прокатки сортовых профилей из заготовок с пониженными температурами позволяет снизить себестои- мость производства готовой продукции, уменьшить расходную часть теп- лового баланса системы «прокатный стан – прокатываемая полоса» и, тем самым, обеспечить благоприятное распределение температуры по длине стана. Это, в свою очередь, позволяет сформировать мелкозернистую структуру продуктов распада горячедеформированного аустенита, что 148 приводит к повышению механических свойств готового проката. Кроме того, для снижения потерь тепла раскатом в процессе его обработки в по- токе стана, в дополнение к этому целесообразно использовать теплоизо- лирующие экраны (эндопанели), устанавливаемые как в промежутках ме- жду рабочими клетями, так и между группами рабочих клетей стана. Ус- тановка теплоизолирующих экранов эффективна сама по себе, а в сочета- нии с прокаткой при пониженных температурах исходных заготовок еще больше повышает эффективность применения этой технологии Заключение. 1. Температурный режим прокатки является важным технологическим параметром, определяющим условия реализации процесса горячей обра- ботки металлов давлением. Во многом он определяется конструктивными особенностями стана – расположением основного и вспомогательного технологического оборудования, а также его техническими характеристи- ками. 2. Применение энергоэкономных технологий производства проката, в частности прокатки с пониженными температурами исходных заготовок позволит не только снизить расход энергоресурсов, но и обеспечить рав- номерное распределение температуры раската по длине стана. Деформа- ционная обработка с пониженными температурами исходных заготовок обеспечивает формирование мелкозернистой структуры продуктов распа- да аустенита и повышение комплекса физико–механических свойств в целом. 3. При использовании энергоэкономных технологий, связанных с де- формационной обработкой металла при пониженных температурах ис- ходных заготовок, особое внимание следует уделить выбору температур- но–скоростного режима прокатки на стане. Этот режим должен быть вы- бран таким образом, чтобы нагрузка на основное технологическое обору- дование стана ни в одной из его рабочих клетей не превышала макси- мально допустимую, установленную техническими характеристиками оборудования стана. 1. Прогнозирование температурного режима прокатки на непрерывном сортовом стане / С.М. Жучков, А.П. Лохматов, Л.В. Кулаков и др. // Фундаменнтальные и прикладные проблемы черной металлургии. Сб.научн.тр. ИЧМ. – Вып.3. – К.:Наукова думка, 1999. –С.234–241. 2. Коновалов Ю.В., Остапенко А.Л. Температурный режим широкополосных станов горячей прокатки. – М.: «Металлургия», 1974. –176 с. 3. Оптимизация расхода энергии в процессах деформации / А.Хензель, Т.Шпиттель, М.Шпиттель и др. / Под ред. Т.Шпиттеля и А.Хензеля: Пер. с нем. – М.: Металлургия, 1985. –184 с. 4. Amano K., Hoshino T., Kawabata F. Recent activities in research of shapes, bars and wire rods // Kawasaki Steel Techn. Report. –1999. –№41. –Р.52–54. Статья рекомендована к печати канд.техн.наук И.Ю.Приходько << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /Description << /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /FRA <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <FEFF004200720075006b00200064006900730073006500200069006e006e007300740069006c006c0069006e00670065006e0065002000740069006c002000e50020006f0070007000720065007400740065002000410064006f006200650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065007200200073006f006d00200065007200200062006500730074002000650067006e0065007400200066006f00720020006600f80072007400720079006b006b0073007500740073006b00720069006600740020006100760020006800f800790020006b00760061006c0069007400650074002e0020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065006e00650020006b0061006e002000e50070006e00650073002000690020004100630072006f00620061007400200065006c006c00650072002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200065006c006c00650072002000730065006e006500720065002e> /PTB <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> /SUO <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> /SVE <FEFF0041006e007600e4006e00640020006400650020006800e4007200200069006e0073007400e4006c006c006e0069006e006700610072006e00610020006f006d002000640075002000760069006c006c00200073006b006100700061002000410064006f006200650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e007400200073006f006d002000e400720020006c00e4006d0070006c0069006700610020006600f60072002000700072006500700072006500730073002d007500740073006b00720069006600740020006d006500640020006800f600670020006b00760061006c0069007400650074002e002000200053006b006100700061006400650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740020006b0061006e002000f600700070006e00610073002000690020004100630072006f0062006100740020006f00630068002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020006f00630068002000730065006e006100720065002e> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Ähnliche Einträge