Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи
Основной трудностью при определении рудных нагрузок (РН) по радиусу печи является отсутствие значения угла наклона поверхности засыпи. Показано, что при значениях углов наклона поверхности засыпи в пределах 20–28º можно применять представленные автором формулы в широком диапазоне доменной плавки....
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Дата: | 2008 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2008
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22270 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи / В.П. Тарасов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 167-176. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859470235558477824 |
|---|---|
| author | Тарасов, В.П. |
| author_facet | Тарасов, В.П. |
| citation_txt | Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи / В.П. Тарасов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 167-176. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Основной трудностью при определении рудных нагрузок (РН) по радиусу печи является отсутствие значения угла наклона поверхности засыпи. Показано, что при значениях углов наклона поверхности засыпи в пределах 20–28º можно применять представленные автором формулы в широком диапазоне доменной плавки.
|
| first_indexed | 2025-11-24T07:15:00Z |
| format | Article |
| fulltext |
167
УДК 669.162.2
В.П.Тарасов
ГАЗОПРОНИЦАЕМОСТЬ И ТЕПЛООБМЕННЫЕ ПРОЦЕССЫ
ПО ОКРУЖНОСТИ И РАДИУСУ ДОМЕННОЙ ПЕЧИ.
Приазовский государственный технический университет
Основной трудностью при определении рудных нагрузок (РН) по радиусу пе-
чи является отсутствие значения угла наклона поверхности засыпи. Показано, что
при значениях углов наклона поверхности засыпи в пределах 20–28º можно при-
менять представленные автором формулы в широком диапазоне доменной плавки
Газопроницаемость столба шихтовых материалов по окружности и
радиусу доменной печи определяет соответствующее движение печных
газов, а следовательно, и равномерность хода доменной печи. Известно,
что от качества распределения шихты и газов зависит соотношение кос-
венных и прямых реакций восстановления оксидов железа и других ме-
таллов. При косвенном восстановлении (газовыми восстановителями СО
и Н2) энергетические затраты значительно ниже, по сравнению с прямым
восстановлением (твердым углеродом). Так, например, восстановление
Fe2O3 монооксидом углерода (СО) до металлического железа сопровожда-
ется выделением около 20 МДж тепла на каждую молекулу Fe2O3. При
прямом восстановлении монооксида железа (FeO) до металлического же-
леза (Fe2O3 и Fe3O4 и частично FeO в доменной печи всегда восстанавли-
ваются косвенным путем) затрачивается тепло:
FeO + C = Fe + CO – 159,33 МДж.
На восстановление FeO косвенным путем водородом затрачивается
небольшое количество тепла:
FeO + nH2 ↔ Fe + (n–1)H2 + H2O – 27,8 МДж.
Поскольку основное косвенное восстановление происходит за счет
монооксида углерода, а на долю водорода приходится менее шестой части
от общего количества FeO, восстановленного косвенным путем, то итого-
вый баланс тепла при этом будет положительным. Таким образом, затрата
дорогостоящего кокса в доменной плавке тем меньше, чем больше моно-
оксида железа восстанавливается косвенным путем. Для этого необходи-
мо, чтобы шихта и газы по окружности печи распределялись равномерно,
а по радиусу с оптимальной неравномерностью. Это объясняется тем, что
дутье в печь подводится по периферии, где расположены воздушные
фурмы. Сгорание углерода кокса происходит в окислительной зоне, длина
которой составляет 800–1000 мм при комбинированном и 1200–1600 мм
при вдувании воздуха.
Температура в фокусе горения достигает максимума 2000–23000С, а у
оси печи 1350–14000С, то есть в осевой зоне недостаточно тепла для вос-
становления здесь оксидов железа и нагрева продуктов плавки до их тем-
пературы в горне. Практика доменной плавки показала, что в осевой зоне
168
поток газов должен составлять не менее 8% от общей их массы на площа-
ди диаметром 1,0–3,0 м в зависимости от объема печи (~ 4 % от ΣF ).
Умеренно развитый поток газов должен быть и в периферийной зоне, ко-
торая составляет большую поперечную площадь и от ее проницаемости во
многом зависит производительность печи. В промежуточной зоне мень-
ший поток газов и более низкая температура по всей высоте печи. Только
при таком распределении потоков газа по радиусу достигается ровный
сход шихты, более низкий расход кокса и большая производительность.
Распределение газов по окружности и радиусу печи во многом зави-
сит от газопроницаемости шихтовых материалов, которая в свою очередь
определяется гранулометрическим составом шихты. Многолетние и раз-
носторонние наши исследования в данной области [1,2,3 и др.] позволили
определить зависимость газопроницаемости от соотношения крупных и
мелких фракций агломерата и окатышей при загрузке печей загрузочными
устройствами (ЗУ) типовой конструкции.
По окружности печи масса мелочи в гребне и откосе шихты определя-
ет газовые потоки и находится по формуле:
( )[ ]
τ
τ
m
fmn
С
−
=
2
, (1)
где С – масса мелочи в гребне (Сгр.) или откосе (Сотк.), доля от общей
массы шихты в гребне или откосе; n – содержание мелочи в гребне (nгр.)
или откосе (nотк..), доля от общей массы мелочи; m – общее содержание
мелочи в загружаемой шихте, доля от общей массы шихты; τ – количе-
ство шихты в гребне (τ гр.) или откосе ( τ отк.), доля от общей массы шихты.
Установили[1, 2], что количество мелочи и общей массы агломерата в
гребне (nгр., τ гр.) или откосе (nотк., τ отк..) в свою очередь, также зависят от
общей массы мелочи (m) и определяются эмпирическими уравнениями:
Для гребня: Для откоса:
mгрn 71,0066,0. += ; (2) mоткn 86,071,0. −= ; (4)
278,0264,0. += mгрτ ; (3) mотк 378,0471,0. −=τ . (5)
Значительная разница в распределении крупных кусков и мелких час-
тиц шихты по окружности (гребень, откос) предопределяет и значитель-
ное различие эквивалентных диаметров (dЭ) и коэффициентов сопротив-
ления (Ψ ), которые находят из формул:
Для гребня: Для откоса:
( )01,0
4,2.
−
=
m
гр
Эd ; (6)
m
отк
Эd
05,1. = ; (8)
169
( )( )mФгр 73,06,05,04,2. +−=Ψ ; (7)
( ) ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−
+−=Ψ
m
mФ
отк 32
55,0
25,2
2
52,2. , (9)
где Ф – фактор формы.
Определив n и τ гребня и откоса по формулам (2) ÷ (5) находим там
количество мелочи Сгр. и Сотк.. Насыпной вес агломерата фракции 5–0 мм
1,9–2,1 т/м3, тогда объемный вес мелочи в гребне Сгр/2,0 м3 и в откосе
Сотк/2,0 м3. Известно [1,2,3], что порозность зернистого слоя εс зависит от
объемной доли мелочи (W) и находится по формуле:
⎪⎭
⎪
⎬
⎫
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−+•−= 07,0
к
м12,21,83arcctgmaxεε
d
d
wС , (10)
где εmax – максимальная порозность шихты, которая измеряется в пре-
делах 0,51–0,52, м3/м3;
dм и dк – соответственно диаметры самых мелких и крупных частиц
слоя, м.
Газопроницаемость шихты является обратной величиной потери на-
пора в слое (ΔР, Па), который находится по формуле [1–5 и др.]:
( )
3
Э
г
2
0
ε2
ε1
d
НUР −Ψ=Δ ρ , (11)
где Н – высота слоя, м; U0 – скорость газового потока на полную пло-
щадь, м/с; dЭ – эквивалентный диаметр поровых каналов, примерно, рав-
ный эквивалентному диаметру частиц слоя (dэ.ч.), м; ρг – плотность печно-
го газа, кг/м3.
Все входящие величины в формулу (11) находятся по формулам
(1)÷(10), а FQU =0 , где Q – объем газа, м3/с; F – площадь слоя – также
находятся для соответствующих условий (гребень, откос, промежуточные
зоны). выполненные нами расчеты для доменной печи полезным объемом
2002 м3, диаметром колошника 7,3 м с суточным производством 4000
т/сутки и выходом печных газов 5250 м3/мин показали, что со стороны
гребня проходит газ 2132 м3/мин со скоростью 2,27 м/с; со стороны откоса
1848 м3/мин со скоростью 1,97 м/с и в промежуточной зонах между греб-
нем и откосом 1270 м3/мин со скоростью 2,02 м/с.
Суммарный объемный коэффициент теплопередачи в слое доменной
шихты (αV, Вт/м3·град.) определили из уравнения [2]:
( )
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡ −
=
Э
ε15,7
αα
dFV , (12)
170
где αF – поверхностный коэффициент теплопередачи, Вт/м2·град, за-
висит от числа Nu
Э/Гλα dNuF = , (13)
где λГ – коэффициент теплопроводности, Вт/(м·К).
В свою очередь число Nu по данным [6] равно:
67,0Re61,0=Nu ; (14),
ε/Э0Re νdU= (15)
где ν – кинематическая вязкость газа, м2/с, которая равна гρην = ;
ρг – плотность газа, кг/м3.
Подставив в формулу (12) значения Nu и Re, находим6
( )
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
= 67,0εэ
67,0
гρ0β61,0α
d
ЭdU
F (16)
где ;0,67
гηгλβ = iViV
iT Σ= ⎟
⎠
⎞⎜
⎝
⎛λΣгλ (17)
где
iTλ – коэффициент теплопроводности i–того шихтового материа-
ла (кокса, агломерата, окатышей, добавок), Вт/м*град.;
Vi – объем i–того материала, м3;
iVΣ – суммарный объем слоя шихты, м3.
Для наших условий (ДП 2002 м3) расчеты показали:
( );Км ВВт227α 2гр
F ⋅= ( );Км ВВт210α 2отк
F ⋅=
( ).К2м ВВт217пр.з.
Fα ⋅=
При известном числе Нуссельта (Nu) коэффициент массопередачи (β )
можно рассчитать по формуле:
( ) ,
Э
3
1
β ⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛= d
D
D
aNu (18)
где а – температуропроводность, м2/с; D – коэффициент диффузии
газа в пограничном слое, м2/с.
Из формулы (18) с учетом nСNu Re/= следует:
( )( ) ,3
1
/α1/β Dn
эdpDnUс −= (19)
где ;/2м ,ρр
λα с
гс
г= ср – удельная теплоемкость при постоянном
давлении, кДж/(м2*с).
171
Для агломерата, руды и окатышей n = 0,7, с/ = 0,3 и при обозначении
постоянных и малоизменяющихся величин в формуле (19) через С// =
С/D0,67 коэффициент массопередачи равен:
,3,0/7,0//
эdUС=β (20)
где U – фактическая скорость газа, м/с.
Следовательно, массообмен в доменной печи и других шахтных печах
является зависимым от 3,0
7,0
эd
U . Поскольку не было эксперименталь-
ных данных по определению С//, то расчеты массообмена в доменной печи
не рассчитывали.
Определение газовых потоков и потерь их напора по радиусу домен-
ной печи провели для тех же условий, что и по окружности печи. Следо-
вательно, объем агломерата 13,69 м3, кокса 14 м3. Общий объем подачи
13,69 + 14 = 27,69 м3. Объем мелочи (32,5 %) 4,04 м3 или в долях 0,146.
Тогда для 146,0=Σm порозность свободно насыпанного слоя будет рав-
на 0,42 м3/м3 рис.1 и при загрузке с конуса:
( ) ,423,04,006,142,09,0ε =+⋅=Σ тк
где т = 0,146 объемная доля мелочи.
Для прямых подач порозность в периферийной, промежуточной и
центральной зонах, равных по площади, определяли по формулам:
,034,09,01,0
;217,0146,057,0146,057,157,057,1
;183,0146,03,0146,03,13,03,1
2
..
22
..
22
.
=+=
=⋅−⋅=−=
=⋅−⋅=−=
ΣΣ
↓
ΣΣ
↓
ΣΣ
↓
ттm
ттm
ттm
ААКК
зц
ААКК
зпр
ААКК
пер
Тогда порозность свободно насыпанного слоя для объемной доли ме-
лочи 0,183 составит 40,0пер.
сε = и для 0,217 – 0,38пр.з.
сε = ; для 0,034 –
0,48ц.з.
сε = .
При загрузке прямых подач с конуса
( ) ;41,0183,04,006,14,09,0. =⋅+⋅=
↓ААКК
к
перε 39,0.. =
↓ААКК
к
зпрε ;
46,0.. =
↓ААКК
к
зцε
Соответственно для подач коксом вперед объемные доли мелочи в 3х
зонах составят по формуле, доли:
172
.037,08,014,0
;271,096,02
;128,004,06,0
222
222
222
..
2
..
.
=+=
=−=
=+=
Σ
↓↓
ΣΣ
↓↓
Σ
↓↓
тт
ттт
тт
АКККА
с
зц
АКККА
с
зпр
АКККА
с
пер
Для указанных значений
↓↓↓↓↓↓ ККААК
зцm
ККААК
зпрm
ККААК
перm
222
..;
222
..;
222
. ,
соответствующих доле мелочи в периферийной, промежуточной и
центральной зонах колошника, но свободно засыпанной шихты, пороз-
ность слоя составит:
.47,0 ;365,0 ;43,0
222222222
..... ===
↓↓↓↓↓↓ АКККА
с
зц
АКККА
с
зпр
АКККА
с
пер εεε
При загрузке с конуса подач коксом вперед порозность составит
[1,2,7], м3/м3:
( )
( )
( ) .46,0037,04,006,147,09,0
;38,0271,04,006,1365,09,0
;43,0128,043,006,143,09,0
222
222
222
..
..
.
=⋅+⋅=
=⋅+⋅=
=⋅+⋅=
↓↓
↓↓
↓↓
АКККА
к
зц
АКККА
к
зпр
АКККА
к
пер
ε
ε
ε
Распределение газовых потоков газопроницаемость обратно пропор-
циональна РΔ и аналогично симплексу ( )ε1
3ε
− [1–5]. Для прямых по-
дач Vг в трех радиальных зонах при выходе газа 5250 м3/мин (ДП Vпол =
2002 м3) составляет:
% м3/мин U0, м/с
( ) 117,041,01341,0. =−=пер
гV 29,7 1559 1559/13,91·60 = 1,87
( ) 097,039,01339,0.. =−=зпр
гV 24,6 1292 1292/13,9·60 = 1,55
( ) 180,046,0146,0 3.. =−=зц
гV 45,7 2399 2399/139·60 = 2,88
Итого: 0,39 100,0 5250 5250/41,81·60=2,09
Для подач коксом вперед газовые потоки составят соответственно:
173
м/с. 09,2 Uи /ммим 5250 Итого
м/с; 2,78 Uи /ммим 2315
м/с; 1,37 Uи /ммим 1145
м/с; 2,15 Uи /ммим 1700
0
3
0
3..
0
3..
0
3.
=
==
==
==
зц
г
зпр
г
пер
г
V
V
V
По формулам (12) – (17) определили поверхностный коэффициент те-
плопередачи FΣα для радиальных зон периферийной, промежуточной и
центральной при загрузке прямых подач [2, 7]:
К) ВВт/(404
К); ВВт/(363
К); ВВт/(414
2..
2..
2.
⋅=
⋅=
⋅=
Σ
Σ
Σ
зц
F
зпр
F
пер
F
α
α
α
При загрузке обратных подач:
К)Вт/(м 422
К);Вт/(м 344
К);Вт/(м 412
2..
2..
2.
⋅=
⋅=
⋅=
Σ
Σ
Σ
зц
F
зпр
F
пер
F
α
α
α
Во время определения поверхностного коэффициента теплопередачи
эквивалентный диаметр поровых каналов считали примерно равным
эквивалентному диаметру частиц слоя dэ.ч., м:
( )∑
=
= n
i
iсрi
чэ
dV
d
1
..
..
1
, (21)
где Vi – объемная доля i–той фракции; di – средний диаметр частиц i–
той фракции, м.
Зная поверхностные коэффициенты теплопередачи по окружности и
радиусу доменной печи можно определить объемные коэффициенты
теплопередачи vα по известной формуле:
( )[ ] град)3 ВВт/(,э|ε15,7αα ⋅−= dFv , (22)
а затем и удельные тепловые потоки q, Вт/м2;
( )шtгtVq −Σ= α , (23)
где tг – температура газа, 0С; tш – температура шихты, 0С.
Неравномерное распределение по окружности и радиусу доменной
печи шихтовых материалов и печных газов приведет к такому же нерав-
174
номерному теплообмену между ними. Суммарный коэффициент теплопе-
редачи увеличивается с уменьшением эквивалентных частиц слоя, то есть
с увеличением доли мелочи (0–3 мм).
Изменение теплообмена в слое шихты по горизонтальным и верти-
кальным сечениям печи адекватно симплексу ( ) 3/εε1− . Поэтому для оп-
ределения поверхностного или объемного коэффициента теплообмена
достаточно знать гранулометрический состав шихтовых материалов, по
которому определяются объемная доля мелочи, порозность слоя и скоро-
сти газовых потоков по окружности и радиусу доменной печи.
Рис.1. Изменение по-
розности и коэффици-
ента сопротивления в
зависимости от доли
мелочи m(а), а также
показано измельчение
агломерата в шахте
ДП4 Муроран Яп. (б)%
1 – изменение порозно-
сти; 2 – коэффициент
сопротивления; 3 – гра-
нулометрический со-
став загружаемого аг-
ломерата; 4,5,6 – соот-
ветственно на расстоя-
нии от поверхности за-
сыпи на 4,2; 8,6 и 13 м.
Кроме того,
можно судить о ра-
диальном распреде-
лении газовых пото-
ков по рудным нагрузкам (РН) [2, 5]. При этом учитывается с достаточной
точностью и достоверностью величина РН в зависимости от уровня засы-
пи и угла наклона поверхности шихты на колошнике доменной печи.
При загрузке прямыми подачами РН в периферийной зоне (Nп, т/т) в
условиях угла наклона поверхности засыпи 20–32º и уровне 0,5–3,0м
составит:
( )( ).α21044,26,133,2з69,0
32α22
п
−⋅−+=
°〈↓
h
КА
N (24)
В центральной зоне (Nц, т/т):
175
( )( ),25,0α2103,44з86,019,4
032α22
ц −−⋅−=
〈↓
h
КА
N
(25)
где h – уровень засыпи, м; α – угол наклона поверхности шихты, град.
При загрузке шихты обратными подачами в периферийной и цен-
тральной зонах рудная нагрузка составит:
( )( ).α03,07,1з68,052,0
32α22
п −+=
〈↓ Ο°
h
АК
N (26)
( )( ).975,0α3106,5з92,032,5
32α22
ц −−⋅−=
〈↓ Ο
h
АК
N (27)
Для загрузки подач одним коксом вперед РН в указанных зонах
составляет:
( )( ),α03,07,1з68,052,0
32α2
п −+=
〈↓ Ο
h
ККА
N
то есть как и в случае загрузки обратных подач, а в центральной зоне:
( )( )53,0α31025,11з52,002,5
32α2
ц.з. +−⋅+=
〈↓ Ο
h
ККА
N (28)
Таким образом, по формулам (24)÷ (28) можно определить величину
рудной составляющей для периферии и центра печи в зависимости от
уровня засыпи и наклона ее поверхности во время загрузки шихты пря-
мыми подачами и коксом вперед. Независимо от угла наклона
поверхности засыпи шихты на колошнике доменной печи масса рудной
составляющей подачи в промежуточной зоне мало меняется и на 12–14 %
выше суммарной рудной нагрузки.
Основной трудностью при определении РН по радиусу печи по ука-
занным формулам (24)÷ (28) является отсутствие значения угла наклона
поверхности засыпи. Однако его значение для определенных условий ме-
няется обычно в пределах 20–28 0, что позволяет применять формулы
(24)÷ (28) в широком диапазоне доменной плавки.
1. Тарасов В.П. Газодинамика доменного процесса.– 2е изд. перер. и доп.– М.:
Металлургия.– 1990.– 216 с.
2. Тарасов В.П., Тарасов П.В. Теория и технология доменной плавки.– М.: Ин-
термет Инжиниринг, 2007.– 384 с.
3. Тарасов В.П. Потери напора по сечению печи в реальных условиях доменной
плавки // Сталь.– 1979.– №1. – С.11–12.
176
4. Богданди П.Ф., Энгель Г.Ю. Восстановление железных руд/ Перев. с нем.– М.:
Металлургия, 1971.– 520 с.
5. Большаков В.И. Теория и практика загрузки доменных печей. – М.: Металлур-
гия.–1990.–256 с.
6. Доменное производство: Справочное издание: В 2–х т. Т. 1. Подготовка руд и
доменный процесс / Под ред. Вегмана Е.Ф. –М.: Металлургия, 1989. – 496 с.
7. Тарасов В.П., Тарасов П.В. Массо– и теплообменные процессы по радиусу
доменной печи // Бюллетень Черметинформация. – №6. –2007. – С.21–24.
Сведения об авторе:
Тарасов Владимир Петрович, докт.техн.наук, профессор, Приазовский государ-
ственный технический университет ( г.Мариуполь)
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-22270 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-24T07:15:00Z |
| publishDate | 2008 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Тарасов, В.П. 2011-06-20T22:51:34Z 2011-06-20T22:51:34Z 2008 Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи / В.П. Тарасов // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 167-176. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22270 669.162.2 Основной трудностью при определении рудных нагрузок (РН) по радиусу печи является отсутствие значения угла наклона поверхности засыпи. Показано, что при значениях углов наклона поверхности засыпи в пределах 20–28º можно применять представленные автором формулы в широком диапазоне доменной плавки. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Приветствия Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи Article published earlier |
| spellingShingle | Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи Тарасов, В.П. Приветствия |
| title | Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи |
| title_full | Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи |
| title_fullStr | Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи |
| title_full_unstemmed | Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи |
| title_short | Газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи |
| title_sort | газопроницаемость и теплообменные процессы по окружности и радиусы доменной печи |
| topic | Приветствия |
| topic_facet | Приветствия |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22270 |
| work_keys_str_mv | AT tarasovvp gazopronicaemostʹiteploobmennyeprocessypookružnostiiradiusydomennoipeči |