Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине
Рассмотрено влияние дробящих нагрузок на фракционный состав кокса до и после загрузки его в доменную печь. Определены комплексные показатели качества скипового кокса. Показано, что наименьшее значение перепада давления газа и максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содержании...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Datum: | 2008 |
| Hauptverfasser: | , , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2008
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22284 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине / А.В. Кузин, С.Л. Ярошевский, А.М. Кузнецов, Н.С. Хлапонин, З.К. Афанасьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 196-204. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-22284 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Кузин, А.В. Ярошевский, С.Л. Кузнецов, А.М. Хлапонин, Н.С. Афанасьева, З.К. 2011-06-21T07:17:34Z 2011-06-21T07:17:34Z 2008 Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине / А.В. Кузин, С.Л. Ярошевский, А.М. Кузнецов, Н.С. Хлапонин, З.К. Афанасьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 196-204. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22284 669.162:669.162.16(477) Рассмотрено влияние дробящих нагрузок на фракционный состав кокса до и после загрузки его в доменную печь. Определены комплексные показатели качества скипового кокса. Показано, что наименьшее значение перепада давления газа и максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содержании суммы классов 40–60 и 60–80 мм выше 95%. ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Приветствия Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине |
| spellingShingle |
Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине Кузин, А.В. Ярошевский, С.Л. Кузнецов, А.М. Хлапонин, Н.С. Афанасьева, З.К. Приветствия |
| title_short |
Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине |
| title_full |
Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине |
| title_fullStr |
Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине |
| title_full_unstemmed |
Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине |
| title_sort |
подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в украине |
| author |
Кузин, А.В. Ярошевский, С.Л. Кузнецов, А.М. Хлапонин, Н.С. Афанасьева, З.К. |
| author_facet |
Кузин, А.В. Ярошевский, С.Л. Кузнецов, А.М. Хлапонин, Н.С. Афанасьева, З.К. |
| topic |
Приветствия |
| topic_facet |
Приветствия |
| publishDate |
2008 |
| language |
Russian |
| container_title |
Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| publisher |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| format |
Article |
| description |
Рассмотрено влияние дробящих нагрузок на фракционный состав кокса до и
после загрузки его в доменную печь. Определены комплексные показатели качества скипового кокса. Показано, что наименьшее значение перепада давления газа
и максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содержании
суммы классов 40–60 и 60–80 мм выше 95%.
|
| issn |
XXXX-0070 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22284 |
| citation_txt |
Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине / А.В. Кузин, С.Л. Ярошевский, А.М. Кузнецов, Н.С. Хлапонин, З.К. Афанасьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 196-204. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT kuzinav podgotovkakoksakdomennoiplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine AT âroševskiisl podgotovkakoksakdomennoiplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine AT kuznecovam podgotovkakoksakdomennoiplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine AT hlaponinns podgotovkakoksakdomennoiplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine AT afanasʹevazk podgotovkakoksakdomennoiplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine |
| first_indexed |
2025-11-26T00:50:19Z |
| last_indexed |
2025-11-26T00:50:19Z |
| _version_ |
1850601010444107776 |
| fulltext |
196
УДК 669.162:669.162.16(477)
А.В. Кузин, С.Л. Ярошевский, А.М. Кузнецов,
Н.С. Хлапонин, З.К. Афанасьева
ПОДГОТОВКА КОКСА К ДОМЕННОЙ ПЛАВКЕ НА СОВРЕМЕННОМ
ЭТАПЕ РАЗВИТИЯ ДОМЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА В УКРАИНЕ
Донецкий национальный технический университет
ОАО «Енакиевский металлургический завод»
Рассмотрено влияние дробящих нагрузок на фракционный состав кокса до и
после загрузки его в доменную печь. Определены комплексные показатели каче-
ства скипового кокса. Показано, что наименьшее значение перепада давления газа
и максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содержании
суммы классов 40–60 и 60–80 мм выше 95%.
Черная металлургия является одной из наиболее энергоёмких отрас-
лей промышленности Украины: так, например, расход условного топлива
на 1 т готового проката достигает 1200 кг и более, причем доля топлива,
расходуемого на получение 1 т чугуна, превышает 50%. Поэтому одной из
основных задач, стоящей перед доменщиками, является снижение расхода
условного топлива на 1 т чугуна и в первую очередь основного вида топ-
лива – кокса. Расход кокса на 1 т чугуна является важнейшим и опреде-
ляющим показателем эффективности доменной технологии, поскольку
кокс является самым дорогостоящим компонентом доменной шихты и
доля его в себестоимости чугуна достигает 30%.
В настоящее время удельный расход скипового кокса в среднем для
Украины составляет около 500 кг/т чугуна, что в 1,5–2 раза выше его рас-
хода в доменных печах за рубежом. Наравне с качеством железорудного
сырья, дутьевого режима, применением дополнительных видов топлива,
указанное различие в значительной мере определяется также качеством
кокса и его подготовкой к доменной плавке. [1].
Все доменные печи в Украине работают с применением природного
газа (ПГ), что обеспечивает снижение расхода кокса на 10–15%. Эффек-
тивность данной технологии, однако, значительно снизилась из–за дефи-
цитности и высокой стоимости ПГ.
Альтернативой технологии доменной плавки с вдуванием в горн до-
менных печей ПГ в сложившихся экономических условиях является тех-
нология с вдуванием пылеугольного топлива (ПУТ). Это определяется
наличием запасов неспекающихся углей, пригодных для приготовления
их них ПУТ, возможностью замены ПУТ природного газа и до 40–50%
кокса [2].
Однако вдувание ПУТ в условиях Украины без соответствующего из-
менения технологии доменной плавки не позволит повысить его расход
более 100 кг/т чугуна. Для эффективного использования ПУТ–технологии
197
необходимо внедрение компенсирующих мероприятий, направленных на
улучшение качества шихтовых материалов, шлакового и температурно–
дутьевого режимов и т.д. В первую очередь это относится к повышению
качества кокса.
Известно, что еще до загрузки в доменную печь кокс претерпевает
значительные изменения фракционного состава при транспортировке его
от коксохимического завода до бункерной эстакады доменного цеха. Про-
веденные ранее исследования на Череповецком [3, 4], Карагандинском [5]
и Нижнетагильском [6] металлургических предприятиях показали, что
разрушение кокса всех классов в наибольшей степени происходит на на-
чальном этапе транспортировки (табл.1).
Таблица 1.Динамика изменения фракционного состава кокса при транс-
портировке (по данным [3–6])
Гранулометрический состав,% Прочность
кокса
Место отбора
кокса
+80 80–60 60–40 40–25 <25 <10 М25 М10 С
сы
лк
а
После коксо-
сортировки
КХЗ
13,6 51,5 25,7 7,8 1,4 0,7 88,6 7,6
Перед скипом 1,2 27,7 47,3 22,2 1,6 0,6 90,5 6,2
[3]
После коксо-
сортировки
КХЗ
13,8 62,1 21,2 2,0 0,9 нд 88,6 7,8
Перед скипом 1,3 29,5 42,6 21,7 4,9 нд 89,1 6,9
[4]
После коксо-
сортировки
КХЗ
6,0 38,4 42,4 10,4 2,8 нд 84,8 7,9
Перед скипом 2,4 33,2 50,8 11,8 1,8 нд 88,5 7,5
[5]
До коксосор-
тировки КХЗ 30,6 27,3 29,0 8,8 4,3 нд 84,6 9,6
Перед скипом 1,6 17,3 56,4 23,8 0,9 нд 87,8 7,0
[6]
Из табл.1, видно, что наибольшему разрушению подвержен кокс
крупностью более 80 и 80–60 мм, что определяет повышение доли клас-
сов 60–40 и 40–25 мм.
Ещё бóльшим нагрузкам кокс подвергается в доменной печи. В зонах
когезии и первичного шлакообразования доменной печи кокс предопре-
деляет сохранение газопроницаемости и дренажной способности этих зон.
При вдувании больших количеств ПУТ роль кокса – разрыхлителя – зна-
чительно возрастает вследствие снижения его объемной доли в шихте с
50–60 до 35–40%. Вследствие этого происходит повышение механиче-
ской, термической и химической нагрузок на кокс. Это определяется уве-
личением рудных нагрузок с 2,5–3,5 до 5–6 единиц на 1 т кокса, времени
пребывания материалов в печи с 6–8 до 9–10 часов, пропорционально вре-
мени пребывания кокса в печи возрастают количество проходящих через
198
через него чугуна, шлака, горновых газов, диоксида углерода, щелочей и
т.д.
По мере плавления шихтовых материалов в доменной печи кокс также
претерпевает значительные изменения. Проведенные ранее исследования
показали, что кокс изменяется не только по высоте, но и по сечению до-
менной печи Показано, что реакционная способность кокса в нижней час-
ти шахты доменной печи возрастает практически вдвое по сравнению с
загружаемым коксом [7, 8].
Проведенные на ряде металлургических предприятий исследования
показали значительное повышение содержания мелких фракций в фур-
менном коксе: так, содержание фракции –25 мм увеличивается в фурмен-
ном коксе до 21–46,1% против 0–3,3% в скиповом (табл.2) [9–11].
Таблица 2. Динамика изменения фракционного состава кокса в доменной
печи (по данным [9–11])
Содержание класса,% Место отбора
+80 80–
60
60–
40
40–
25
25–
10
10–5 5–0 <25
С
сы
лк
а
Скиповый кокс 5,5 27,6 44,3 19,3 – – – 3,3
Фурменный кокс 0,0 9,8 37,1 32,1 – – – 21,0 [9]
Скиповый кокс 16,7 31,2 44,1 8,0 нд нд нд нд
Фурменный кокс – 3,3 19,2 31,4 24,4 8,0 13,7 46,1 [10]
Скиповый кокс 1 15,7 34,0 37,4 10,5 0,9 0,8 0,7 2,4
Фурменный кокс 2 0,8 14,7 40,0 29,6 3,7 3 2,8 4 8,4 14,9 [11]
Примечания: 1 – среднее по 4 пробам; 2 – среднее по 3 пробам; 3 – фракция 25–15 мм; 4 –
фракция 15–5 мм.
В настоящее время за рубежом качество кокса, помимо фракционного
состава, характеризуется показателями горячей прочности (CSR) и реак-
ционной способности (CRI). Авторы работ [12, 13] отмечают, что повы-
шение показателя CSR более 60% позволяет стабильно поддерживать рас-
ход вдуваемого ПУТ выше 150–180 кг/т чугуна.
Таким образом, улучшение качества и современная подготовка кокса
к доменной плавке, наряду с мероприятиями по улучшению качества же-
лезорудной шихты и параметров дутьевого режима, обеспечили качест-
венный рост показателей доменной плавки: повышение расхода ПУТ до
150–250 кг/т чугуна, снижение расхода кокса до 250–350 кг/т чугуна при
сохранении или повышении производительности доменных печей до 2,5–
3,5 т/(м3·сутки) [14–16].
К сожалению, принятая более полувека назад в Украине схема подго-
товки кокса к доменной плавке, заключающаяся в высеве из кокса фрак-
ции 25 мм и менее, не соответствует требованиям современной доменной
технологии.
199
В настоящее время в полном соответствии с современным техниче-
ским уровнем в мире общепринята схема подготовки кокса, включающая
высев из металлургического кокса мелочи менее 32–40 мм, высев и дроб-
ление фракции более 80 мм, высев из отсева коксового орешка фракцией
от 5–15 до 32–40 мм с последующей его загрузкой в печь в смеси с желе-
зорудной шихтой.
Данная схема подготовки кокса решает ряд задач:
− отсев из металлургического кокса фракции менее 40 мм, а также
более 80 мм с последующим её дроблением, способствует улучшению
однородности фракционного состава всей массы загружаемого скипового
кокса, повышению среднего размера куска, порозности и газопроницае-
мости коксовой насадки;
− выделение из отсева кокса коксового орешка с последующей его
загрузкой в рудную часть определяет повышение газопроницаемости как
«сухой» зоны, так и зоны когезии доменной печи, соответственное увели-
чение количества проходящих через указанные зоны газов;
− определяет снижение потерь кокса в виде фракции –10 мм по
сравнению с традиционной технологией.
Предлагаемая схема подготовки кокса в доменном производстве соз-
дает условия для более рационального его применения, увеличения газо-
проницаемости столба шихты и повышения эффективности использова-
ния восстановительного потенциала газа и, соответственно, повышения
оптимального расхода и эффективности применения дополнительных ви-
дов топлива.
Для гранулометрического состава скипового кокса важнейшее значе-
ние имеют минимальный и максимальный размеры кусков кокса, по-
скольку они в решающей мере определяют замусоренность коксовой на-
садки и ее газопроницаемость. Так, на Череповецком металлургическом
комбинате при снижении эффективности работы коксовых грохотов со-
держание класса 40–25 мм в скиповом коксе возрастало до 25%, что су-
щественно осложняло работу доменной печи объёмом 2700 м3 [17].
На нескольких металлургических заводах ФРГ на доменных печах
различного объема были проведены опытные плавки с использованием
кокса различной крупности. Так, при увеличении доли в скиповом коксе
класса 40–80 мм с 59% до 93% достигнуто существенное улучшение пока-
зателей доменной плавки: производительность доменных печей возросла
на 4,4–19,3% при снижении удельного расхода кокса [18–20].
Опытными плавками на заводе в Бхилаи (Индия) показано, что при
снижении класса +80 мм в скиповом коксе на каждый 1% удельный рас-
ход последнего снижается на 0,859%, а производительность возрастает на
0,788% [21].
Таким образом, на современном уровне подготовки кокса к доменной
плавке при выделении из отсева кокса коксового орешка и использовании
его в доменной плавке минимальный размер кусков скипового кокса целе-
200
сообразно поддерживать на уровне 32–40 мм, при этом количество фрак-
ции +80 мм должно быть минимальным.
Для расчета комплексных показателей кокса в качестве базового (ва-
риант 1) принят фракционный состав металлургического кокса Авдеев-
ского КХЗ. Фракционный состав коксов (варианты 2–7) рассчитаны исхо-
дя из условия повышения суммы фракций 40–60 и 60–80 мм от 75 до 97%
и пропорционального уменьшения фракций –25, 25–40 и +80 мм (табл.3).
Таблица 3. Исходные данные для расчета определяющих показателей ка-
чества кокса
Фракция кокса,%
№
<25 25–40 40–60 60–80 +80
Содержание
фракции
40–80 мм,%
1 3,6 13,7 42,6 27,3 12,8 69,9
2 3,0 11,3 45,7 29,3 10,7 75,0
3 2,4 9,1 48,8 31,2 8,5 80,0
4 1,8 6,8 51,8 33,2 6,4 85,0
5 1,2 4,5 54,9 35,1 4,3 90,0
6 0,6 2,3 57,9 37,1 2,1 95,0
7 0,4 1,3 59,1 37,9 1,3 97,0
Перепад давления газа рассчитывали по известному уравнению Дар-
си–Вейсбаха
1
2
3
ρ
ε
)ε1(
Ф
w
d
HfP Г
гарм
⋅⋅
⋅
−⋅⋅=Δ Па (1)
где f – коэффициент сопротивления; Н – высота слоя, м; ε – пороз-
ность, доли единицы; ρ – действительная плотность газа, кг/м3; w – дейст-
вительная скорость газа, м/с; dгарм – среднегармонический размер частиц,
м; Ф1 – фактор формы куска кокса.
В качестве исходных использовали следующие данные:
1) коэффициент f определяли исходя из критерия Рейнольдса по фор-
муле
Rе
f 15075,1 += (2)
2) определили слой кокса и путь Н, пройденный газом через коксовую
линзу в зоне когезии. Величина Н определяется исходя из насыпного веса
кокса, массой кокса в подаче, углом наклона коксовой линзы в зоне коге-
зии по отношению к горизонту (примерно 15о), системой загрузки.
3) порозность слоя кокса рассчитывали по формуле Томаша А.А. [22]
201
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⋅⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅
−
−⋅−
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⋅⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅
−
−⋅−
=
к
м
о
о
к
м
oо
о
о
d
d
Ф
g
d
d
Ф
g
3/2
3/2
ε
ε1
11
ε
ε1
1ε
ε , м3/м3, (3)
где g – содержание мелкой фракции материала, доли единицы; εo –
порозность кокса, не содержащего мелких частиц, м3/м3;
3/2Ф – фактор
формы для шаров, равный 0,52; dm, dk – мелкая и крупная фракция кокса.
4) скорость газа определяли по формуле
SQw
а
к
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−⋅=
γ
γPH1 (4)
где Q – среднее значение количества газа, проходящее через зону ко-
гезии, приведенное по температуре и давлению, м3/мин; S – площадь бо-
ковой поверхности зона когезии (в расчетах нами принято, что зона когезии
выглядит в форме конуса и газ проходит через боковую поверхность зоны когезии
через «коксовые окна». Угол в вершине конуса принят равным 60о), м2; РН –
рудная нагрузка, т/т; γк и γа – насыпной вес кокса и агломерата соответст-
венно, рудная нагрузка, м3/т.
5) средняя плотность газа в печи определяется исходя из среднего со-
става газа с учетом поправки на температуру (начала и конца размягчения
агломерата) и давление;
Для сопоставления порозности, рассчитанной по формуле (3), вос-
пользуемся общеизвестной формулой, зависящей от среднегармоническо-
го размера кокса
252,0222,0ε гармd⋅= , м3/м3 (5)
Однородность кокса оценивали по формуле Щукина П.А. [23, с.74]
%,4025%,80
%,8040
мммм
ммКо
−+>
−= (6)
Результаты расчета перепада давления, среднегармонического диа-
метра, порозности по формулам (3) и (5) и однородности кокса приведены
на рис. 1. Как видно из рис. 1, при увеличении суммы фракции 40–60 и
60–80 мм от 69,8 до 97% и, следовательно, однородности кокса от 2,89 до
14,45 единиц перепад давления газа, проходящего через слой кокса, сни-
жается от 69,18 до 49,01 Па: при этом происходит повышение порозности,
рассчитанные по формулам (3) и (5) и среднегармонического диаметра
кусков кокса от 47,8 до 55,3 мм. Характер кривой свидетельствует о том,
что оптимальное значение суммы классов 40–60 и 60–80 мм должно быть
выше 95%.
202
46
48
50
52
54
56
С
ре
дн
ег
ар
мо
ни
-
че
ск
ий
д
иа
ме
тр
,
мм
40
50
60
70
80
П
ер
еп
ад
да
вл
ен
ия
, П
а
0,51
0,52
0,53
0,54
П
ор
оз
но
ст
ь
п
о
фо
рм
ул
е
3
0,58
0,59
0,60
0,61
0,62
П
ор
оз
но
ст
ь
п
о
фо
рм
ул
е
5
60
70
80
90
100
0 5 10 15 20
С
ум
ма
фр
ак
ци
и
40
-8
0
мм
, %
Однородность кокса по П.А. Щукину, единицы
Заштрихованная область – оптимальное значение параметра
Рис.1. Зависимости комплексных показателей качества кокса
от его однородности
30
40
50
60
П
ер
еп
ад
да
вл
ен
ия
на
1
м
, П
а
203
Таким образом, при подготовке к строительству пылеугольных уста-
новок на металлургических предприятиях Украины необходимо обеспе-
чить современную подготовку кокса к доменной плавке, обеспечиваю-
щую максимальную эффективность вдувания ПУТ.
Выводы.
1. Рассчитанные комплексные показатели качества скипового кокса
свидетельствуют о том, что наименьшее значение перепада давления газа,
максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содер-
жании суммы классов 40–60 и 60–80 мм выше 95%.
2. Подготовка к строительству пылеугольных установок в Украине
должно сопровождаться также освоением современной системы подго-
товки кокса к доменной плавке, обеспечивающей повышение содержания
в скиповом кокса фракций 40–60 и 60–80 мм до 95% и выше, что наравне
с другими компенсирующими мероприятиями обеспечит повышение оп-
тимального расхода и эффективности применения ПУТ.
1. Ярошевский С.Л., Кузнецов А.М., Афанасьева З.К. Резервы эффективности ком-
бинированного дутья в доменных цехах Украины – Донецк: Норд Компьютер,
2006. – 31 с.
2. Ярошевский С.Л. Пылеугольное топливо – реальная и эффективная альтернати-
ва природному газу в металлургии. – Донецк: Норд компьютер, 2006. – 16 с.
3. Разрушение и стабилизация кокса на тракте подачи в доменный цех
/В.А.Улахович, А.П.Котов, В.И.Солодков и др. //Кокс и химия. – 1978. – № 6
– С.21–25.
4. Транспортирование и подготовка кокса к доменной плавке /А.П.Котов,
В.А.Улахович, В.И.Солодков и др. //Кокс и химия. – 1982. – № 4 – С.15–19.
5. Исследование динамики разрушения кокса в процессе его транспортирования к
доменным печам / З.А.Власова, В.Д.Музыка, Л.Р.Безушко, Л.М.Турченкова
// Кокс и химия. – 1985. – № 11 – С.19–21.
6. Степанов Ю.В., Абрамичева А.И., Беляева Л.И. Изменение физико–
механических свойств кокса в процессе транспортирования от рампы до ски-
па доменной печи // Кокс и химия. – 1983.– № 8. – С. 14–16.
7. Изменение свойств кокса в шахте доменной печи 2700 м3 /А.П.Котов,
А.С.Пляшкевич, Н.М.Бабушкин и др. // Металлург. – 1974. – № 3 – С.10–12.
8. Семисалов Л.П., Баскина Е.Б., Нестеренко О.А. О реакционных свойствах кокса
в условиях работы доменной печи // Кокс и химия. – 1969. – № 2 – С.20–22.
9. Чернов Н.Н. Об оптимальной крупности шихтовых материалов доменной плав-
ки // Металлург. – 1967.– № 5. – С. 9–10.
10. Котов К.И., Пинчук С.И. Об оптимальных размерах и рациональном использо-
вании мелких фракций кокса // Металлург. – 1968.– № 5. – С.7–9.
11. Остроухов М.Я. О разрушении кокса в доменной печи // Исследование домен-
ного процесса. – М.: Академия наук СССР, 1957. – С.177–195.
12. Толстой А.П., Скляр М.Г., Литвинов О.В. III международный конгресс по кок-
сохимическому производству // Кокс и химия. – 1997.– № 4. – С.2–7.
204
13. Chen J., Xu W., Qian H. Influence of high PCR operation on coke degradation in the
blast furnace // 3 rd International Conference Science and Technology Ironmaking,
June 16–20, 2003, Pittsburgh, PA. Düsseldorf. – P.160–165.
14. Toxopeus H., Stel J., Molenaar R. PCI at the turn of the century // 4th European
Coke and Ironmaking Congress, June 19–22, 2000 Paris La Defense, France. Pro-
ceedings, Volume 1. – P.204–211.
15. Fruehan R.J. Future ironmaking in North America // ICSTI Ironmaking conference
proceeding,. – 1998. – P. 59–66.
16. Ухмылова Г.С. Стратегия металлургического завода в Таранто фирмы «Илва»
по использованию кокса и угля в доменном производстве // Кокс и химия. –
1997.– № 7. – С.18–20.
17 Об оптимальной крупности кокса для доменной печи /В.А. Улахович,
К.К. Шкодин, А.П. Котов и др. // Сталь. – 1982. – № 12 – С.34–38.
18 Цишкале В., Эсфельд Г., Шарло У. Высококачественный кокс – основное усло-
вие эффективной доменной плавки // Черные металлы. – 1992.– № 5. – С.24–
32.
19 Опыты по применению кокса различной крупности в доменных печах
/В. Айзенхут, К. Энгель, В. Крафт и др. // Черные металлы. – 1979.– № 2. –
С.25–30.
20 Тайхерт Э., Гупта В.Н. Влияние различной крупности кокса на режим работы
доменной печи с горном диаметром 7,8 м // Черные металлы. – 1976.– № 14–
15. – С.19–23.
21 Цикарев Д.А. Механическая обработка кокса из высокозольных угольных шихт
// Кокс и химия. – 1997. – № 8 – С.13–15.
22. Томаш А.А. Углубление теоретических положений расчета порозности зерни-
стого материала // Труды V–го международного конгресса доменщиков
«Производство чугуна на рубеже столетий», Днепропетровск–Кривой Рог, 7–
12 июня, 1999 г. – Днепропетровск: Пороги, 1999 – С.273–276.
23. Доменное производство: Справочник. / Под ред. И.П.Бардина. – Том 1. –М.:
Металлургиздат, 1963.
Сведения о докладчике:
Кузин Андрей Викторович, канд.техн.наук, доцент кафедры РТП Донецкого
национального технического университета;
Ярошевский Станислав Львович, докт.техн.наук, профессор кафедры РТП До-
нецкого национального технического университета,
Кузнецов А.М., начальник доменного цеха ОАО «Енакиевский металлургический
завод»
|