Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине

Рассмотрено влияние дробящих нагрузок на фракционный состав кокса до и после загрузки его в доменную печь. Определены комплексные показатели качества скипового кокса. Показано, что наименьшее значение перепада давления газа и максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содержании...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2008
Hauptverfasser:	Кузин, А.В., Ярошевский, С.Л., Кузнецов, А.М., Хлапонин, Н.С., Афанасьева, З.К.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2008
Schriftenreihe:	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Schlagworte:	Приветствия
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22284
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине / А.В. Кузин, С.Л. Ярошевский, А.М. Кузнецов, Н.С. Хлапонин, З.К. Афанасьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 196-204. — Бібліогр.: 23 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-22284
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-222842025-02-09T12:51:38Z Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине Кузин, А.В. Ярошевский, С.Л. Кузнецов, А.М. Хлапонин, Н.С. Афанасьева, З.К. Приветствия Рассмотрено влияние дробящих нагрузок на фракционный состав кокса до и после загрузки его в доменную печь. Определены комплексные показатели качества скипового кокса. Показано, что наименьшее значение перепада давления газа и максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содержании суммы классов 40–60 и 60–80 мм выше 95%. 2008 Article Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине / А.В. Кузин, С.Л. Ярошевский, А.М. Кузнецов, Н.С. Хлапонин, З.К. Афанасьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 196-204. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22284 669.162:669.162.16(477) ru Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии application/pdf Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Приветствия Приветствия
spellingShingle	Приветствия Приветствия Кузин, А.В. Ярошевский, С.Л. Кузнецов, А.М. Хлапонин, Н.С. Афанасьева, З.К. Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
description	Рассмотрено влияние дробящих нагрузок на фракционный состав кокса до и после загрузки его в доменную печь. Определены комплексные показатели качества скипового кокса. Показано, что наименьшее значение перепада давления газа и максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содержании суммы классов 40–60 и 60–80 мм выше 95%.
format	Article
author	Кузин, А.В. Ярошевский, С.Л. Кузнецов, А.М. Хлапонин, Н.С. Афанасьева, З.К.
author_facet	Кузин, А.В. Ярошевский, С.Л. Кузнецов, А.М. Хлапонин, Н.С. Афанасьева, З.К.
author_sort	Кузин, А.В.
title	Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине
title_short	Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине
title_full	Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине
title_fullStr	Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине
title_full_unstemmed	Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине
title_sort	подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в украине
publisher	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
publishDate	2008
topic_facet	Приветствия
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22284
citation_txt	Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине / А.В. Кузин, С.Л. Ярошевский, А.М. Кузнецов, Н.С. Хлапонин, З.К. Афанасьева // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 16. — С. 196-204. — Бібліогр.: 23 назв. — рос.
series	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
work_keys_str_mv	AT kuzinav podgotovkakoksakdomennojplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine AT âroševskijsl podgotovkakoksakdomennojplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine AT kuznecovam podgotovkakoksakdomennojplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine AT hlaponinns podgotovkakoksakdomennojplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine AT afanasʹevazk podgotovkakoksakdomennojplavkenasovremennométaperazvitiâdomennogoproizvodstvavukraine
first_indexed	2025-11-26T00:50:19Z
last_indexed	2025-11-26T00:50:19Z
_version_	1849812037943689216
fulltext	196 УДК 669.162:669.162.16(477) А.В. Кузин, С.Л. Ярошевский, А.М. Кузнецов, Н.С. Хлапонин, З.К. Афанасьева ПОДГОТОВКА КОКСА К ДОМЕННОЙ ПЛАВКЕ НА СОВРЕМЕННОМ ЭТАПЕ РАЗВИТИЯ ДОМЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА В УКРАИНЕ Донецкий национальный технический университет ОАО «Енакиевский металлургический завод» Рассмотрено влияние дробящих нагрузок на фракционный состав кокса до и после загрузки его в доменную печь. Определены комплексные показатели каче- ства скипового кокса. Показано, что наименьшее значение перепада давления газа и максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содержании суммы классов 40–60 и 60–80 мм выше 95%. Черная металлургия является одной из наиболее энергоёмких отрас- лей промышленности Украины: так, например, расход условного топлива на 1 т готового проката достигает 1200 кг и более, причем доля топлива, расходуемого на получение 1 т чугуна, превышает 50%. Поэтому одной из основных задач, стоящей перед доменщиками, является снижение расхода условного топлива на 1 т чугуна и в первую очередь основного вида топ- лива – кокса. Расход кокса на 1 т чугуна является важнейшим и опреде- ляющим показателем эффективности доменной технологии, поскольку кокс является самым дорогостоящим компонентом доменной шихты и доля его в себестоимости чугуна достигает 30%. В настоящее время удельный расход скипового кокса в среднем для Украины составляет около 500 кг/т чугуна, что в 1,5–2 раза выше его рас- хода в доменных печах за рубежом. Наравне с качеством железорудного сырья, дутьевого режима, применением дополнительных видов топлива, указанное различие в значительной мере определяется также качеством кокса и его подготовкой к доменной плавке. [1]. Все доменные печи в Украине работают с применением природного газа (ПГ), что обеспечивает снижение расхода кокса на 10–15%. Эффек- тивность данной технологии, однако, значительно снизилась из–за дефи- цитности и высокой стоимости ПГ. Альтернативой технологии доменной плавки с вдуванием в горн до- менных печей ПГ в сложившихся экономических условиях является тех- нология с вдуванием пылеугольного топлива (ПУТ). Это определяется наличием запасов неспекающихся углей, пригодных для приготовления их них ПУТ, возможностью замены ПУТ природного газа и до 40–50% кокса [2]. Однако вдувание ПУТ в условиях Украины без соответствующего из- менения технологии доменной плавки не позволит повысить его расход более 100 кг/т чугуна. Для эффективного использования ПУТ–технологии 197 необходимо внедрение компенсирующих мероприятий, направленных на улучшение качества шихтовых материалов, шлакового и температурно– дутьевого режимов и т.д. В первую очередь это относится к повышению качества кокса. Известно, что еще до загрузки в доменную печь кокс претерпевает значительные изменения фракционного состава при транспортировке его от коксохимического завода до бункерной эстакады доменного цеха. Про- веденные ранее исследования на Череповецком [3, 4], Карагандинском [5] и Нижнетагильском [6] металлургических предприятиях показали, что разрушение кокса всех классов в наибольшей степени происходит на на- чальном этапе транспортировки (табл.1). Таблица 1.Динамика изменения фракционного состава кокса при транс- портировке (по данным [3–6]) Гранулометрический состав,% Прочность кокса Место отбора кокса +80 80–60 60–40 40–25 <25 <10 М25 М10 С сы лк а После коксо- сортировки КХЗ 13,6 51,5 25,7 7,8 1,4 0,7 88,6 7,6 Перед скипом 1,2 27,7 47,3 22,2 1,6 0,6 90,5 6,2 [3] После коксо- сортировки КХЗ 13,8 62,1 21,2 2,0 0,9 нд 88,6 7,8 Перед скипом 1,3 29,5 42,6 21,7 4,9 нд 89,1 6,9 [4] После коксо- сортировки КХЗ 6,0 38,4 42,4 10,4 2,8 нд 84,8 7,9 Перед скипом 2,4 33,2 50,8 11,8 1,8 нд 88,5 7,5 [5] До коксосор- тировки КХЗ 30,6 27,3 29,0 8,8 4,3 нд 84,6 9,6 Перед скипом 1,6 17,3 56,4 23,8 0,9 нд 87,8 7,0 [6] Из табл.1, видно, что наибольшему разрушению подвержен кокс крупностью более 80 и 80–60 мм, что определяет повышение доли клас- сов 60–40 и 40–25 мм. Ещё бóльшим нагрузкам кокс подвергается в доменной печи. В зонах когезии и первичного шлакообразования доменной печи кокс предопре- деляет сохранение газопроницаемости и дренажной способности этих зон. При вдувании больших количеств ПУТ роль кокса – разрыхлителя – зна- чительно возрастает вследствие снижения его объемной доли в шихте с 50–60 до 35–40%. Вследствие этого происходит повышение механиче- ской, термической и химической нагрузок на кокс. Это определяется уве- личением рудных нагрузок с 2,5–3,5 до 5–6 единиц на 1 т кокса, времени пребывания материалов в печи с 6–8 до 9–10 часов, пропорционально вре- мени пребывания кокса в печи возрастают количество проходящих через 198 через него чугуна, шлака, горновых газов, диоксида углерода, щелочей и т.д. По мере плавления шихтовых материалов в доменной печи кокс также претерпевает значительные изменения. Проведенные ранее исследования показали, что кокс изменяется не только по высоте, но и по сечению до- менной печи Показано, что реакционная способность кокса в нижней час- ти шахты доменной печи возрастает практически вдвое по сравнению с загружаемым коксом [7, 8]. Проведенные на ряде металлургических предприятий исследования показали значительное повышение содержания мелких фракций в фур- менном коксе: так, содержание фракции –25 мм увеличивается в фурмен- ном коксе до 21–46,1% против 0–3,3% в скиповом (табл.2) [9–11]. Таблица 2. Динамика изменения фракционного состава кокса в доменной печи (по данным [9–11]) Содержание класса,% Место отбора +80 80– 60 60– 40 40– 25 25– 10 10–5 5–0 <25 С сы лк а Скиповый кокс 5,5 27,6 44,3 19,3 – – – 3,3 Фурменный кокс 0,0 9,8 37,1 32,1 – – – 21,0 [9] Скиповый кокс 16,7 31,2 44,1 8,0 нд нд нд нд Фурменный кокс – 3,3 19,2 31,4 24,4 8,0 13,7 46,1 [10] Скиповый кокс 1 15,7 34,0 37,4 10,5 0,9 0,8 0,7 2,4 Фурменный кокс 2 0,8 14,7 40,0 29,6 3,7 3 2,8 4 8,4 14,9 [11] Примечания: 1 – среднее по 4 пробам; 2 – среднее по 3 пробам; 3 – фракция 25–15 мм; 4 – фракция 15–5 мм. В настоящее время за рубежом качество кокса, помимо фракционного состава, характеризуется показателями горячей прочности (CSR) и реак- ционной способности (CRI). Авторы работ [12, 13] отмечают, что повы- шение показателя CSR более 60% позволяет стабильно поддерживать рас- ход вдуваемого ПУТ выше 150–180 кг/т чугуна. Таким образом, улучшение качества и современная подготовка кокса к доменной плавке, наряду с мероприятиями по улучшению качества же- лезорудной шихты и параметров дутьевого режима, обеспечили качест- венный рост показателей доменной плавки: повышение расхода ПУТ до 150–250 кг/т чугуна, снижение расхода кокса до 250–350 кг/т чугуна при сохранении или повышении производительности доменных печей до 2,5– 3,5 т/(м3·сутки) [14–16]. К сожалению, принятая более полувека назад в Украине схема подго- товки кокса к доменной плавке, заключающаяся в высеве из кокса фрак- ции 25 мм и менее, не соответствует требованиям современной доменной технологии. 199 В настоящее время в полном соответствии с современным техниче- ским уровнем в мире общепринята схема подготовки кокса, включающая высев из металлургического кокса мелочи менее 32–40 мм, высев и дроб- ление фракции более 80 мм, высев из отсева коксового орешка фракцией от 5–15 до 32–40 мм с последующей его загрузкой в печь в смеси с желе- зорудной шихтой. Данная схема подготовки кокса решает ряд задач: − отсев из металлургического кокса фракции менее 40 мм, а также более 80 мм с последующим её дроблением, способствует улучшению однородности фракционного состава всей массы загружаемого скипового кокса, повышению среднего размера куска, порозности и газопроницае- мости коксовой насадки; − выделение из отсева кокса коксового орешка с последующей его загрузкой в рудную часть определяет повышение газопроницаемости как «сухой» зоны, так и зоны когезии доменной печи, соответственное увели- чение количества проходящих через указанные зоны газов; − определяет снижение потерь кокса в виде фракции –10 мм по сравнению с традиционной технологией. Предлагаемая схема подготовки кокса в доменном производстве соз- дает условия для более рационального его применения, увеличения газо- проницаемости столба шихты и повышения эффективности использова- ния восстановительного потенциала газа и, соответственно, повышения оптимального расхода и эффективности применения дополнительных ви- дов топлива. Для гранулометрического состава скипового кокса важнейшее значе- ние имеют минимальный и максимальный размеры кусков кокса, по- скольку они в решающей мере определяют замусоренность коксовой на- садки и ее газопроницаемость. Так, на Череповецком металлургическом комбинате при снижении эффективности работы коксовых грохотов со- держание класса 40–25 мм в скиповом коксе возрастало до 25%, что су- щественно осложняло работу доменной печи объёмом 2700 м3 [17]. На нескольких металлургических заводах ФРГ на доменных печах различного объема были проведены опытные плавки с использованием кокса различной крупности. Так, при увеличении доли в скиповом коксе класса 40–80 мм с 59% до 93% достигнуто существенное улучшение пока- зателей доменной плавки: производительность доменных печей возросла на 4,4–19,3% при снижении удельного расхода кокса [18–20]. Опытными плавками на заводе в Бхилаи (Индия) показано, что при снижении класса +80 мм в скиповом коксе на каждый 1% удельный рас- ход последнего снижается на 0,859%, а производительность возрастает на 0,788% [21]. Таким образом, на современном уровне подготовки кокса к доменной плавке при выделении из отсева кокса коксового орешка и использовании его в доменной плавке минимальный размер кусков скипового кокса целе- 200 сообразно поддерживать на уровне 32–40 мм, при этом количество фрак- ции +80 мм должно быть минимальным. Для расчета комплексных показателей кокса в качестве базового (ва- риант 1) принят фракционный состав металлургического кокса Авдеев- ского КХЗ. Фракционный состав коксов (варианты 2–7) рассчитаны исхо- дя из условия повышения суммы фракций 40–60 и 60–80 мм от 75 до 97% и пропорционального уменьшения фракций –25, 25–40 и +80 мм (табл.3). Таблица 3. Исходные данные для расчета определяющих показателей ка- чества кокса Фракция кокса,% № <25 25–40 40–60 60–80 +80 Содержание фракции 40–80 мм,% 1 3,6 13,7 42,6 27,3 12,8 69,9 2 3,0 11,3 45,7 29,3 10,7 75,0 3 2,4 9,1 48,8 31,2 8,5 80,0 4 1,8 6,8 51,8 33,2 6,4 85,0 5 1,2 4,5 54,9 35,1 4,3 90,0 6 0,6 2,3 57,9 37,1 2,1 95,0 7 0,4 1,3 59,1 37,9 1,3 97,0 Перепад давления газа рассчитывали по известному уравнению Дар- си–Вейсбаха 1 2 3 ρ ε )ε1( Ф w d HfP Г гарм ⋅⋅ ⋅ −⋅⋅=Δ Па (1) где f – коэффициент сопротивления; Н – высота слоя, м; ε – пороз- ность, доли единицы; ρ – действительная плотность газа, кг/м3; w – дейст- вительная скорость газа, м/с; dгарм – среднегармонический размер частиц, м; Ф1 – фактор формы куска кокса. В качестве исходных использовали следующие данные: 1) коэффициент f определяли исходя из критерия Рейнольдса по фор- муле Rе f 15075,1 += (2) 2) определили слой кокса и путь Н, пройденный газом через коксовую линзу в зоне когезии. Величина Н определяется исходя из насыпного веса кокса, массой кокса в подаче, углом наклона коксовой линзы в зоне коге- зии по отношению к горизонту (примерно 15о), системой загрузки. 3) порозность слоя кокса рассчитывали по формуле Томаша А.А. [22] 201 ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ ⋅⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⋅ − −⋅− ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ ⋅⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⋅ − −⋅− = к м о о к м oо о о d d Ф g d d Ф g 3/2 3/2 ε ε1 11 ε ε1 1ε ε , м3/м3, (3) где g – содержание мелкой фракции материала, доли единицы; εo – порозность кокса, не содержащего мелких частиц, м3/м3; 3/2Ф – фактор формы для шаров, равный 0,52; dm, dk – мелкая и крупная фракция кокса. 4) скорость газа определяли по формуле SQw а к ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ −⋅= γ γPH1 (4) где Q – среднее значение количества газа, проходящее через зону ко- гезии, приведенное по температуре и давлению, м3/мин; S – площадь бо- ковой поверхности зона когезии (в расчетах нами принято, что зона когезии выглядит в форме конуса и газ проходит через боковую поверхность зоны когезии через «коксовые окна». Угол в вершине конуса принят равным 60о), м2; РН – рудная нагрузка, т/т; γк и γа – насыпной вес кокса и агломерата соответст- венно, рудная нагрузка, м3/т. 5) средняя плотность газа в печи определяется исходя из среднего со- става газа с учетом поправки на температуру (начала и конца размягчения агломерата) и давление; Для сопоставления порозности, рассчитанной по формуле (3), вос- пользуемся общеизвестной формулой, зависящей от среднегармоническо- го размера кокса 252,0222,0ε гармd⋅= , м3/м3 (5) Однородность кокса оценивали по формуле Щукина П.А. [23, с.74] %,4025%,80 %,8040 мммм ммКо −+> −= (6) Результаты расчета перепада давления, среднегармонического диа- метра, порозности по формулам (3) и (5) и однородности кокса приведены на рис. 1. Как видно из рис. 1, при увеличении суммы фракции 40–60 и 60–80 мм от 69,8 до 97% и, следовательно, однородности кокса от 2,89 до 14,45 единиц перепад давления газа, проходящего через слой кокса, сни- жается от 69,18 до 49,01 Па: при этом происходит повышение порозности, рассчитанные по формулам (3) и (5) и среднегармонического диаметра кусков кокса от 47,8 до 55,3 мм. Характер кривой свидетельствует о том, что оптимальное значение суммы классов 40–60 и 60–80 мм должно быть выше 95%. 202 46 48 50 52 54 56 С ре дн ег ар мо ни - че ск ий д иа ме тр , мм 40 50 60 70 80 П ер еп ад да вл ен ия , П а 0,51 0,52 0,53 0,54 П ор оз но ст ь п о фо рм ул е 3 0,58 0,59 0,60 0,61 0,62 П ор оз но ст ь п о фо рм ул е 5 60 70 80 90 100 0 5 10 15 20 С ум ма фр ак ци и 40 -8 0 мм , % Однородность кокса по П.А. Щукину, единицы Заштрихованная область – оптимальное значение параметра Рис.1. Зависимости комплексных показателей качества кокса от его однородности 30 40 50 60 П ер еп ад да вл ен ия на 1 м , П а 203 Таким образом, при подготовке к строительству пылеугольных уста- новок на металлургических предприятиях Украины необходимо обеспе- чить современную подготовку кокса к доменной плавке, обеспечиваю- щую максимальную эффективность вдувания ПУТ. Выводы. 1. Рассчитанные комплексные показатели качества скипового кокса свидетельствуют о том, что наименьшее значение перепада давления газа, максимальные однородность и порозность кокса достигаются при содер- жании суммы классов 40–60 и 60–80 мм выше 95%. 2. Подготовка к строительству пылеугольных установок в Украине должно сопровождаться также освоением современной системы подго- товки кокса к доменной плавке, обеспечивающей повышение содержания в скиповом кокса фракций 40–60 и 60–80 мм до 95% и выше, что наравне с другими компенсирующими мероприятиями обеспечит повышение оп- тимального расхода и эффективности применения ПУТ. 1. Ярошевский С.Л., Кузнецов А.М., Афанасьева З.К. Резервы эффективности ком- бинированного дутья в доменных цехах Украины – Донецк: Норд Компьютер, 2006. – 31 с. 2. Ярошевский С.Л. Пылеугольное топливо – реальная и эффективная альтернати- ва природному газу в металлургии. – Донецк: Норд компьютер, 2006. – 16 с. 3. Разрушение и стабилизация кокса на тракте подачи в доменный цех /В.А.Улахович, А.П.Котов, В.И.Солодков и др. //Кокс и химия. – 1978. – № 6 – С.21–25. 4. Транспортирование и подготовка кокса к доменной плавке /А.П.Котов, В.А.Улахович, В.И.Солодков и др. //Кокс и химия. – 1982. – № 4 – С.15–19. 5. Исследование динамики разрушения кокса в процессе его транспортирования к доменным печам / З.А.Власова, В.Д.Музыка, Л.Р.Безушко, Л.М.Турченкова // Кокс и химия. – 1985. – № 11 – С.19–21. 6. Степанов Ю.В., Абрамичева А.И., Беляева Л.И. Изменение физико– механических свойств кокса в процессе транспортирования от рампы до ски- па доменной печи // Кокс и химия. – 1983.– № 8. – С. 14–16. 7. Изменение свойств кокса в шахте доменной печи 2700 м3 /А.П.Котов, А.С.Пляшкевич, Н.М.Бабушкин и др. // Металлург. – 1974. – № 3 – С.10–12. 8. Семисалов Л.П., Баскина Е.Б., Нестеренко О.А. О реакционных свойствах кокса в условиях работы доменной печи // Кокс и химия. – 1969. – № 2 – С.20–22. 9. Чернов Н.Н. Об оптимальной крупности шихтовых материалов доменной плав- ки // Металлург. – 1967.– № 5. – С. 9–10. 10. Котов К.И., Пинчук С.И. Об оптимальных размерах и рациональном использо- вании мелких фракций кокса // Металлург. – 1968.– № 5. – С.7–9. 11. Остроухов М.Я. О разрушении кокса в доменной печи // Исследование домен- ного процесса. – М.: Академия наук СССР, 1957. – С.177–195. 12. Толстой А.П., Скляр М.Г., Литвинов О.В. III международный конгресс по кок- сохимическому производству // Кокс и химия. – 1997.– № 4. – С.2–7. 204 13. Chen J., Xu W., Qian H. Influence of high PCR operation on coke degradation in the blast furnace // 3 rd International Conference Science and Technology Ironmaking, June 16–20, 2003, Pittsburgh, PA. Düsseldorf. – P.160–165. 14. Toxopeus H., Stel J., Molenaar R. PCI at the turn of the century // 4th European Coke and Ironmaking Congress, June 19–22, 2000 Paris La Defense, France. Pro- ceedings, Volume 1. – P.204–211. 15. Fruehan R.J. Future ironmaking in North America // ICSTI Ironmaking conference proceeding,. – 1998. – P. 59–66. 16. Ухмылова Г.С. Стратегия металлургического завода в Таранто фирмы «Илва» по использованию кокса и угля в доменном производстве // Кокс и химия. – 1997.– № 7. – С.18–20. 17 Об оптимальной крупности кокса для доменной печи /В.А. Улахович, К.К. Шкодин, А.П. Котов и др. // Сталь. – 1982. – № 12 – С.34–38. 18 Цишкале В., Эсфельд Г., Шарло У. Высококачественный кокс – основное усло- вие эффективной доменной плавки // Черные металлы. – 1992.– № 5. – С.24– 32. 19 Опыты по применению кокса различной крупности в доменных печах /В. Айзенхут, К. Энгель, В. Крафт и др. // Черные металлы. – 1979.– № 2. – С.25–30. 20 Тайхерт Э., Гупта В.Н. Влияние различной крупности кокса на режим работы доменной печи с горном диаметром 7,8 м // Черные металлы. – 1976.– № 14– 15. – С.19–23. 21 Цикарев Д.А. Механическая обработка кокса из высокозольных угольных шихт // Кокс и химия. – 1997. – № 8 – С.13–15. 22. Томаш А.А. Углубление теоретических положений расчета порозности зерни- стого материала // Труды V–го международного конгресса доменщиков «Производство чугуна на рубеже столетий», Днепропетровск–Кривой Рог, 7– 12 июня, 1999 г. – Днепропетровск: Пороги, 1999 – С.273–276. 23. Доменное производство: Справочник. / Под ред. И.П.Бардина. – Том 1. –М.: Металлургиздат, 1963. Сведения о докладчике: Кузин Андрей Викторович, канд.техн.наук, доцент кафедры РТП Донецкого национального технического университета; Ярошевский Станислав Львович, докт.техн.наук, профессор кафедры РТП До- нецкого национального технического университета, Кузнецов А.М., начальник доменного цеха ОАО «Енакиевский металлургический завод»

Подготовка кокса к доменной плавке на современном этапе развития доменного производства в Украине

Institution

Ähnliche Einträge