Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы

Показано, что повышение абразивной и ударно–абразивной износостойкости марганцовистых сталей и сплавов возможно путем формирования оптимальной структуры для данных разновидностей износа, экономного легирования и применения рациональных режимов ДТО....

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2008
Автори:	Плюта, В.Л., Нестеренко, А.М., Бобырь, С.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України 2008
Назва видання:	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
Теми:	Металловедение и материаловедение
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22335
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы / В.Л. Плюта, А.М. Нестеренко, С.В. Бобырь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 17. — С. 231-239. — Бібліогр.: 27 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-22335
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-223352025-02-09T17:58:45Z Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы Плюта, В.Л. Нестеренко, А.М. Бобырь, С.В. Металловедение и материаловедение Показано, что повышение абразивной и ударно–абразивной износостойкости марганцовистых сталей и сплавов возможно путем формирования оптимальной структуры для данных разновидностей износа, экономного легирования и применения рациональных режимов ДТО. 2008 Article Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы / В.Л. Плюта, А.М. Нестеренко, С.В. Бобырь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 17. — С. 231-239. — Бібліогр.: 27 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22335 669.017:669.018.2/8 ru Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии application/pdf Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Металловедение и материаловедение Металловедение и материаловедение
spellingShingle	Металловедение и материаловедение Металловедение и материаловедение Плюта, В.Л. Нестеренко, А.М. Бобырь, С.В. Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
description	Показано, что повышение абразивной и ударно–абразивной износостойкости марганцовистых сталей и сплавов возможно путем формирования оптимальной структуры для данных разновидностей износа, экономного легирования и применения рациональных режимов ДТО.
format	Article
author	Плюта, В.Л. Нестеренко, А.М. Бобырь, С.В.
author_facet	Плюта, В.Л. Нестеренко, А.М. Бобырь, С.В.
author_sort	Плюта, В.Л.
title	Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы
title_short	Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы
title_full	Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы
title_fullStr	Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы
title_full_unstemmed	Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы
title_sort	экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы
publisher	Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
publishDate	2008
topic_facet	Металловедение и материаловедение
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22335
citation_txt	Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы / В.Л. Плюта, А.М. Нестеренко, С.В. Бобырь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2008. — Вип. 17. — С. 231-239. — Бібліогр.: 27 назв. — рос.
series	Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии
work_keys_str_mv	AT plûtavl ékonomnolegirovannyeiznosostojkiesplavyproblemyiperspektivy AT nesterenkoam ékonomnolegirovannyeiznosostojkiesplavyproblemyiperspektivy AT bobyrʹsv ékonomnolegirovannyeiznosostojkiesplavyproblemyiperspektivy
first_indexed	2025-11-29T06:08:14Z
last_indexed	2025-11-29T06:08:14Z
_version_	1850103830580035584
fulltext	231 УДК 669.017:669.018.2/8 В.Л.Плюта, А.М.Нестеренко, С.В.Бобырь ЭКОНОМНОЛЕГИРОВАННЫЕ ИЗНОСОСТОКИЕ СПЛАВЫ: ПРОБЛЕМЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ Показано, что повышение абразивной и ударно – абразивной износо- стойкости марганцовистых сталей и сплавов возможно путем формирова- ния оптимальной структуры для данных разновидностей износа, эконом- ного легирования и применения рациональных режимов ДТО. Изложение основных материалов исследования. В связи с усло- виями эксплуатации многие детали и изделия должны обладать высокой стойкостью против износа. Износ материалов проявляется в постепенном уменьшении их объема в результате поверхностного разрушения, состоя- щего из большого количества микроскопических актов разрушения [2]. Он представляет собой исключительно сложный процесс, сопровождаю- щийся как чисто механическими (упругими и пластическими деформа- циями и разрушениями), так и физико – химическими явлениями, вызы- вающими окисление, коррозию, растрескивание, усталость, водородную хрупкость и конечное макроскопическое разрушение металла [1,2]. В свя- зи со сложностью и многофакторностью сопутствующих процессов изно- состойкость одного и того же материала при разных видах износа может быть разной, что затрудняет их классификацию. В этом плане весьма при- емлемой является классификация, предложенная Б.И.Костецким [2], по которой различают 5 основных видов износа: 1) износ схватыванием I рода; 2) износ схватыванием II рода (тепловой износ); 3) окислительный износ; 4) абразивный износ; 5) осповидный (питтинговый) износ. При этом подразумевается, что в каждом случае один из перечисленных видов износа является ведущим и определяющим стойкость изделия (детали), хотя при этом ему могут сопутствовать и другие виды. В случае абразивного износа поверхностное разрушение материалов определяется, в наибольшей мере, механическим воздействием абразив- ных частиц (или тел) в зоне контакта поверхности материалов с абразива- ми. Физическая модель нормального абразивного изнашивания материа- лов, при котором, в отличие от патологического (объемного), эти процес- сы локализованы в тонких поверхностных слоях, включает следующие основные позиции [3]: 1. В тончайших поверхностных слоях (10 – 100нм) происходит интен- сивная и, чаще всего, направленная пластическая деформация, обусловли- вающая ориентированное перераспределение дефектов кристаллической решетки и в целом структурных составляющих материала относительно направления воздействия абразива в зоне его контакта с поверхностью материала 232 2. В подслое (порядка сотен микрон) возникает волновой процесс рас- пространения упругих деформаций. По сравнению с внутренними слоями материала, поверхностные слои характеризуются низкой стабильностью структуры вследствие действия упруго – пластических напряжений, возникающих на трущихся поверхно- стях в результате протекания полиморфных превращений и химико – тер- мических процессов [4]. Характер поведения поверхностных областей материалов при трибомеханическом нагружении определяется более лег- кой активацией источников дислокаций, их большей начальной подвиж- ностью и, в результате, меньшим сопротивлением деформации [5]. На- блюдающееся при такого рода нагружении увеличение плотности дисло- каций в поверхностном слое материалов сопровождается упорядочением дислокационной структуры. На монокристалле железа было обнаружено, что такого рода упорядочение приводит к формированию в подповерхно- стном слое ячеистой дислокационной субструктуры, типичной для мате- риалов, которые подвергались усталостным нагруженииям. При увеличе- нии количества циклов нагружения подобная субструктура проявляется и в более удаленных от поверхности слоях материала. Границы ячеек, на- сыщаясь дислокациями, становятся концентраторами напряжений и ини- циируют зарождение микротрещин, их трансформацию в макротрещины, а также последующее отслаивание частичек износа [5]. Из этого следует, что главной причиной поверхностного разрушения материалов при абра- зивном износе являются усталостные явления. Необходимо отметить, что отслаивающиеся частички износа имеют, как правило, структуру, отличающуюся от основного металла. Как пока- зано в [6], в диапазоне нормального изнашивания особый характер проте- кания пластической деформации, при котором концентрация дефектов кристаллической решетки достигает насыщения, повышает физико – хи- мическую активность металла поверхности, его взаимодействие с окру- жающей средой и приводит к образованию на поверхности, контакти- рующей с абразивом, вторичных структур. Из этого получаем, что в ре- зультате коренных изменений в поверхностных слоях изнашиваемых ма- териалов образуется новая фаза (вторичная структура), которая и стано- вится объектом поверхностного разрушения. Следовательно, поверхност- ная прочность материала зависит от свойств новых фаз – вторичных структур, образующихся из исходного материала путем его структурной перестройки и взаимодействия со внешней средой. Б.И.Костецким с соав- торами установлено [2], что в основе этих процессов лежит универсальное явление структурной приспосабливаемости материалов при трении. Сущ- ность этого явления состоит в том, что при его реализации имеет место масштабный скачок – все взаимодействия трущихся твердых тел локали- зуются в тонком поверхностном объекте – вторичных структурах, имею- щих высокопрочное ультрадисперсное строение. 233 Анализ состояния проблемы. Из проведенного анализа можно за- ключить, что материалы, предназначающиеся для эксплуатации в услови- ях абразивного износа, наряду с механическими характеристиками, соче- тающими показатели высокой прочности и твердости, должны обладать также и высокой устойчивостью против окисления и коррозии, препятст- вующей образованию вторичных структур при поверхностном разруше- нии. Согласно [1] высокая износостойкость материалов может обеспечи- ваться двумя путями: • упрочнением поверхностного слоя изделий (деталей) при помощи цементации, азотирования, цианирования, поверхностной закалки, диффузионного, электролитического или электродугового покры- тия поверхности износостойкими материалами и т.п.; • использованием сталей и сплавов, которые сами по своему соста- ву и структуре обладают повышенной стойкостью против износа. В настоящей работе будет рассматриваться вторая группа износо- стойких материалов. Изложенные выше основные положения однозначно подтверждаются практическими разработками. Для изделий и деталей, эксплуатирующихся в условиях абразивного износа, используются, в ос- новном, 2 группы сталей и сплавов. 1. Высокохромистые стали и чугуны (Х12, Х12М, 30–40Х13, Х12Ф1, Х12МФ, ИЧХ30НМ, ИЧ300Х28Н2, ИЧ280Х12М), сочетание высокой из- носо – и коррозионной стойкости в которых достигается благодаря нали- чию в их структуре высокотвердых хромистых карбидов типа Ме3С, Ме23С6, Ме7С3 и коррозионностойкой (из–за высокой доли замещения атомов железа атомами хрома в ОЦК – решетке феррита) ферритной мат- рицы. Вследствие повышенной хрупкости карбидных фаз перечисленные стали и чугуны используются, в основном, для изготовления износостой- ких изделий и деталей, не подвергающихся при эксплуатации сильным ударным воздействиям и толчкам. 2. Высокомарганцовистые стали и сплавы (110Г13Л, 110Г13Х2БРЛ, 110Г13ФТЛ, 130Г14ХМФАЛ, 120Г10ФЛ – ГОСТ 977, 80ГСЛ – ТУ 24–1– 12–182–75, 75Г2 – ТУУ 322–233–235–95) используются для износостой- ких изделий и деталей, успешно эксплуатирующихся помимо прочих раз- новидностей износа, и при ударно – абразивном воздействии. Воздействие ударно – абразивного износа испытывает широкая гамма деталей металлургического оборудования из перечисленных выше сталей и сплавов, в том числе и хромистых (последние – с определенными огра- ничениями ввиду их пониженной устойчивости против ударных воздейст- вий при износе), предназначенного для измельчения и компактирования железорудного сырья, шихтовочных материалов доменного и сталепла- вильного производства, а также других сырьевых и шихтовочных мате- риалов. Так, для изготовления футеровок шаровых мельниц, испытываю- щих при эксплуатации ударно – абразивное воздействие от мелющих ша- 234 ров и потока частиц железорудного сырья, в настоящее время применяют стали марок 80ГСЛ, 110Г13Л (сталь Гадфильда), а также профильный прокат из стали марки 75Г2. Химические составы этих сталей, регламен- тируемые требованиями соответствующей указанной выше нормативной документации, приведены в табл.1. Таблица 1. Химический состав износостойких марганцовистых сталей. Массовая доля элементов,%* S P Cr Ni Марка стали C Mn Si не более 80ГСЛ 75Г2 110Г13Л 0,80– 1,10 0,65– 0,75 0,90– 1,40 1,00– 1,50 1,20– 1,80 11,5– 15,0 0,80– 1,20 0,17– 0,37 0,80– 1,00 0,05 0,04 0,05 0,05 0,04 0,12 0,50 0,30 1,00 0,50 0,30 1,00 *Примечание. Содержание меди в каждой из сталей – не более 0,30%. Сталь перлитного класса 80ГСЛ относится к числу относительно не- дорогих экономнолегированных сталей. Однако достигаемые в этой стали показатели твердости (241 – 302НВ) и прочностных свойств являются, в целом, недостаточными для обеспечения высокой ударно – абразивной износостойкости футеровок. Прокатанный профиль из стали 75Г2, применяемый для этой же цели, имеет те же недостатки, что и отливки из стали 80ГСЛ – пониженные по- казатели твердости и износостойкости, поскольку в нем в ходе охлажде- ния после прокатки формируется перлитная структура. Достаточно широко применяемая для отливки футеровок шаровых мельниц сталь Гадфильда, характеризуется высокими показателями меха- нических свойств (табл.2). Таблица 2. Механические свойства и значения твердости отливок сечени- ем 30 мм из стали 110Г13Л [23]. Марка стали σT, Н/мм2 σB, Н/мм2 Ψ, % δ5, % KCU, Дж/см2 HB, кГ/мм2 110Г13Л 360– 380 654– 830 34,0– 43,0 34,0– 53,0 260– 350 186– 230 Обладая высоким комплексом механических свойств, ударной вязко- сти при удовлетворительной твердости, сталь Гадфильда, достаточно до- рогая по стоимости из–за повышенного содержания марганца, не всегда удовлетворяет условиям эксплуатации, особенно в случае интенсивного массированного воздействия частиц абразива. Определяемые в ГОСТ 977 износостойкие марганцовистые стали марок 110Г13Х2БРЛ, 110Г13ФТЛ, 235 130Г14ХМФАЛ, 120Г10ФЛ содержат большое количество дорогостоящих легирующих элементов, поэтому, как и для стали Гадфильда 110Г13Л, весьма актуальной является проблема их замены менее легированными сталями (сплавами) сплавами с высоким уровнем абразивной и ударно – абразивной износостойкости. И.Н.Богачевым с сотрудниками в 60–х годах прошлого века был уста- новлен факт чрезвычайно высокой износостойкости марганцовистых ме- тастабильных сталей аустенитного класса при кавитационном изнашива- нии [7]. Этим была определена [7,8] новая область использования мета- стабильного аустенита для повышения сопротивления поверхности мате- риалов контактному динамическому нагружению, которое реализуется при механических видах изнашивания, в частности, при абразивном изно- се. В дальнейшем, в 80–90–х годах усилиями многих исследователей были созданы марганцевые стали и сплавы с чрезвычайно высоким комплексом механических свойств и показателями износостойкости, которые обеспе- чивались особой составляющей их структуры – метастабильным аустени- том [9,10]. Увеличение износостойкости сталей со структурой метастабильного аустенита нашло достаточное обоснование с позиций энергетической тео- рии в работе В.С.Попова с сотрудниками [11]. Основные положения этой теории хорошо согласуются с описанными выше последовательными ста- диями трансформации структуры металла контактной поверхности в ре- зультате абразивного воздействия. Действительно, такого рода трансфор- мация структуры контактной поверхности изнашиваемой детали (образца) осуществляется в результате передачи ей (ему) энергии от частиц абрази- ва или от абразивного тела. Разрушение начинается в тот момент, когда в локальном объеме контактной поверхности происходит поглощение энер- гии предельной величины, определяемой силами связи в изнашиваемом металле и энергоемкостью происходящих в нем фазово–структурных пре- вращений. Превращение γ→α по мартенситному механизму, осуществ- ляющееся при контактно–поверхностном слое при изнашивании, не тре- бует очень больших затрат энергии, оно играет существенную роль в по- вышении износостойкости сплавов. Образование мартенсита деформации приводит к появлению внутренних напряжений сжатия в контактно – по- верхностном объеме металла, охваченном мартенситным превращением. На их релаксацию расходуется дополнительная энергия абразивного взаимодействия, в результате чего снижается общий расход энергии на образование в контактно–поверхностном слое стали ячеистой дислокаци- онной субструктуры с грубыми границами, а также на последующее раз- витие микро – и макротрещин, вызывающих разрушение металла. Это и служит причиной повышения износостойкости стали. Принцип дисперсионно – композиционного упрочнения износостой- ких сталей и сплавов был сформулирован и развит в работах А.А.Жукова и Г.И.Сильмана [12,13]. Показан существенный вклад дисперсионно – 236 зернистых (гетерофазных) структурных композиций в повышение износо- стойкости сталей и сплавов, что фактически служит одним из наглядных примеров реализации принципа Шарпи. С точки зрения энергетического подхода в этом случае можно считать, что энергия абразивного взаимо- действия в контактно – поверхностном слое изнашиваемого материала дополнительно аккумулируется на многочисленных границах раздела дисперсная частица / матрица. В результате этого последовательные ста- дии трансформации субструктуры в контактно – поверхностном слое, вы- зывающие разрушение металла, во времени существенно тормозятся, что и обеспечивает наблюдаемое повышение его износостойкости. Принципы создания разнофункцинальных сплавов и технологий де- формационно – термической обработки (ДТО), учитывающих эффекты метастабильности и дисперсионно – композиционного упрочнения, обос- нованы в работах А.П.Чейляха [14,15]. Они предусматривают: 1. Создание и целенаправленное использование фазово – структурной метастабильности при испытаниях, ДТО и эксплуатации сталей и сплавов. 2. Управление кинетикой деформационно – фазовых превращений при испытаниях и эксплуатации сталей и сплавов. 3. Комплексное использование механизмов упрочнения и формирования специальных свойств материалов. 4. Комплексное легирование и взаимозаменяемость легирующих эле- ментов при разработке новых метастабильных дисперсионно– упрочненных сталей и сплавов. На основе этих принципов разработаны новые метастабильные марга- нецсодержащие сплавы нового поколения, в том числе с повышенной из- носостойкостью [16,17]. Результаты исследования. Необходимо отметить, что основной про- блемой получения сталей и сплавов с метастабильным аустенитом являет- ся строгая регламентация химического состава и режимов ДТО, что не всегда осуществимо в условиях реального производства. Поэтому прово- димые в последние годы исследования и разработки в области создания новых износостойких марганцовистых сталей и сплавов основываются на принципах зеренно–граничного, твердорастворного и дисперсно– композиционного упрочнения (т.е., в целом, комбинированного упрочне- ния) указанных материалов [18–20]. Достигаемый при этом уровень абра- зивной (Ка) и ударно – абразивной (Ку–а) износостойкости марганцови- стых сплавов в сравнении со сталью 110Г13Л приведен в табл.3. Для рас- ширения базы сравнения в табл. 3 приведены также данные по износо- стойкости для сталей Х12Ф1 и 75ХГСФ (последняя является аналогом стали 75Г2Ф [20]). Из данных табл.3 следует, что структурные характеристики марган- цовистых сплавов №1–3 не обеспечивают значительное повышение уров- ня износостойкости по сравнению со сталью 110Г13Л. Наиболее высоким 237 уровнем Ка и Ку–а характеризуется сталь Х12Ф1.Однако, эта сталь со- держит в своем составе такие дефицитные элементы, как хром и ванадий, что затрудняет ее широкое использование. Следовательно, в случае разра- ботки вариантов более экономного легирования для повышения износо- стойкости сталей следует больше внимание уделить дисперсионно – ком- позиционной составляющей их упрочнения. Таблица 3. Достигнутые уровни относительной износостойкости сплавов (по данным [24 – 27]). № п/п Марка сплава Ка Ку–а 1 2 3 4 5 6 120Г2С2Т 120Г10ФТЛ 130Г7ТЛ 220Х2Г4 Х12Ф1 75ХГСФ 1,35 1,48 2,10 2,80 4,70 2,70 1,04 1,40 – 0,60 1,47 1,35 Известно [21–22], что в сплавах системы Fe–C–Mn в твердом состоя- нии в интервале концентрации углерода 2–2,5% и марганца 2–5% проис- ходит превращение эвтектоидно – перитектоидного типа, обусловливаю- щее формирование конечных структур с выраженно дисперсными карби- дами нескольких видов (Ме3С, Ме23С6, Ме7С3 и др.). Как указывалось вы- ше, наличие большого количества дисперсных карбидных частичек явля- ется одним из факторов, способствующих дополнительной аккумуляции энергии, привносимой в контактно – поверхностный слой частицами (те- лами) износа, в результате чего достигается существенное торможение процессов структурной трансформации, вызывающей разрушение металла. Возможности эвтектоидно–перитектоидного превращения для получения высокодисперсной гетерофазной структуры с целью повышения износо- стойкости экономнолегированных марганцовистых сталей и сплавов до настоящего времени практически использовались. Заключение. В связи с этим решение проблемных вопросов, связан- ных с установлением закономерностей фазово–структурных превращений и, в частности, эвтектоидно – перитектоидного превращения в сплавах системы Fe–C–Mn и в экономнолегированных марганцовистых сталях и сплавах, представляется актуальным. Решение этих проблемных вопросов позволит повысить абразивную и ударно – абразивную износостойкость марганцовистых сталей и сплавов путем формирования оптимальной структуры для данных разновидностей износа за счет экономного легиро- вания и применения рациональных режимов ДТО. 1. Меськин В.С. Основы легирования стали. – М.: Металлургия, 1964. – 684с. 2. Костецкий Б.И. Поверхностная прочность материалов при трении. – Киев: Техника, 1976. – 293с. 238 3. Костецкий Б.И., Натансон М.Э., Бершадский Л.И. Механо – химические про- цессы при граничном трении. – М.: Наука, 1972. – 170с. 4. Любарский И.М., Палатник Л.С. Металлофизика трения. – Серия «Успехи современного металловедения». – М.: Металлургия, 1976. – 176с. 5. Гарбар И.И. Некоторые закономерности формирования структуры металла при трении // Трение и износ. – 1981. – 2. –№ 6. – С.1076 – 1081. 6. Аронов В.А., Бершадский Л.И., Костецкий Б.И. Экспериментальное исследо- вание физической модели нормального изнашивания металлов. // В кн.: Про- блемы трения и изнашивания. – Киев: Техника, 1972. – Вып. 2. – С.83 – 89. 7. Богачев И.Н., Минц Р.И. Кавитационное разрушение железоуглеродистых сплавов. – М. – Свердловск: Машгиз, 1959. – 111с. 8. Богачев И.Н., Минц Р.И. Повышение кавитационно–эрозионной стойкости деталей машин. – М.: Машиностроение, 1964. – 144с. 9. Филиппов М.А., Литвинов В.С., Немировский Ю.Р. Стали с метастабильным аустенитом. – М.: Металлургия, 1988. – 257с. 10. Малинов Л.С. Роль метастабільного аустеніту у формуванні властивостей сталей та чавунів (огляд) // МОМ. – 1999. – № 1 – 2. – С. 40 – 41. 11. Попов В.С., Брыков Н.Н., Дмитриченко Н.С. Износостойкость прес–форм огнеупорного производства. – М.: Металлургия, 1971. – 160с. 12. Жуков А.А., Сильман Г.И., Фрольцов М.С. Износостойкие отливки из ком- плексно – легированных белых чугунов. – М.: Машиностроение, 1984. – 104с. 13. Жуков А.А., Сильман Г.И. Ванадиевые и некоторые другие легированные чу- гуны, отвечающие принципу Шарпи. // Чугунное литье. – М.: Машинострое- ние, 1978. – С. 127 – 131. 14. Чейлях А.П. Экономнолегированные метастабильные сплавы и упрочняющие технологии. – Харьков: ННЦ ХФТИ, 2003. – 212с. 15. Чейлях А.П. Создание и управление свойствами экономнолегиро–ванных ме- тастабильных сплавов нового поколения. // Металл и литье Украины, 2005. – № 7 – 8. – С. 49 – 55. 16. Чейлях А.П., Олейник И.М., Локшина Е.Б. и др. // Металлы. – 2000. – №1. – с. 66 – 71. 17. Малинов Л.С., Малинов В.Л. Ударно – абразивная износостойкость марганцо- вистых сталей с пониженным содержанием марганца. // Металлургическая и горнорудная промышленность. – 1999. – № 6. – С. 39 – 42. 18. Чейлях А.П. Создание и управление свойствами экономнолегированных мета- стабильных сплавов нового поколения. // Металл и литье Украины, 2005. – №7–8. – С. 49–55. 19. О влиянии фазовых превращений на износостойкость сплавов с метастабиль- ным аустенитом / А.П.Чейлях, И.М.Олейник, Е.Б.Локшина и др. // Металлы. – 2000. – №1. – С.66–71. 20. Соколов О.Г., Кацов К.Б. Железомарганцевые сплавы. – Киев: Наукова думка, 1982. – 212с. 21. Сильман Г.И. Сплавы системы Fe – C – Mn. Часть 4. – Особенности структу- рообразования в марганцевых и высокомарганцевых сталях // МиТОМ. – 2006. – № 1. – С. 3 – 7. 22. Сильман Г.И. Сплавы системы Fe–C–Mn. Часть 5. – Особенности структуро- образования в высокомарганцевых чугунах // МиТОМ. – 2006. – № 3. – С.3–8. 23. Марочник сталей и сплавов / В.Г.Сорокин, А.В.Волосникова, С.А.Вяткин и др.; Под общ. ред. Сорокина В.Г. – М.: Машиностроение, 1989. – 640 с. 239 24. Малинов Л.С., Малышева И.Е., Малинов В.Л.. Использование эффекта самоза- калки при нагружении, регулирование структуры и мартенситного превраще- ния для повышения износостойкости экономнолегированных чугунов. // Ме- талл и литье Украины. – 2001. – №10–11. – С.12–15. 25. Малинов Л.С., Солидор Н.А. Влияние термической обработки на структурные изменения и износостойкость высокоуглеродистых сталей, содержащих 7– 10% Mn. // Строительство, материаловедение, машиностроение. Сб.науч.тр. – Днепропетровск, 2006. – Вып.36. – Ч.2 – С.26–32. 26. В.Г. Ефременко. Развитие теоретических и технологических основ производ- ства и упрочнения стальных мелющих шаров с целью повышения их качества и эксплуатационной долговечности. – Автореф.дисс. докт.техн.наук. – Ма- риуполь, 2005. 27. В.Г. Ефременко, Ф.К. Ткаченко, Г.Л. Еременко. Влияние фазового и структур- ного состояния сплавов на основе железа на износостойкость в условиях по- мола высокоабразивного материала // Вестник Приазовского гос. техн. уни- верситета. – Мариуполь: ПГТУ, 2003. – №13. – С.113–117. Статья рекомендована к печати д.т.н., проф. Г.В.Левченко << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJDFFile false /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /Description << /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /FRA <FEFF005500740069006c006900730065007a00200063006500730020006f007000740069006f006e00730020006100660069006e00200064006500200063007200e900650072002000640065007300200064006f00630075006d0065006e00740073002000410064006f00620065002000500044004600200070006f0075007200200075006e00650020007100750061006c0069007400e90020006400270069006d007000720065007300730069006f006e00200070007200e9007000720065007300730065002e0020004c0065007300200064006f00630075006d0065006e00740073002000500044004600200063007200e900e90073002000700065007500760065006e0074002000ea0074007200650020006f007500760065007200740073002000640061006e00730020004100630072006f006200610074002c002000610069006e00730069002000710075002700410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002000650074002000760065007200730069006f006e007300200075006c007400e90072006900650075007200650073002e> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <FEFF004200720075006b00200064006900730073006500200069006e006e007300740069006c006c0069006e00670065006e0065002000740069006c002000e50020006f0070007000720065007400740065002000410064006f006200650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065007200200073006f006d00200065007200200062006500730074002000650067006e0065007400200066006f00720020006600f80072007400720079006b006b0073007500740073006b00720069006600740020006100760020006800f800790020006b00760061006c0069007400650074002e0020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740065006e00650020006b0061006e002000e50070006e00650073002000690020004100630072006f00620061007400200065006c006c00650072002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200065006c006c00650072002000730065006e006500720065002e> /PTB <FEFF005500740069006c0069007a006500200065007300730061007300200063006f006e00660069006700750072006100e700f50065007300200064006500200066006f0072006d00610020006100200063007200690061007200200064006f00630075006d0065006e0074006f0073002000410064006f0062006500200050004400460020006d00610069007300200061006400650071007500610064006f00730020007000610072006100200070007200e9002d0069006d0070007200650073007300f50065007300200064006500200061006c007400610020007100750061006c00690064006100640065002e0020004f007300200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000630072006900610064006f007300200070006f00640065006d0020007300650072002000610062006500720074006f007300200063006f006d0020006f0020004100630072006f006200610074002000650020006f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002000650020007600650072007300f50065007300200070006f00730074006500720069006f007200650073002e> /SUO <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> /SVE <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Экономнолегированные износостойкие сплавы: проблемы и перспективы

Репозитарії

Схожі ресурси