Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями
Разработана методика расчета процесса рекристаллизации аустенита в паузах между деформациями на основе результатов пластометрических испытаний. Предложено учитывать влияние полноты рекристаллизации на формирование структуры проката путем использования показателя «условная дополнительная степен...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
|---|---|
| Дата: | 2007 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України
2007
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22453 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями / С.А. Воробей, Г.В. Левченко, С.М. Жучков, В.А. Маточкин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2007. — Вип. 15. — С. 149-155. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859866350626799616 |
|---|---|
| author | Воробей, С.А. Левченко, Г.В. Жучков, С.М. Маточкин, В.А. |
| author_facet | Воробей, С.А. Левченко, Г.В. Жучков, С.М. Маточкин, В.А. |
| citation_txt | Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями / С.А. Воробей, Г.В. Левченко, С.М. Жучков, В.А. Маточкин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2007. — Вип. 15. — С. 149-155. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии |
| description | Разработана методика расчета процесса рекристаллизации аустенита в паузах
между деформациями на основе результатов пластометрических испытаний.
Предложено учитывать влияние полноты рекристаллизации на формирование
структуры проката путем использования показателя «условная дополнительная
степень деформации».
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:48:34Z |
| format | Article |
| fulltext |
149
УДК 621.771.22:620.186.5.003.12
С.А.Воробей, Г.В.Левченко, С.М.Жучков, В.А.Маточкин
ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ РЕЖИМОВ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ НА ПОЛНОТУ
ПРОЦЕССА РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ В ПАУЗАХ МЕЖДУ
ДЕФОРМАЦИЯМИ
Разработана методика расчета процесса рекристаллизации аустенита в паузах
между деформациями на основе результатов пластометрических испытаний.
Предложено учитывать влияние полноты рекристаллизации на формирование
структуры проката путем использования показателя «условная дополнительная
степень деформации».
Современное состояние вопроса. Одним из важных факторов,
влияющих на энергосиловые параметры прокатки и процессы формиро-
вания структуры деформированного металла, является полнота протека-
ния рекристаллизации в паузах между деформациями. Известно три ос-
новных подхода к определению времени рекристаллизации после горячей
деформации металла. Первый состоит в экспериментальных исследовани-
ях процесса рекристаллизации на основе исследования структуры [1–2].
Второй – в использовании экспериментальных данных по определению
сопротивления металла деформации при двукратном нагружении образ-
цов (полноты разупрочнения за время пауз между деформациями) [3].
Третий заключается в расчете времени рекристаллизации на основе ско-
рости диффузионных процессов, зависящей от энергии активации диф-
фундирующих элементов [4–6]. Первый подход весьма трудоемок даже
при использовании методов планирования экспериментов. Третий при
использовании теоретических зависимостей зачастую дает значительные
погрешности. Поэтому при данном подходе в математических моделях,
как правило, используются эмпирические коэффициенты, определяемые
экспериментально, что позволяет повысить точность расчетов.
Постановка задачи. В настоящей работе применили второй подход.
При этом использовали собственные экспериментальные данные по ис-
следованию процессов разупрочнения на пластометре [7–8], результаты
известных из литературы результатов [9–11], а также обобщающие зави-
симости, разработанные в Институте черной металлургии для описания
протекания процесса разупрочнения [12].
Изложение основных материалов исследования.
На рис. 1 показан пример изменения сопротивления металла дефор-
мации при двукратном нагружении на пластометре [13].
Для расчета сопротивления металла деформации в начале второго на-
гружения нами разработана зависимость [8]:
σ = σ0*(σк/σ0)exp(–b·τ), (1)
где σ0 – сопротивление металла деформации при степени деформации
близкой к нулю;
150
σк – сопротивление металла деформации в конце первого цикла
нагружения;
τ – время паузы;
b – коэффициент разупрочнения металла.
0
50
100
150
200
250
300
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
Степень деформации
С
оп
ро
ти
вл
ен
ие
м
ет
ал
ла
де
ф
ор
м
ац
ии
, Н
/м
м
2
1
2
3
4
Рис. 1. Изменение сопротивления
металла деформации при первом
(1) и втором (2–4) нагружении на
пластометре. Сталь марки 12ХМ.
Температура 8500С, скорость де-
формации 15 с–1. Время пауз: 0,1
(2); 1,0 (3) и 3,0 с (4).
Экспериментальные значения коэффициента разупрочнения для неко-
торых сталей, полученные в результате исследований на пластометре
ИЧМ, приведены на рис. 2 [13].
0
1
2
3
4
5
750 850 950 1050
Температура, С
b,
1
/c
1
2
3
4
Рис. 2. Экспериментальные зави-
симости коэффициента разупроч-
нения от температуры для сталей
марок: 1 – Ст3сп, 2 – 12ХМ, 3 –
15ГБ, 4 – 65Г
Нами предложено рассчитывать коэффициент разупрочнения в зави-
симости от температуры металла (t) и его химического состава, выражен-
ного посредством углеродного эквивалента (Сэ):
b = 1,15·Сэ
–0,66· (t/1000)8 (2)
С использованием выражения (1) можно рассчитать время разупроч-
нения стали после деформации, которое при использованном подходе
обычно принимается соответствующим времени рекристаллизации аусте-
нита. При этом доля рекристаллизованого объема пропорциональна квад-
рату степени разупрочнения [3]. За момент окончания рекристаллизации
приняли время, соответствующее остаточной доле нерекристаллизованого
аустенита 1%. В этом случае из выражения (1) можно получить зависи-
мость для расчета времени рекристаллизации:
τ =ln[ln(σк/σ0)/0,005]/b (3)
На рис. 3 показано сравнение результатов расчета времени рекристал-
лизации после горячей деформации стали марки Ст3 по разработанной
методике и по экспериментальным данным пластометрических исследо-
151
ваний авторов работы [9]. Степень деформации 0,36, скорость деформа-
ции 10 с–1.
0
5
10
15
800 900 1000 1100 1200
Температура, С
В
ре
м
я,
с
1
2
Рис. 3. Зависимость времени рек-
ристаллизации после горячей про-
катки стали марки Ст3 от темпе-
ратуры. 1 – расчет по разработан-
ной методике, 2 – расчет по экспе-
риментальным данным работы [9].
Для учета влияния неполного разупрочнения (неполной рекристалли-
зации) металла на сопротивление деформации в последующих проходах
можно использовать такой показатель, как условная дополнительная сте-
пень деформации. В качестве этого показателя принимается степень де-
формации, при которой сопротивление деформации при нагружении ра-
зупрочненного металла равно его остаточному значению при неполном
разупрочнении после предыдущего прохода (при данной температуре и
скорости деформации) [14, 13].
На рис. 4 показаны результаты расчетов изменения объема рекристал-
лизованного аустенита и условной дополнительной степени деформации
от времени для стали марки Ст3.
0
20
40
60
80
100
0 1 2 3 4 5 6
Время, с
О
бъ
ем
ре
кр
ис
та
лл
из
ов
ан
но
го
ау
ст
ен
ит
а,
% 1
2
3
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0 1 2 3 4 5 6
Время, с
О
ст
ат
оч
на
я
ст
еп
ен
ь
де
ф
ор
м
ац
ии 1
2
3
а б
Рис. 4. Зависимость объема рекристаллизованного аустенита (а) и дополнитель-
ной степени деформации (б) от времени после деформации. Марка стали Ст3,
степень деформации 0,36, температура: 1–1100, 2–1000, 3–9000С.
Анализ полученных результатов показывает, что уже при рекристал-
лизации 80% аустенита за время паузы между деформациями влияние
неполного разупрочнения стали на энергосиловые параметры прокатки
можно не учитывать.
Более сложным является вопрос о влиянии степени завершенности
процесса рекристаллизации на формирование структуры стали после де-
152
формации в последнем проходе. Для прогнозирования величины зерна
после деформации рекристаллизованного аустенита за один проход поль-
зуются диаграммами рекристаллизации. Наиболее сложный и неодно-
значный характер влияния степени деформации на размер зерен аустенита
наблюдается в диапазоне ε=5–20%. Увеличение степени деформации бо-
лее 20%, как правило, приводит к небольшому монотонному уменьшению
размеров зерен аустенита [15]. В связи с этим, при однократной деформа-
ции является принципиальным обеспечение степени деформации, превы-
шающей критические значения. При деформации не полностью рекри-
сталлизованного аустенита сохраняется влияние предыдущих проходов.
Это приводит к смещению критических деформаций в последнем проходе
в сторону меньших значений степени деформации, вплоть до полного
устранения этой области.
По нашему мнению, для описания указанного явления целесообразно
использовать приведенный выше показатель «условная дополнительная
степень деформации». Это подтверждается опытом работы широкополос-
ных станов горячей прокатки. В частности, в работе [16] приведены
обобщенные данные о скоростях прокатки полос из низкоуглеродистых
сталей в чистовой группе клетей широкополосного стана, при которых
деформацию в последней клети с позиций формирования структуры сле-
дует рассматривать без учета предыдущих клетей. На основе этих данных
нами было рассчитано время нахождения металла в последнем межклеть-
евом промежутке, при котором можно не учитывать влияние предыдущих
деформаций. Результаты приведены на рис.5. Здесь же приведены резуль-
таты расчетов этого времени по разработанной методике с позиции дос-
тижения величины условной дополнительной степени деформации не бо-
лее 1%.
0
0,5
1
1,5
2
2,5
800 850 900 950 1000
Температура, С
В
ре
м
я,
с
1
2
Рис. 5. Зависимость времени паузы
перед последним проходом, необхо-
димой для устранения влияния преды-
дущих деформаций при прокатке в
чистовой группе широкополосного
стана: 1 – по данным работы [16] , 2 –
расчет по предложенной методике.
Можно отметить достаточно близкие значения времени, полученные в
первом и втором случае. Это подтверждает правомерность использования
показателя «условная дополнительная степень деформации» для опреде-
ления влияния полноты прохождения процессов рекристаллизации на
структуру проката.
153
На рис. 6 показаны результаты расчета минимального времени пауз
между проходами, при котором можно не учитывать влияние предыдущей
деформации. Степень деформации 0,22, скорость деформации 10 с–1.
0
1
2
3
4
850 950 1050 1150 1250
Температура, С
В
ре
м
я,
с
Ст3сп
20Г2
40Х
65Г
Х18Н10Т
Рис. 6. Расчетное минимальное
время пауз между проходами,
при котором можно не учитывать
влияние предыдущей деформа-
ции
С использованием разработанных методик была выполнена оценка
влияния режимов прокатки на стане 850 БМЗ и в блоке клетей для про-
катки катанки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между де-
формациями. Стан 850 – одноклетьевой реверсивный. Используются не-
прерывнолитые заготовки сечением 250×300 и 300×400 мм длиной 2,5–
5,5 м. Продукция стана – прокат круглого сечения диаметром 80–150 мм и
квадратного сечения со стороной 100, 125 и 135 мм. Температура нагрева
заготовок составляет 1150–12000С, температура конца прокатки 1000–
11000С. Относительная деформация за один проход составляет от 14 до
27%. Машинное время одного прохода 1,8–7,7 с, время пауз между про-
ходами 2,5–7 с. Таким образом, время паузы между прокаткой централь-
ного участка раската в смежных проходах составляет от 4,5 до 14 с. Время
паузы между предпоследним и последним проходами для переднего кон-
ца раската составляет примерно 7 с. Сравнивая эти параметры прокатки с
данными, приведенными на рис. 6 и рис. 4а, видно, что для данных усло-
вий процесс рекристаллизации аустенита завершается за время пауз меж-
ду проходами. В связи с этим, величина зерна в готовом прокате опреде-
ляется фактически условиями последнего пропуска (в данном случае
влияние исходной литой структуры не рассматривается).
Условия деформации в чистовом блоке клетей проволочного стана
принципиально отличаются от условий прокатки на стане 850. Вследствие
малого расстояния между клетями в блоке (0,8–1,2 м) и высоких скоро-
стей прокатки (50–100 м/с) время пауз между обжатиями минимально
(0,01–0,06 с). Поэтому, несмотря на относительно высокую температуру
проката (1000–11000С), статическая рекристаллизация аустенита в меж-
клетьевых промежутках практически не происходит. В этих условиях при
одном и том же химическом составе стали величина зерна аустенита зави-
сит главным образом от температуры конца прокатки, а зерна феррита –
от условий последеформационной обработки проката.
154
Для прогнозирования величины зерна аустенита после деформации
можно использовать зависимость, предложенную авторами работы [2]:
Dr = D0 / (A·εm) (4),
где D0 – средний диаметр зерна до деформации;
Dr – средний диаметр зерна после первичной рекристаллизации;
ε – степень деформации;
A и m – коэффициенты, зависящие от марки стали.
Формула (4) применима при степенях деформации больше критиче-
ских. С целью учета влияния неполной рекристаллизации аустенита в
паузах между деформациями в выражение (4) необходимо подставлять
степень деформации с учетом условной дополнительной степени дефор-
мации перед проходом. Для расчета средней величины зерна феррита по-
сле γ→α превращения применяется методика, приведенная в работе [17].
Выводы.
Разработана методика расчета процесса рекристаллизации аустенита в
паузах между деформациями на основе результатов пластометрических
испытаний. Методика позволяет учитывать влияние неполной рекристал-
лизации на сопротивление деформации стали и формирование структуры
в горячекатаном прокате.
1. Мухин Ю.А., Шкатов В.В., Бобров Н.А. Влияние параметров горячей прокат-
ки на кинетику рекристаллизации аустенита низкоуглеродистой стали // Тон-
колистовая прокатка.– Воронеж, ВПИ, 1983. – С.50–54.
2. Преобразование зерна при первичной рекристаллизации / М.А.Штремель,
В.И.Лизунов, В.В.Шкатов и др. // МиТОМ. – 1984. – № 6.– С.2–5.
3. Yamamoto S. The effect of solute atoms on recovery and recrystallization of austen-
ite // Tetsu to hagane. – 1986. –v. 13. – N 67, s. 1157.
4. Sellars C.M., Whiteman J.A. Recrystallization and grain grouin in hot rolling //
Metal Science March. – 1979.– April. – S.187–194.
5. Liska S., Worniak J. Matematisky model pro analyzy technologickych podminek
valcovani oceli za tepla // Hutnicke aktualiti. WHZ. – V. 22. – № 9. – 1981. – P.1–
49.
6. Тот Т., Ханак Я. Влияние величины последнего обжатия на размер зерна го-
рячекатаной углеродистой стали// Сталь. – 1984. – № 3.– С.62–65.
7. Хижняк Д.Д., Воробей С.А. Изменение сопротивления деформации низколе-
гированных сталей при статическом разупрочнении во время междеформаци-
онных пауз // В кн.: Улучшение качества горячекатаной широкополосной ста-
ли. –М.: Металлургия, 1986. – С.67–70.
8. Левченко Г.В., Воробей С.А. О сопротивлении деформации стали при горячей
прокатке/ Изв. АН СССР. Металлы. – 1987. – № 3. –С.83–87.
9. Исследование процессов разупрочнения стали на пластометре / Д.И.Суяров,
Р.В.Лель, В.И.Шилов и др.//Изв. АН СССР. Металлы. – 1969.– № 3.– С.86–90.
10. Шварцбарт Я.С., Никитин Г.С., Зуев И.Г. Моделирование процесса много-
ступенчатого деформирования на машине для кручения // Заводская лабора-
тория. – 1976. – № 4.– С.473–476.
155
11. Расчет усилий при непрерывной горячей прокатке // В.Н.Жучин, Г.С.Ники-
тин, Я.С.Шварцбарт, И.Г. Зуев. – М.: Металлургия, 1986.–198 с.
12. Воробей С.А., Левченко Г.В. Особенности расчета сопротивления деформации
стали при непрерывной горячей прокатке // Фундаментальные и прикладные
проблемы черной металлургии. Сб.тр.ИЧМ. – 2003. – Выпуск 6. – С.191–196.
13. Надежность технологического процесса производства листового проката //
В.Л.Мазур, С.А.Воробей, Д.Л.Романовский и др. – К.: Техніка, 1992. – 170 с.
14. Полухин В.П. Математическое моделирование и расчет на ЭВМ листовых
прокатных станов. – М.: Металлургия, 1972. – 152 с.
15. Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов.– М.: Металлургия, 1978.–
568 с.
16. Франценюк И.В. Франценюк Л.И. Современное металлургическое производ-
ство. – М.: Металлургия, 1995.– 528 с.
17. Штремель М.А., Лизунов В.И., Шкатов В.В. Преобразование зерна при γ→α
превращении в малоуглеродистой стали. // МиТОМ. – 1969. – № 10. – С.8–10.
Статья рекомендована к печати канд.техн.наук И.Ю.Приходько
<<
/ASCII85EncodePages false
/AllowTransparency false
/AutoPositionEPSFiles true
/AutoRotatePages /None
/Binding /Left
/CalGrayProfile (Dot Gain 20%)
/CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2)
/sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1)
/CannotEmbedFontPolicy /Error
/CompatibilityLevel 1.4
/CompressObjects /Tags
/CompressPages true
/ConvertImagesToIndexed true
/PassThroughJPEGImages true
/CreateJDFFile false
/CreateJobTicket false
/DefaultRenderingIntent /Default
/DetectBlends true
/DetectCurves 0.0000
/ColorConversionStrategy /CMYK
/DoThumbnails false
/EmbedAllFonts true
/EmbedOpenType false
/ParseICCProfilesInComments true
/EmbedJobOptions true
/DSCReportingLevel 0
/EmitDSCWarnings false
/EndPage -1
/ImageMemory 1048576
/LockDistillerParams false
/MaxSubsetPct 100
/Optimize true
/OPM 1
/ParseDSCComments true
/ParseDSCCommentsForDocInfo true
/PreserveCopyPage true
/PreserveDICMYKValues true
/PreserveEPSInfo true
/PreserveFlatness true
/PreserveHalftoneInfo false
/PreserveOPIComments true
/PreserveOverprintSettings true
/StartPage 1
/SubsetFonts true
/TransferFunctionInfo /Apply
/UCRandBGInfo /Preserve
/UsePrologue false
/ColorSettingsFile ()
/AlwaysEmbed [ true
]
/NeverEmbed [ true
]
/AntiAliasColorImages false
/CropColorImages true
/ColorImageMinResolution 300
/ColorImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleColorImages true
/ColorImageDownsampleType /Bicubic
/ColorImageResolution 300
/ColorImageDepth -1
/ColorImageMinDownsampleDepth 1
/ColorImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeColorImages true
/ColorImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterColorImages true
/ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG
/ColorACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/ColorImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000ColorACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000ColorImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasGrayImages false
/CropGrayImages true
/GrayImageMinResolution 300
/GrayImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleGrayImages true
/GrayImageDownsampleType /Bicubic
/GrayImageResolution 300
/GrayImageDepth -1
/GrayImageMinDownsampleDepth 2
/GrayImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeGrayImages true
/GrayImageFilter /DCTEncode
/AutoFilterGrayImages true
/GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG
/GrayACSImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/GrayImageDict <<
/QFactor 0.15
/HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1]
>>
/JPEG2000GrayACSImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/JPEG2000GrayImageDict <<
/TileWidth 256
/TileHeight 256
/Quality 30
>>
/AntiAliasMonoImages false
/CropMonoImages true
/MonoImageMinResolution 1200
/MonoImageMinResolutionPolicy /OK
/DownsampleMonoImages true
/MonoImageDownsampleType /Bicubic
/MonoImageResolution 1200
/MonoImageDepth -1
/MonoImageDownsampleThreshold 1.50000
/EncodeMonoImages true
/MonoImageFilter /CCITTFaxEncode
/MonoImageDict <<
/K -1
>>
/AllowPSXObjects false
/CheckCompliance [
/None
]
/PDFX1aCheck false
/PDFX3Check false
/PDFXCompliantPDFOnly false
/PDFXNoTrimBoxError true
/PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXSetBleedBoxToMediaBox true
/PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
]
/PDFXOutputIntentProfile ()
/PDFXOutputConditionIdentifier ()
/PDFXOutputCondition ()
/PDFXRegistryName ()
/PDFXTrapped /False
/Description <<
/CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002>
/CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002>
/DAN <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>
/DEU <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>
/ESP <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>
/FRA <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>
/ITA <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>
/JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002>
/KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e>
/NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.)
/NOR <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>
/PTB <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>
/SUO <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>
/SVE <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>
/ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.)
>>
/Namespace [
(Adobe)
(Common)
(1.0)
]
/OtherNamespaces [
<<
/AsReaderSpreads false
/CropImagesToFrames true
/ErrorControl /WarnAndContinue
/FlattenerIgnoreSpreadOverrides false
/IncludeGuidesGrids false
/IncludeNonPrinting false
/IncludeSlug false
/Namespace [
(Adobe)
(InDesign)
(4.0)
]
/OmitPlacedBitmaps false
/OmitPlacedEPS false
/OmitPlacedPDF false
/SimulateOverprint /Legacy
>>
<<
/AddBleedMarks false
/AddColorBars false
/AddCropMarks false
/AddPageInfo false
/AddRegMarks false
/ConvertColors /ConvertToCMYK
/DestinationProfileName ()
/DestinationProfileSelector /DocumentCMYK
/Downsample16BitImages true
/FlattenerPreset <<
/PresetSelector /MediumResolution
>>
/FormElements false
/GenerateStructure false
/IncludeBookmarks false
/IncludeHyperlinks false
/IncludeInteractive false
/IncludeLayers false
/IncludeProfiles false
/MultimediaHandling /UseObjectSettings
/Namespace [
(Adobe)
(CreativeSuite)
(2.0)
]
/PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK
/PreserveEditing true
/UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged
/UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile
/UseDocumentBleed false
>>
]
>> setdistillerparams
<<
/HWResolution [2400 2400]
/PageSize [612.000 792.000]
>> setpagedevice
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-22453 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0070 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:48:34Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Воробей, С.А. Левченко, Г.В. Жучков, С.М. Маточкин, В.А. 2011-06-22T19:41:08Z 2011-06-22T19:41:08Z 2007 Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями / С.А. Воробей, Г.В. Левченко, С.М. Жучков, В.А. Маточкин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. — Дніпропетровськ.: ІЧМ НАН України, 2007. — Вип. 15. — С. 149-155. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. XXXX-0070 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22453 621.771.22:620.186.5.003.12 Разработана методика расчета процесса рекристаллизации аустенита в паузах между деформациями на основе результатов пластометрических испытаний. Предложено учитывать влияние полноты рекристаллизации на формирование структуры проката путем использования показателя «условная дополнительная степень деформации». ru Інститут чорної металургії ім. З.І. Некрасова НАН України Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии Прокатное производство Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями Article published earlier |
| spellingShingle | Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями Воробей, С.А. Левченко, Г.В. Жучков, С.М. Маточкин, В.А. Прокатное производство |
| title | Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями |
| title_full | Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями |
| title_fullStr | Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями |
| title_full_unstemmed | Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями |
| title_short | Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями |
| title_sort | оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями |
| topic | Прокатное производство |
| topic_facet | Прокатное производство |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22453 |
| work_keys_str_mv | AT vorobeisa ocenkavliâniârežimovgorâčeiprokatkinapolnotuprocessarekristallizaciivpauzahmeždudeformaciâmi AT levčenkogv ocenkavliâniârežimovgorâčeiprokatkinapolnotuprocessarekristallizaciivpauzahmeždudeformaciâmi AT žučkovsm ocenkavliâniârežimovgorâčeiprokatkinapolnotuprocessarekristallizaciivpauzahmeždudeformaciâmi AT matočkinva ocenkavliâniârežimovgorâčeiprokatkinapolnotuprocessarekristallizaciivpauzahmeždudeformaciâmi |