Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння
The numerical results of prognostication of the hardness and thickness of surface layer of the steel (35ХГСА) holder in results of the hardening in water solution of polymer Na–KMC and in machine oil I-20 at 20 ºС are presented. It is establish, that in polymer medium the cooling rate of the stee...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения |
|---|---|
| Дата: | 2009 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Українська |
| Опубліковано: |
Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
2009
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22702 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння / В.А. Дутка // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2009. — Вип. 12. — С. 513-519. — Бібліогр.: 7 назв. — укр. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859899980836241408 |
|---|---|
| author | Дутка, В.А. |
| author_facet | Дутка, В.А. |
| citation_txt | Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння / В.А. Дутка // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2009. — Вип. 12. — С. 513-519. — Бібліогр.: 7 назв. — укр. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения |
| description | The numerical results of prognostication of the hardness and thickness of surface layer of
the steel (35ХГСА) holder in results of the hardening in water solution of polymer Na–KMC and in
machine oil I-20 at 20 ºС are presented. It is establish, that in polymer medium the cooling rate of
the steel holder to temperature of start of the martensite transformation is in 2–3 times greater than
in machine oil. But if cooling duration to temperature of termination of the martensite transformation
is smaller than 70 c, than results of the hardening in polymer medium and in machine oil are
practically identical. It is shown that one way to influence on results of the hardening may be the
choice of the cooling duration in the air after induction heating.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:56:45Z |
| format | Article |
| fulltext |
РАЗДЕЛ 3. ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ
И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ В ИНСТРУМЕНТЕ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
513
3. Zhang Jianzhi. Designing principle for impregnated tools // 4th Zhengzhou International Su-
perhard Materials & Related Products Conference Proceedings. China Machine Press. –
2003. – P. 386 –393.
4. Александров В.А. Обработка природного камня алмазным дисковым инструментом. –
К.: Наук. думка, 1979. –240 с.
5. Федорович В. А. Анализ эффективности использования алмазных зерен при шлифо-
вании сверхтвердых материалов // Резание и инструмент в технологических системах:
Междунар. науч.-техн. сб. – Харьков: Изд-во НТУ “ХПИ”, 2001. – № 60. – С. 235-243.
6. Гуцаленко Ю. Г. Аналитические посылки и технологические возможности операций
устойчивого шлифования алмазными кругами на металлических связках // Резание и
инструмент в технологических системах: Междунар. науч.-техн. сб. – Харьков: Изд-во
НТУ “ХПИ”, 2005. – № 69 – С. 43 –55.
7. Коновалов В. О., Петасюк О. У., Шатохін В. В. Визначення міцності закріплення ал-
мазного зерна у зв'язці при циклічному навантаженні // Вісн. ЖДТУ / Техн. науки. –
2006. – № 3(38). – С. 25–30.
Поступила 4.06.09
УДК 004.942:621.785:621.9.025.7
В. А. Дутка, канд. техн. наук
Інститут надтвердих матеріалів ім. В. М. Бакуля НАН України, м. Київ
ПРОГНОЗУВАННЯ ЗМІЦНЕННЯ ДЕРЖАВКИ ТВЕРДОСПЛАВНОГО РІЗЦЯ
В РЕЗУЛЬТАТІ ЗАГАРТУВАННЯ В ПОЛІМЕРНОМУ СЕРЕДОВИЩІ ПІСЛЯ
ІНДУКЦІЙНОГО ПАЯННЯ
The numerical results of prognostication of the hardness and thickness of surface layer of
the steel (35ХГСА) holder in results of the hardening in water solution of polymer Na–KMC and in
machine oil I-20 at 20 ºС are presented. It is establish, that in polymer medium the cooling rate of
the steel holder to temperature of start of the martensite transformation is in 2–3 times greater than
in machine oil. But if cooling duration to temperature of termination of the martensite transforma-
tion is smaller than 70 c, than results of the hardening in polymer medium and in machine oil are
practically identical. It is shown that one way to influence on results of the hardening may be the
choice of the cooling duration in the air after induction heating.
Вступ
Одна з причин широкого використання водних розчинів полімерів як гартовуючих рі-
дин полягає в тому, що, змінюючи їх концентрацію, можна змінювати охолоджувальну влас-
тивість загартовувального середовища в широких межах: від наближеної до води до набли-
женої до мастила [1–3]. Крім того, на відміну від мастил використання полімерних середо-
вищ для загартовування деталей пожежобезпечне. Результати комп’ютерних досліджень за-
гартовування у водному розчині солей і основ, у воді та мастилах сталевої державки (сталь
35ХГСА) твердосплавного різця одразу після індукційного паяння наведені в [4, 5]. Показа-
но, що загартовування у розчині солей і основ та у воді відбувається зі швидкістю охоло-
дження, що набагато більша (майже на порядок), ніж у мастилах. Відповідно в результаті
загартовування в перших двох рідинах можна отримати максимальну для сталі 35ХГСА тве-
Выпуск 12. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА
И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ
514
рдість загартовуваного приповерхневого шару державки, у той час як для мастил такого ре-
зультату отримати неможливо. Природно постає є питання про дослідження загартовування
в полімерних середовищах.
Комп’ютерні експерименти
Ця робота присвячена чисельному дослідженню процесу загартовування сталевої
(сталь 35ХГСА) державки твердосплавного різця у водному розчині полімеру Na–КМЦ. Тех-
нологічно процес загартовування здійснювали так: на стадії індукційного паяння твердо-
сплавної вставки різця до його державки поверхня державки нагрівається протягом 50 с до
температури, вищої на 30–50 °С від т 3cA – температури β-γ-перетворень у цій сталі як для
доевтектоїдної сталі. Після індукційного паяння протягом певного часу tох відбувається рі-
зець охолоджували на повітрі, після чого загартовували. Значення tох вибирали якомога мен-
шим, але таким, щоб за цей час припій, яким твердосплавна вставка припаюється до держав-
ки, встиг затверднути. Для чисельного дослідження температурного стану різця і прогнозу-
вання твердості та товщини загартовуваного приповерхневого шару державки використову-
вали чисельну методику [4], яка містить комп’ютерну модель індукційного нагрівання, тем-
пературного поля на стадії охолодження на повітрі та у процесі загартовування.
Для комп’ютерних досліджень розрахункові схеми (рис. 1), які використовуються для
моделювання процесів індукційного паяння різця, його охолодження на повітрі при перене-
сенні від індуктора до загартовувальної рідини та під час загартовування, вибирали як у [5].
а б в
Рис. 1. Розрахункові схеми (половина осьового перерізу просторової області) проце-
сів: а – індукційного паяння різця; б – охолодження на повітрі; охолодження в гартівній рі-
дині; 1 – твердосплавна вставка різця (сплав ВК8); 2 – сталева державка різця; 3 – витки
індуктора (мідь); 4 – повітря; 5 – підставка (вогнетривка цегла); 6 – зона поверхні держав-
ки поблизу вставки
Тривалість нагрівання різця електричним струмом силою 510 А та частотою 66000 Гц
дорівнювала 50 с. Тривалість охолодження різця потоком повітря зі швидкістю 7–10 м/с, що
характеризується коефіцієнтом конвективного теплообміну 90 Вт/(м2∙С), становила 8 с. При
моделюванні процесу загартовування у водних розчинах полімеру використовували коефіці-
єнти конвективного теплообміну [2], графіки α = α(T) температурної залежності яких показа-
ні на рис. 2. Для визначення твердості в точках об’єму загартованої державки та товщини
РАЗДЕЛ 3. ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ
И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ В ИНСТРУМЕНТЕ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
515
загартовуваного приповерхневого шару використовували термокінетичну діаграму (ТКД)
перетворення переохолодженого аустеніту (рис. 3) для сталі 35ХГСА [6]. Обчислення твер-
дості в точках об’єму державки, охолодженої нижче температури завершення мартенситних
перетворень ЗМ = 125 °С використовували функціональну залежність твердості сталі від
тривалості загартовування (рис. 4), отриманої з даних, поданих на термокінетичній діаграмі.
Рис. 2. Температурні залежності коефіцієнта теплообміну металевого зразка при
його охолодженні у водному розчині полімеру Na–КМЦ [2] концентрації 0,5 % (1), 1,5 % (2),
2,5% (3), 0,65 % (4) та астилі И-20 (5) (Т, °С – температура поверхні зразка)
Рис. 3. Термокінетична діаграма перетворення переохолодженого аустеніту для
сталі 35ХГСА [6]: А – аустеніт; Ф – ферит, Б – бейніт; М – мартенсит; Мп, Мз – темпе-
ратура відповідно початку та завершення мартенситного перетворення аустеніту; v –
швидкість (С/сек) охолодження в інтервалі температур 850–500 °С; цифрами позначено
кількість певної фази (%) при виході траєкторії охолодженняіз відповідної області фазових
перетворень
Рис. 4. Залежність твердості сталі 35ХГСА від тривалості охолодження tох до тем-
ператури завершення мартенситних перетворень Мз
Выпуск 12. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА
И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ
516
За результатами обчислень температурного поля в об’ємі різця побудували графіки
зміни температури в окремих точках об’єму державки у процесі загартовування (траєкторії
охолодження або ТКД-траєкторії). При цьому на графіки наносили межі областей фазових
перетворень на ТКД для сталі 35ХГСА. Це дало змогу наочно оцінити результати процесу
загартовування та визначити можливість досягнення певного рівня твердості точок загарто-
вуваного приповерхневого шару державки.
Результати чисельних експериментів
Для зображеної на рис. 1 конфігурації індуктора силу струму в ньому вибирали та-
кою, щоб у момент завершення нагрівання (50 с) на всій поверхні контакту твердосплавної
вставки з державкою (від точки 1 до 4 на рис. 5) припій, температура плавлення якого дорів-
нює 930 °С, повністю розплавився. Після цього різець інтенсивно охолоджували потоком
повітря до моменту (58 с), коли на всій поверхні припаювання температура стала нижчою від
температури солідусу (915 °С) припою. У момент 58 с починали охолоджувати державку
різця в загартовувальній рідині.
а б
Рис. 5. Зміна температурного поля в точках поверхні припаювання твердосплавної вставки
до сталевої державки: а – протягом індукційного нагрівання, охолодження на повітрі та на
початку гартування в рідині; б – збільшений фрагмент графіка
Комп’ютерне дослідження процесу загартовування виконували для чотирьох випад-
ків: у водних розчинах полімеру концентрацій 0,5; 1,5; 2,5 і 0,65 % та мастилі И-20 кімнатної
температури. За результатами обчислень побудовали графіки зміни в часі температури в
окремих характерних точках об’єму державки різця. На рис. 6 представлено графіки зміни в
часі температури точок державки для випадків охолодження в полімерному середовищі кон-
центраціями 0,5 % (рис. 6 а, б) та 0,65 % (рис. 6 в, г). Картини таких самих графіків для кон-
центрацій 1,5 % і 2,5 % займають у координатній площині “час–температура” проміжні по-
ложення між зазначеними на рис. 6 крайніми випадками значень послідовності концентраціЙ
0,5; 1,5; 2,5; 0,65 % і поступово зміщуються в додатному напрямку осі часу відповідно до
такої послідовності зміни концентрації: 0,5 → 1,5 → 2,5 →0,65 %.
Як засвідчують результати обчислень, швидкість охолодження в гартовувальній ріди-
ні зменшується зі зміною концентрації в наведеній послідовності і як наслідок збільшуються
моменти часу входження траєкторій охолодження точок об’єму державки в областях фазово-
го перетворення аустеніту на ферит, бейніт та мартенсит. Причому, лише в разі загартову-
вання в розчині полімеру з концентраціїєю 0,5 % траєкторії охолодження практично всіх то-
чок поверхні державки обминають області фазових перетворень аустеніту на ферит та бейніт
і прямують в область перетворення аустеніту на мартенсит (рис. 6, а). Отже для вибраного
режиму охолодження на повітрі як складової режиму гартування, можна загартувати робочу
поверхню державки різця до максимальної твердості. З огляду на зазначене та рис. 6, в, г ви-
пливає, що такого самого результату можна досягти і для трьох інших концентрацій розчину
полімеру, якщо після завершення індукційного нагрівання змінити режим охолодження різця
РАЗДЕЛ 3. ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ
И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ В ИНСТРУМЕНТЕ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
517
на повітрі, а різець охолодити до затверднення припою менш як за 8 с. При цьому траєкторії
охолодження змістяться вліво вздовж осі часу. І навпаки, якщо потрібно отримати меншу
твердість (і більшу в’язкість) загартовуваного приповерхневого шару державки, можна збі-
льшити тривалість охолодження різця на повітрі після індукційного нагрівання. Тоді траєк-
торії охолодження точок приповерхневого шару державки змістяться вправо вздовж осі часу
і в пізніші моменти увійдуть в область перетворення аустеніту на мартенсит. Внаслідок цьо-
го у структурі загартованого приповерхневого шару державки буде менший відсотковий
вміст мартенситу. Таким чином, керувати режимом загартовування державки різця можна як
шляхом вибору концентрації водного розчину полімеру, так і шляхом зміни інтенсивності
охолодження різця на повітрі після індукційного нагрівання.
а б
в г
Рис. 6. Графіки зміни в часі температури в точках поверхні державки різця (а, в) та її при-
поверхневого шару (б, г) у процесі загартовування у водному розчині полімеру Na–КМЦ кон-
центрацї: а, б – 0,5 %, в, г – 0,65 %; координати точок, м: 1 (0,0123; 0,0676 , 2 (0,0114;
0,0675), 3 (0,0109; 0,0675), 4 (0,0097; 0,0673), 5 (0,0081; 0,0671)
Як видно з рис. 6 і 7, охолоджувальна здатність мастила И-20 менша, ніж охолоджу-
вальна здатність кожного з чотирьох водних розчинів полімеру: середня швидкість охоло-
дження поверхні державки різця від 915 °С до температури початку мартенситного перетво-
рення аустеніту у водному розчині полімеру чотирьох концентрацій у 2–3 рази більша, ніж у
мастилі.
Найближчою до охолоджувальної здатності мастила И-20 є охолоджувальна здатність
розчину полімеру концентрацією 0,65 % (близькість графіків температурної залежності кре-
фіцієнта теплообміну в досліджуваноу розчині та мастилі И-20). Для того щоб у цьому роз-
чині полімеру отримати результати загартовування (твердість, в’язкість, товщину загартову-
ваного приповерхневого шару), близькі до результатів загартовування в мастилі, необхідно
збільшити тривалість охолодження різця охt після індукційного нагрівання на охt . Резуль-
тати нескладних розрахунків з використанням ТКД (див. рис. 3) рис. 6, в, г і 7, показують, що
охt для цього випадку потрібно вибирати з інтервалу (0; 28 с). Остаточно охt необхідно
Выпуск 12. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА
И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ
518
визначати на основі результатів лабораторних експериментів. Таким чином, при викорис-
танні для загартовування державки різця водного розчину полімеру певної концентрації
шляхом вибору тривалості охолодження різця tох після індукційного паяння можна отримати
результати загартовування в полімерному середовищі, які будуть близькими до результатів
загартовування в мастилі.
а б
Рис. 7. Траєкторії охолодження точок поверхні державки різця (а) та її приповерхневого
шару (б) у процесі загартовування в мастилі И-20
Як бачимо з рис. 6 і 7, тривалість охолодження охt у мастилі приповерхневого шару
державки до досягнення температури завершення мартенситного перетворення Мз на 25–30 с
(порівняно з тривалістю охолодження 33–70 с) перевищує тривалість охолодження до цієї
самої температури в полімерних середовищах. Проте виходячи з даних ТКД (див. рис. 3) та
графіка залежності твердості сталі 35ХГСА від тривалості охолодження до температури Мз
(див. рис. 4) доходимо висновоку, що така відмінність тривалості процесу загартовування не
зумовлює суттєву відмінність твердості загартовуваного приповерхневого шару державки.
Це пов’язано з тим, що при tох < 70 c твердість загартовуваного шару державки становить 580
HV і тільки починаючи з tох = 70 c, твердість загартовуваного шару зменшується зі збільшен-
ням tох (рис. 7). Звідси випливає, що згідно з ТКД (див. рис. 3) для розглянутих режимів зага-
ртовування як у полімерному середовищі, так і в мастилі можна отримати твердість загарто-
ваної поверхні державки різця на рівні, максимально можливому для сталі 35ХГСА. Слід
зазначити, що за даними ТКД для сталі 35ХМ [7], яка вважається одним із замінників сталі
35ХГСА, максимальна тривалість охолодження від температури 900 °С до температури заве-
ршення мартенситних перетворень аустеніту дорівнює 20 с, тобто в 3,5 раза менша, ніж для
сталі типу 35ХГСА. Звідси випливає, що при використанні ТКД сталі-замінника для прогно-
зування результатів загартовування державки зі сталі 35ХГСА можна отримати занижену
твердість.
Отже, результати загартовування залежать не лише від тривалості охолодження tох де-
талі від температури загартовування до температури завершення мартенситного перетворен-
ня аустеніту у сталі, а й від інших факторів: режиму загартовування, траєкторії охолодження,
вигляду ТКД та ін. З огляду на це графічна залежність твердості від tох наближен, рис. 4.
Отримані результати обчислення можуть бути відправною точкою при виборі режимів інду-
кційного паяння та подальшого загартовування твердосплавного різця. Очевидно, для оста-
точного визначення параметрів цих режимів потрібні лабораторні експерименти. Отримані
результати потрібні для розширення можливостей вибору загартовувальних середовищ та
оптимізації технологічного процесу індукційного паяння твердосплавного різця з подальшим
загартовуванням його державки.
Висновки
За результатами комп’ютерних експериментів встановлено, що швидкість охолоджен-
ня сталевої державки (сталь 35ХГСА) твердосплавного різця у водних розчинах полімеру
РАЗДЕЛ 3. ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ
И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ В ИНСТРУМЕНТЕ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
519
Na–КМЦ до температури початку мартенситного перетворення аустеніту на мартенсит у 2–3
рази більша, ніж мастила И-20. Однак якщо після завершення паяння тривалість охолоджен-
ня до температури завершення мартенситного перетворення аустеніту не перевищує 70 с,
результати загартовування державки різця (твердість та товщина приповерхневого шару
державки) у цих середовищах збігаються. Показано, що одним з способів впливу на резуль-
тати загартовування може бути вибір тривалості охолодження різця на повітрі одразу після
завершення індукційного паяння перед загартовуванням.
Література
1. Русов К. Д., Эдемский С. Г. Новая полимерная закалочная среда УЗСП-1 // Металлло-
ведение и термическая обработка металлов. – 1986. – № 10. – С. 29–31.
2. Исследование возможности использования полимерной среды Na-КМЦ для закалки
рельсов и деталей рельсовых скреплений / А. В. Захаров, Ю. Э. Эйсмондт, Л. П. Щер-
бакова, и др. // Металлловедение и термическая обработка металлов. – 1991. – № 4. –
С. 24–27.
3. Новая полимерная закалочная среда Акресол / В. В. Горюшин, С. Ю. Шевченко, А. Г.
Петропавловский, В. Н. Цурков // Металлловедение и термическая обработка метал-
лов. – 2008. – № 4. – С. 49–52.
4. Дутка В. А. Чисельна методика прогнозування твердості поверхневих шарів державки
твердосплавного різця в результаті загартовування після індукційного паяння // Поро-
доразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его
изготовления и применения: Сб. науч. тр. –Вып. 11. – Киев: ИСМ им.В.Н.Бакуля
НАН Украины, 2008. – Вып. 11. – С. 394 – 401.
5. Дутка В. А. Прогнозування зміцнення поверхні державки твердосплавного різця в ре-
зультаті загартовування після індукційного паяння// Сверхтвердые матер. – 2008. – №
5. – С. 66–78.
6. Шоршоров М. Х., Белов В. В. Фазовые превращения и изменения свойств стали при
закалке. Атлас. – М.: Наука, 1972. – 220 с.
7. Попова Л. Е., Попов А. А. Диаграммы превращения аустенита в сталях и бета-
раствора в сплавах титана: Справочник термиста. – М.: Металлургия, 1991. – 504 с.
Надійшла 12.06.09 р.
УДК 621.941
Л. Н. Девин, д-р. техн. наук, А. А. Осадчий, А. Г. Сулима
Институт сверхтвердых материалов им. В. Н. Бакуля НАН Украины, г. Киев
ВЛИЯНИЯ ДЕМПФИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА СТОЙКОСТЬ РЕЗЦОВ ИЗ
ПОЛИКРИСТАЛЛИЧЕСКИХ СВЕРХТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛЛОВ ПРИ ТОЧЕНИИ
ЗАКАЛЕННЫХ СТАЛЕЙ
Damping capacities of cutting tool and comparative analysis of different materials, which
can be used as a spacer in cutting tool were considered. Influence of damping elements on the in-
tensity of vibrations and capability of cutting tools by turning of hardened steels has been re-
searched.
В машино- и приборостроении производительность механической обработки и каче-
ство обрабатываемых поверхностей деталей повышается различными методами. Однако
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-22702 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0065 |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:56:45Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Дутка, В.А. 2011-06-27T21:35:09Z 2011-06-27T21:35:09Z 2009 Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння / В.А. Дутка // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2009. — Вип. 12. — С. 513-519. — Бібліогр.: 7 назв. — укр. XXXX-0065 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22702 004.942:621.785:621.9.025.7 The numerical results of prognostication of the hardness and thickness of surface layer of the steel (35ХГСА) holder in results of the hardening in water solution of polymer Na–KMC and in machine oil I-20 at 20 ºС are presented. It is establish, that in polymer medium the cooling rate of the steel holder to temperature of start of the martensite transformation is in 2–3 times greater than in machine oil. But if cooling duration to temperature of termination of the martensite transformation is smaller than 70 c, than results of the hardening in polymer medium and in machine oil are practically identical. It is shown that one way to influence on results of the hardening may be the choice of the cooling duration in the air after induction heating. uk Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения Техника и технология производства твердых сплавов и их применение в инструменте для различных отраслей промышленности Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння Article published earlier |
| spellingShingle | Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння Дутка, В.А. Техника и технология производства твердых сплавов и их применение в инструменте для различных отраслей промышленности |
| title | Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння |
| title_full | Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння |
| title_fullStr | Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння |
| title_full_unstemmed | Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння |
| title_short | Прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння |
| title_sort | прогнозування зміцнення державки твердосплавного різця в результаті загартування в полімерному середовищі після індукційного паяння |
| topic | Техника и технология производства твердых сплавов и их применение в инструменте для различных отраслей промышленности |
| topic_facet | Техника и технология производства твердых сплавов и их применение в инструменте для различных отраслей промышленности |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/22702 |
| work_keys_str_mv | AT dutkava prognozuvannâzmícnennâderžavkitverdosplavnogorízcâvrezulʹtatízagartuvannâvpolímernomuseredoviŝípíslâíndukcíinogopaânnâ |