Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения

Получение титановых сплавов и изделий из них методами порошковой металлургии позволяет существенно снизить их стоимость, способствуя расширенному использованию этих материалов. В данной работе сплавы Ti-6Al-4V, Ti-5Al-2.5Fe и Ti-8Mn были синтезированы по простейшей технологии прессования и спекания...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2005
Автори:	Ивасишин, О.М., Саввакин, Д.Г., Бондарева, К.А., Моксон, В.С., Дузь, В.А.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Видавничий дім "Академперіодика" НАН України 2005
Теми:	Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/2650
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения / О.М. Ивасишин, Д.Г. Саввакин, К.А. Бондарева, В.С. Моксон, В.А. Дузь // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 2. — С. 44-57. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859775222217965568
author	Ивасишин, О.М. Саввакин, Д.Г. Бондарева, К.А. Моксон, В.С. Дузь, В.А.
author_facet	Ивасишин, О.М. Саввакин, Д.Г. Бондарева, К.А. Моксон, В.С. Дузь, В.А.
citation_txt	Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения / О.М. Ивасишин, Д.Г. Саввакин, К.А. Бондарева, В.С. Моксон, В.А. Дузь // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 2. — С. 44-57. — Бібліогр.: 19 назв. — рос.
collection	DSpace DC
description	Получение титановых сплавов и изделий из них методами порошковой металлургии позволяет существенно снизить их стоимость, способствуя расширенному использованию этих материалов. В данной работе сплавы Ti-6Al-4V, Ti-5Al-2.5Fe и Ti-8Mn были синтезированы по простейшей технологии прессования и спекания смесей порошковых компонентов. В этом подходе критическим параметром является конечная пористость, влияющая на механические свойства. Показано, что использование порошка наводороженного титана вместо традиционного порошка титана с добавками легирующих элементов в виде лигатур улучшает синтез, обеспечивая повышенную относительную плотность (до 99 %), улучшенную химическую гомогенность, однородную микроструктуру и высокие механические свойства конечных сплавов при снижении их стоимости. Синтезированные материалы имели усталостные свойства и свойства на растяжение на уровне соответствующих сплавов, полученных по стандартной технологии. Данный подход предполагается задействовать для экономичного получения автомобильных деталей. Ключевые слова: титановые сплавы, порошковые смеси, синтез, механические свойства. Отримання титанових сплавів та виробів з них методами порошкової металургії дозволяє суттєво знизити їх вартість і сприяє розширеному використанню цих матеріалів. В даному дослідженні сплави Ti-6Al-4V, Ti-5Al-2.5Fe і Ti-8Mn були синтезовані за найпростішою технологією пресування та спікання сумішей порошкових компонентів. У цьому підході критичним параметром є залишкова пористість, яка визначає рівень механічних властивостей. Показано, що використання порошку наводненого титану замість традиційного порошку титану в сумішах з лігатурами покращує синтез, забезпечуючи високу відносну густину (до 99 %), кращу хімічну гомогенність, однорідну мікроструктуру та високі механічні властивості сплавів при зниженій їх вартості. Синтезовані матеріали мали властивості на розтяг та втомні властивості на рівні відповідних сплавів, отриманих за стандартною технологією. Даний підхід передбачається використати у економічному виробництві автомобільних деталей. Ключові слова: титанові сплави, порошкові суміші, синтез, механічні властивості. Production of powder metallurgy titanium alloys and components can lead to a substantial reduction in the cost of parts compared to the more conventional cast and wrought processes and, therefore, has the potential to increase the use of titanium. In this study Ti-6Al-4V, Ti-5Al-2.5Fe and Ti-8Mn materials were synthesized with simplest press-and-sinter technique using blended elemental powder metallurgy. Final porosity which influences the mechanical properties is critical issue in this approach. It was shown that use of hydrogenated titanium powder instead of traditional titanium powder combined with master alloy additions significantly improved the synthesis in sense that higher relative density (up to 99 %, i.e. density close to theoretical), better chemical homogeneity, uniform sintered microstructure, the high mechanical properties and the lowest cost were achieved. Sintered materials had tensile and fatigue properties that rival those of conventionally processed alloys. This approach is particularly amenable to the production of components in the cost-sensitive auto industry. Keywords: titanium alloys, powder alloys, synthesis, stress-strain properties.
first_indexed	2025-12-02T08:00:11Z
format	Article
fulltext	44 Інноваційні проекти Національної академії наук України © НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. 2005 Наука та інновації.2005.Т 1.№ 2.С. 44–57. ПРОИЗВОДСТВО ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ И ДЕТАЛЕЙ ЭКОНОМИЧНЫМ МЕТОДОМ ПОРОШКОВОЙ МЕТАЛЛУРГИИ ДЛЯ ШИРОКОМАСШТАБНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ПРИМЕНЕНИЯ О. М. Ивасишин1, Д. Г. Саввакин1, К. А. Бондарева1, В. С. Моксон2, В. А. Дузь2 1Институт металлофизики им. Г. В. Курдюмова НАН Украины, Киев 2Компания ADMA Products, Inc., Хадсон, Огайо, США Надійшла до редакції 30.03.05 Резюме: Получение титановых сплавов и изделий из них методами порошковой металлургии позво� ляет существенно снизить их стоимость, способствуя расширенному использованию этих материа� лов. В данной работе сплавы Ti�6Al�4V, Ti�5Al�2.5Fe и Ti�8Mn были синтезированы по простейшей технологии прессования и спекания смесей порошковых компонентов. В этом подходе критическим параметром является конечная пористость, влияющая на механические свойства. Показано, что ис� пользование порошка наводороженного титана вместо традиционного порошка титана с добавками легирующих элементов в виде лигатур улучшает синтез, обеспечивая повышенную относительную плотность (до 99 %), улучшенную химическую гомогенность, однородную микроструктуру и высо� кие механические свойства конечных сплавов при снижении их стоимости. Синтезированные мате� риалы имели усталостные свойства и свойства на растяжение на уровне соответствующих сплавов, полученных по стандартной технологии. Данный подход предполагается задействовать для эконо� мичного получения автомобильных деталей. Ключевые слова: титановые сплавы, порошковые смеси, синтез, механические свойства. О. М. Івасишин, Д. Г. Саввакін, К. О. Бондарева, В. С. Моксон, В. А. Дузь. ВИРОБНИЦТВО ТИТАНОВИХ СПЛАВІВ І ДЕТАЛЕЙ ЕКОНОМІЧНИМ МЕТОДОМ ПОРОШКОВОЇ МЕТАЛУРГІЇ ДЛЯ ШИРОКОМАСШТАБНОГО ПРОМИСЛОВОГО ВИКОРИСТАННЯ. Резюме: Отримання титанових сплавів та виробів з них методами порошкової металургії дозволяє суттєво знизити їх вартість і сприяє розширеному використанню цих матеріалів. В даному дослідженні сплави Ti�6Al�4V, Ti�5Al�2.5Fe та Ti�8Mn було синтезовано за найпростішою техно� логією пресування та спікання сумішей порошкових компонентів. В такому підході критичним пара� метром є залишкова пористість, яка визначає рівень механічних властивостей. Показано, що викори� стання порошку наводненого титану замість традиційного порошку титану в сумішах з лігатурами покращує синтез, забезпечуючи високу відносну густину (до 99 %), кращу хімічну гомогенність, од� норідну мікроструктуру та високі механічні властивості сплавів при зниженій їх вартості. Синтезо� вані матеріали мали властивості на розтяг та втомні властивості на рівні відповідних сплавів, отрима� них за стандартною технологією. Даний підхід планується використати у економічному виробництві автомобільних деталей. Ключові слова: титанові сплави, порошкові суміші, синтез, механічні властивості. 45НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 Інноваційні проекти Національної академії наук України Основные технологические операции метода СПК включают приготовление смесей, хо� лодное прессование в изделие требуемой формы и последующий нагрев в вакууме для превращения исходных гетерогенных прес� совок в массивный гомогенный сплав. С другой стороны, для практического применения порошковых титановых сплавов необходимо достижение высокого комплекса их механических свойств, достаточного для удовлетворения требований промышленнос� ти. Высокие механические свойства порош� ковых сплавов обеспечиваются химической и микроструктурной гомогенностью, сохра� нением примесей на допустимом уровне и достижением относительной плотности по� рядка 99 %. Как правило, относительная плотность титановых сплавов после прессо� вания и спекания составляет не более 95 %, что вынуждает дополнительно применять дорогостоящую технологию горячего изоста� тического прессования (ГИП) [1, 2], умень� шая экономический эффект порошковых технологий. Очень важным как с научной, так и с практической точки зрения является достижение необходимого уровня плотности без применения ГИП. Единственно извест� ное успешное решение этой задачи [4] осно� вано на использовании высокодисперсных легирующих порошков. 1. ВВЕДЕНИЕ Титановые сплавы обладают уникальной комбинацией высоких прочностных свойств, малой плотности и хорошей коррозионной стойкости, что делает их весьма привлека� тельными для различных областей примене� ния. Однако, относительно высокая стои� мость этих материалов ограничивает их ис� пользование, главным образом, авиакосмиче� ской промышленностью и медициной. Ос� новным направлением развития титановой науки сегодня является расширение области применения титана путем разработок новых экономичных технологий, обеспечивающих значительное снижение стоимости как само� го металла, так и изделий из него по сравне� нию с уже существующими подходами. При соблюдении этого условия, автомобильная промышленность является наиболее пер� спективной областью для широкомасштаб� ного использования титановых сплавов в ка� честве шатунов, клапанов, роликов и др. Существенно снизить стоимость титано� вых изделий позволяют методы порошковой металлургии [1–3]. Наиболее экономичным является метод смесей порошковых компо� нентов (СПК), при котором к порошку тита� новой основы легирующие элементы добав� ляют в виде порошков металлов или лигатур. O. M. Ivasishin, D. G. Savvakin, К. А. Bondareva, V. S. Moxson, V. A. Duz. PRODUCTION OF TITANIUM ALLOYS AND COMPONENTS BY COST5EFFECTIVE POWDER METALLURGY APPROACH FOR WIDE INDUSTRIAL APPLICATION. Abstract: Production of powder metallurgy titanium alloys and components can lead to a substantial reduction in the cost of parts compared to the more conventional cast and wrought processes and, there� fore, has the potential to increase the use of titanium. In this study Ti�6Al�4V, Ti�5Al�2.5Fe and Ti�8Mn materials were synthesized with simplest press�and�sinter technique using blended elemental powder met� allurgy. Final porosity which influences the mechanical properties is critical issue in this approach. It was shown that use of hydrogenated titanium powder instead of traditional titanium powder combined with master alloy additions significantly improved the synthesis in sense that higher relative density (up to 99 %, i.e. density close to theoretical), better chemical homogeneity, uniform sintered microstructure, the high mechanical properties and the lowest cost were achieved. Sintered materials had tensile and fatigue prop� erties that rival those of conventionally processed alloys. This approach is particularly amenable to the pro� duction of components in the cost�sensitive auto industry. Keywords: titanium alloys, powder alloys, synthesis, stress�strain properties. 46 Інноваційні проекти Національної академії наук України НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 Целью данного исследования было по� лучение титановых сплавов, обладающих до� статочными плотностью, химической гомо� генностью и механическими свойствами, простейшим методом прессования и спека� ния СПК без дополнительных технологичес� ких операций. В наших предыдущих работах [5–7] было показано, что использование по� рошка гидрида титана TiH2 вместо традици� онного порошка титана оказывает положи� тельное действие на процесс синтеза алюми� нидов титана и сплава Ti�6Al�4V, обеспечи� вая ускоренную гомогенизацию системы и высокую конечную плотность. Поэтому в на� стоящем исследовании повышенное внима� ние уделялось исследованию смесей на осно� ве гидрида титана. Параллельное использо� вание СПК на основе порошка титана и срав� нительный анализ результатов позволили прояснить особенности процессов, протека� ющих при синтезе, и факторы, влияющие на свойства конечного материала. 2. ИССЛЕДОВАННЫЕ ПОРОШКОВЫЕ СМЕСИ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ МЕТОДИКИ Изучался синтез трех сплавов: Ti�6Al�4V, Ti�5Al�2,5Fe и Ti�8Mn (масс. %). Первый яв� ляется наиболее распространенным в мире титановым сплавом, применяемым в различ� ных областях. Второй сплав был разработан для медицинского применения [8], его состав близок к составу экономичного сплава TIMETAL®62S [9] (США). Третий широко использовался в авиации в 50�е годы, но поз� же от него вынуждены были отказаться по причине проблем металлургического харак� Таблица 1. Состав порошковых смесей 47НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 Інноваційні проекти Національної академії наук України тера, связанных с введением марганца. Вы� бранные составы включают в себя различные типы β�стабилизирующих легирующих эле� ментов: формирующих (Fe, Mn) или не фор� мирующих (V) эвтектики с титаном. Были исследованы различные смеси на основе как порошка титана (чистота 99 %, размер частиц менее 100 мкм), полученного методом гидрирования–дегидрирования титановой губки, так и гидрида титана (99 %, менее 100 мкм, содержание водорода 3,2 масс. %), взятого после первой стадии этого процесса. Легирующие добавки вводи� лись в виде или элементарных порошков (ЭП) или порошков лигатур (ПЛ) (табл. 1). Также были использованы элементарные по� рошки повышенной дисперсности (ДЭП) для изучения влияния их размера на характе� ристики синтезированного материала. Дополнительно, для определения влия� ния исходного содержания водорода на про� цессы синтеза, изучали четыре смеси TiHx�6Al�4V ПЛ на основе титановых по� рошков (100 мкм) с содержанием водорода от 0,2 до 3,9 % (табл. 2). Смеси прессовали в пресс�формах при комнатной температуре и давлениях от 320 до 960 МПа, после чего спекали в вакууме по идентичным режимам (нагрев 10 Kмин�1 до температуры 1350°C, выдержка 4 ч, охлажде� ние в печи). Предварительно установлено, что 4�часовая выдержка при указанной тем� пературе достаточна для формирования го� могенного материала с максимальным уров� нем плотности; увеличение времени выдерж� ки уже не приводит к повышению плотности. Для изучения начальных стадий эволюции микроструктуры, консолидации порошко� вых частиц и химической гомогенизации си� стемы нагрев прерывали в интервале темпе� ратур 750–1350°C. Для изучения фазовых превращений и усадки прессовок при нагреве использованы дифференциальный термичес� кий анализ (ДТА) и дилатометрический ана� лиз. Микроструктура изучалась методом оп� тической микроскопии, фазовый состав � рентгеновским анализом, процессы химичес� кой гомогенизации – микрорентгеноспект� ральным анализом. Плотность прессовок оп� ределяли гидростатическим взвешиванием и дополнительно контролировали, анализируя поверхности металлографических шлифов. Содержание водорода в исходных порошках и газовых примесей в синтезированных спла� вах определяли с помощью газоанализаторов LECO RO�316 и RH�2. Механические свой� ства на растяжение и усталостные характери� стики материалов с оптимизированными свойствами исследовали по стандартным ме� тодикам. Таблица 2. Титановые порошки с различным содержанием водорода 48 Інноваційні проекти Національної академії наук України НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 3. РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ 3.1. Физические основы использования гидрида титана Поскольку традиционный метод СПК, осно� вывающийся на использовании титанового порошка, обычно приводит к недостаточно высокой плотности после спекания, неиз� бежным является дополнительное примене� ние ГИП или горячей деформации для до� стижения необходимых характеристик. Оче� видно, что модификация метода СПК с це� лью активизации диффузионных процессов при нагреве будет полезной для синтеза, обеспечивая лучшее закрытие пор и повыше� ние плотности. Для этого было предложено использовать гидрид титана вместо титано� вого порошка. Водород, в принципе, оказыва� ет вредное влияние на свойства титана, по� этому его содержание обычно не должно пре� вышать 0,010–0,015 %. Однако, реакция Ti + H2 ⇔ TiH2 является обратимой, что ши� роко используется технологически [10, 11]. Гидрид титана – хрупкий материал с не� высокой прочностью [12] (250 МПа) и низ� кой плотностью (3,9 г/см3), его частицы лег� ко измельчаются под действием нагрузки прессования. Фазовое превращение гидрида в титан при нагреве и выделение водорода из решетки сопровождаются отрицательными объемными эффектами, которые приводят к растрескиванию порошковых частиц, увели� чению их удельной поверхности и значитель� ному повышению плотности дефектов крис� таллической структуры. Активированное со� стояние титановой матрицы, которое форми� руется в результате распада гидрида, обеспе� чивает ускорение диффузионного массопе� реноса в твердой фазе, способствуя синтезу и спеканию порошковых частиц. Кроме того, термодинамические расчеты [6] доказали, что высокоактивный атомарный водород, выделяющийся при распаде гидрида, до ре� комбинации в молекулы способен восстанав� ливать оксиды металлов, очищая поверх� ность частиц [13] и улучшая массоперенос между ними. После своего полезного дейст� вия на материал водород может полностью удаляться нагревом до высоких температур в вакууме, не приводя к ухудшению конечных механических свойств. 3.2. Синтез сплава Ti6Al4V Плотности сырых прессовок и конечного сплава, синтезированного из различных сме� сей, в зависимости от давления прессования приведены на рис. 1. Для смесей на основе порошка титана (рис. 1, а) плотность и сы� рых прессовок, и спеченного материала су� щественно зависела от давления. Изменение типа легирующих добавок слабо влияло на плотность сырых прессовок, однако оказыва� ло значительное действие на конечную плот� ность. Минимальную конечную плотность имел сплав, полученный из смеси с ЭП. Плотность существенно повышалась при за� мене ЭП на ДЭП и, особенно, ПЛ. Плотность сырых смесей на основе по� рошка гидрида титана существенно ниже (65–80 %), чем титановых смесей с аналогич� ными легирующими добавками, если отно� сить ее к плотности конечного сплава Ti�6Al�4V (рис. 1, б). Однако, учитывая низ� кую плотность гидрида (~ 3,9 г/см3) по срав� нению с титаном (4,51 г/см3), можно заклю� чить, что относительная плотность двух групп смесей зависит от давления идентично. Тип легирующих порошков оказывает слабое влияние на плотность сырых прессовок TiH2�6Al�4V. В противоположность сырым прессовкам, синтезированный из гидридных смесей сплав имеет плотность заметно выше, чем синтезированный из титановых смесей – от 93–94 % для случая ЭП до 99 % для случа� ев ДЭП и ПЛ. Чрезвычайно важным и инте� ресным результатом является то, что конеч� 49НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 Інноваційні проекти Національної академії наук України ная плотность практически не зависит от давления. Достигнутые уровни плотности объясня� ются, прежде всего, различием в механизмах компактирования порошков титана и гидри� да, и, соответственно, в характере пористости прессовок. Пластичные частицы титана де� формируются при прессовании, образуя от� носительно крупные поры, размер которых уменьшается с увеличением давления. В про� тивоположность, хрупкие частицы гидрида при прессовании ломаются, измельчаясь и формируя мелкие поры, размер которых практически не зависит от приложенного давления. Очевидно, что поры меньшего раз� мера легче залечиваются при последующем спекании. Вторым фактором, определяющим ко� нечную плотность, является образование до� полнительных пор при нагреве смесей с ЭП. Низкий уровень плотности Ti�6Al�4V ЭП сплава не удивителен, поскольку плавление элементарного алюминия и немедленная ре� акция Ti + Al = TiAl3 препятствуют уплотне� нию [14, 15]. Для устранения этой проблемы алюминий должен полностью реагировать в твердой фазе. Однако, этого не удалось до� биться даже выдержкой 15 мин при 600°C: непосредственно при температуре плавления алюминия наблюдались экзотермический эффект образования соединения TiAl3 (рис. 2, кривая 1) и соответствующее распу� хание прессовок (рис. 3, кривая 1). Жидкий алюминий вследствие капиллярного эффек� Рис. 1. Влияние давления прессования на плотность сырых прессовок (пунктирные линии) и конечного сплава Ti56Al54V (сплошные линии), синтезированного из смесей на основе титана (а) и гидрида титана (б) а б Рис. 2. Кривые ДТА прессовок: Ti56Al54V ЭП (1), TiH256Al54V ЭП (2) и TiH256Al54V ПЛ (3). Выдержка 15 мин при 600°C. Эндотермические эффекты (кривые 2 и 3) соответствуют распаду гидрида титана 50 Інноваційні проекти Національної академії наук України НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 та проникает между титановыми частицами, реагируя с ними. При этом в местах исход� ных частиц алюминия образуются пустоты, которые только незначительно уменьшаются при высокотемпературных выдержках (рис. 4). При нагреве прессовок TiH2�6Al�4V ЭП упомянутые положительные особенности ги� дрида титана приводят к тому, что реакция Ti + Al → TiAl3 начинается при более низких температурах (рис. 2, кривая 2), ниже точки плавления алюминия. Это ведет к локально� му разогреву, плавлению остатков алюмини� евых частиц и образованию пор, которые меньше, чем в титановой смеси в той мере, в какой алюминий успел частично прореагиро� вать до своего плавления. Хотя для смеси ги� дрида титана с ЭП плотность несколько вы� ше (93–94 %), она все еще далека от желаемо� го уровня. Роль водорода в процессе усадки хорошо видна из сравнения кривых 1 и 2 на рис. 3 для смесей с ЭП на основе титана и ги� дрида титана соответственно. Для гидридной смеси эффект распухания при 650–660°C меньше и усадка по причине десорбции водо� рода при последующем нагреве значительна. Применение ЭП с меньшими размерами частиц (ДЭП смеси) приводит к резкому уве� личению плотности, очевидно, по причине более полного протекания реакции алюми� ния с титаном в твердой фазе и образования пор меньших размеров на месте дисперсных частиц алюминия. Так как в смеси Ti�6Al�4V ПЛ жидкие фазы не образуются вовсе, то в этом случае достигнута плотность 98 %, од� нако только при наибольшем давлении прес� сования. Максимальный уровень плотности 99 % был достигнут для смесей на основе ги� дрида титана с ДЭП и ПЛ добавками. Части� цы лигатур растворяются без каких�либо термических эффектов (рис. 2, кривая 3), так же как и частицы элементарного ванадия. При нагреве прессовок с лигатурами вместо распухания имеет место заметная усадка при 640°C в момент превращения TiH2 → Ti (рис. 3, кривая 3). Перераспределение легирующих элемен� тов и химическая гомогенизация прессовок происходят одновременно с процессами спе� кания. При всех типах легирования однород� Рис. 3. Дилатометрические кривые нагрева прессовок Ti56Al54V ЭП (1), TiH256Al54V ЭП (2) и TiH256Al54V ПЛ (3) Рис. 4. Крупные поры на месте исходных частиц алюминия в сплаве, синтезированном из смеси Ti56Al54V ЭП 51НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 Інноваційні проекти Національної академії наук України ное распределение алюминия достигается го� раздо быстрее, чем ванадия, как правило, еще в процессе нагрева до 1350°C. Перераспреде� ление ванадия при 1200°C (рис. 5, a) только начинается, и его повышенная концентрация четко прослеживается по неоднородностям микроструктуры после нагрева до 1350°C (рис. 5, б). Вследствие высокой концентра� ции ванадия вокруг его частиц или частиц лигатуры Al�V стабилизируется бета фаза или дисперсная α + β микроструктура. Рав� номерное распределение ванадия достигает� ся в течение 2 часов при 1350°C (рис. 5, в). 3.3. Сплав Ti5Al2,5Fe Учитывая, что для состава Ti�6Al�4V наилуч� шие результаты по плотности достигнуты для смеси на основе гидрида титана, в кото� рую, чтобы избежать плавления, алюминий вводился в виде лигатур, то эти же компонен� ты были выбраны для синтеза и в данном случае. Однако, помимо плавления алюминия, при синтезе сплава Ti�5Al�2,5Fe возникает дополнительная проблема, связанная с эв� тектическим типом диаграммы состояний системы Ti�Fe. Взаимная диффузия между титановой матрицей и частицами, содержа� щими железо, приводит к формированию твердых растворов с широким спектром кон� центраций. Если содержание железа в этих растворах находится в интервале 24,7–53 % Fe [16], то они плавятся при достижении эв� тектической температуры в системе Ti�Fe (1085°C). Для смесей на основе гидрида тита� на в обоих случаях – ЭП + ПЛ и ПЛ – экзо� термические эффекты образования твердых растворов Ti�Fe аналогичны и начинаются задолго до эвтектической температуры (рис. 6). При достижении 1085°C образова� ние эвтектических расплавов ведет к уско� ренному растворению остатков частиц, со� держащих железо, и формированию на их ме� сте пор, что было подтверждено прямыми на� блюдениями микроструктуры и измерением концентраций элементов (рис. 7). Размер об� разовавшихся пор уменьшается с уменьше� нием размеров исходных частиц, содержа� щих железо, а наиболее мелкие частицы ус� а б в Рис. 5. Микроструктура прессовки TiH256Al54V ПЛ после нагрева до (a) 1200°C, (б) 1350°C и (в) выдержки 4 часа при 1350°C 52 Інноваційні проекти Національної академії наук України НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 певают раствориться, не образуя пор. Часть образовавшихся пор сохраняется и после вы� держки при 1350°C (рис. 8). Использование лигатуры Ti�Fe вместо порошка элементар� ного железа не позволяет решить данную проблему. Избежать порообразования и, со� ответственно, достичь максимального уров� ня плотности можно достаточно длительной выдержкой прессовок ниже эвтектической температуры для снижения концентрации железа в обогащенных им зонах ниже 24,7 %, что исключит плавление при дальнейшем на� греве. Другим способом повысить плотность является использование более дисперсных частиц, содержащих железо. Необходимо отметить, что присутствие алюминия несколько снижает конечную плотность сплавов с железом. Параллельные исследования составов Ti�5Al�2,5Fe и Ti�2,5Fe [17] установили, что алюминий пер� вым проникает в титановую матрицу, препят� ствуя α → β превращению. Поскольку желе� зо является β�стабилизатором, его диффузия в стабилизированные алюминием α�области затруднена. Это замедляет перераспределе� ние железа и способствует образованию большего количества пор. По этой причине максимальная плотность, достигаемая при непрерывном нагреве для смесей TiH2�5Al� 2,5Fe, была 97,7 %. В то же время, нагрев с до� статочно длительной выдержкой ниже эвтек� тической температуры обеспечил растворе� ние железосодержащих частиц, что привело Рис. 6. Типичная кривая ДТА состава TiH255Al52,5Fe (на примере прессовки TiH255Al52,5Fe ПЛ). Эндотер5 мические эффекты плавления нечеткие по причине более мощных экзотермических эффектов образова5 ния твердых растворов Ti5Fe Рис. 7. Распределение элементов вокруг частицы ли5 гатуры Ti5Fe после нагрева до 1060°C, приводящее к формированию поры при последующем нагреве до 1090°C Рис. 8.Микроструктура сплава, полученного из смеси TiH255Al52,5Fe ПЛ после выдержки 4 часа при 1350°C 53НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 Інноваційні проекти Національної академії наук України к повышению конечной плотности до 99,3 %. Использование меньших размеров легирую� щих частиц, не превышающих 65 мкм, позво� лило достичь плотности 98,9 % даже без до� полнительной выдержки ниже эвтектичес� кой температуры. 3.4. Сплав Ti*8Mn Непрерывный нагрев прессовок TiH2�8Mn приводит к формированию пор по механиз� му, аналогичному наблюдаемому в системе Ti�Fe. Значительная часть пор сохраняется в сплаве после спекания, что не позволяет по� лучить плотность выше 97,5 %. Дальнейшие исследования обнаружили характерную особенность системы Ti�Mn, не наблюдаемую в системе Ti�Fe: при выдержке ниже эвтектической температуры (1180°C) для уменьшения пористости зафиксировано принципиальное различие в поведении прес� совок TiH2�8Mn ЭП и ПЛ. Частицы элемен� тарного марганца, растворяясь, постепенно превращаются в губчатоподобную структуру, разрывая контакт на границе с матрицей (рис. 9). Такое микроструктурное превраще� ние объясняется эффектом Киркендалла и/или существенными объемными эффекта� ми при β → α превращении в марганце [18]. Высокая летучесть марганца приводит к его переносу в матрицу через газовую фазу и по� степенному превращению губчатых частиц в поры. В прессовках TiH2�8Mn ПЛ этот меха� низм порообразования отсутствует, посколь� ку β → α превращение при таких концентра� циях марганца [18] невозможно. Частицы ли� гатуры растворялись ниже эвтектической температуры без образования пор, что обес� печило конечную плотность 99 %. 3.5. Микроструктура и механические свойства Синтезированные по оптимальным режимам сплавы имели сходную α + β микрострукту� ру пластинчатого типа, характерной чертой Рис. 9. Возникновение поры на месте частицы марганца в прессовке TiH25Mn ЭП 54 Інноваційні проекти Національної академії наук України НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 которой был относительно небольшой сред� ний размер зерен: 100–120 мкм для сплава Ti�6Al�4V (рис. 5, в), 150–200 мкм для Ti� 5Al�2,5Fe (рис. 8) и около 150 мкм для Ti� 8Mn. Это примерно на порядок меньше, чем после аналогичной обработки сплавов, полу� ченных традиционными металлургическими методами, что объясняется присутствием ос� таточных пор, тормозящих движение высо� коугловых границ зерен. Сплавы содержали небольшое количество дисперсных пор, фор� ма которых приближалась к сферической. Относительно мелкозернистая структу� ра, снижение количества и размеров остаточ� ных пор до минимума являются факторами, благоприятно воздействующими на пластич� ность и прочностные свойства. Поэтому ме� ханическим испытаниям подвергали сплавы, имеющие плотность 98 % и выше (табл. 3). Преимущество гидридного подхода оче� видно при сравнении свойств сплавов, полу� ченных из смесей Ti�6Al�4V ПЛ и TiH2�6Al�4V ПЛ. Порошки титана и гидрида титана изготавливались из одной и той же губки, однако конечное содержание кислоро� да значительно ниже в сплаве, полученном из гидрида титана, что приводит к заметному повышению пластических свойств. Это сви� детельствует о восстанавливающем действии водорода, выделяемого при нагреве. В то же время, этого недостаточно для снижения со� держания кислорода до приемлемого уровня при использовании дисперсных легирующих порошков, такой сплав был абсолютно хруп� ким. Очень важно, что конечное содержание водорода во всех случаях не превышало 0,002–0,003 %, не приводя поэтому к ухудше� нию конечных свойств. Таким образом, можно сделать вывод, что оптимальное сочетание прочности и пла� стичности порошкового сплава Ti�6Al�4V до� стигается при использовании смеси TiH2� 6Al�4V ПЛ. Более того, в данном материале достигнут предел усталости 450–500 МПа, который также является достаточно высоким [19]. Незначительная остаточная пористость, дисперсная микроструктура и приемлемое содержание примесей обеспечивают свойст� ва синтезированного сплава Ti�6Al�4V на уровне, соответствующем литому и дефор� мированному состоянию. Синтезированные сплавы Ti�5Al�2,5Fe и Ti�8Mn также демонстрируют высокие свой� ства на растяжение. Более того, свойства вы� соколегированного сплава Ti�8Mn могут быть дополнительно повышены термообра� боткой. Таблица 3. Механические свойства синтезированных сплавов 55НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 Інноваційні проекти Національної академії наук України 3.6. Влияние исходной концентрации водорода Для определения влияния исходного содер� жания водорода в титане на процессы синте� за исследовано четыре смеси TiHx�6Al�4V ПЛ (табл. 2). Изменение содержания водоро� да в широких пределах – от минимального, стабилизирующего только незначительное количество гидрида, до максимального, соот� ветствующего однофазному ε�гидриду, оказа� ло значительное воздействие на плотность как сырых прессовок, так и спеченного мате� риала (рис. 10). При одинаковых давлениях большее со� держание водорода в титане приводит к меньшей плотности сырых прессовок, что связано, главным образом, с меньшей плот� ностью гидрида в сравнении с плотностью α� титана. После спекания наблюдается обратная зависимость: плотность спеченного материа� ла тем больше, чем больше исходное содер� жание водорода. Характерно, что с ростом со� держания водорода уменьшается различие в плотности образцов, спрессованных при раз� личных давлениях. Например, использова� ние порошка с содержанием водорода 3,9 % дает практически одинаковую плотность по� сле спекания: от 4,40 г/см3 (320 MПa) до 4,42 г/см3 (960 MПa), т. е. различие в плотности при минимальном и максималь� ном давлениях не превышает 0,5 %. В то же время, синтезированный из слабо гидриро� ванного (0,2 %) порошка сплав имеет плот� ность от 4,31 г/см3 (320 Мпа) до 4,39 г/см3 (960 МПа), т. е. различие составляет уже около 2 %. Данные результаты объясняются различ� ным механизмом компактирования порош� ков с низким и высоким содержанием водо� рода. Первые, относительно пластичные, прессуются с образованием крупных пор, как это происходит в смесях на основе ненаводо� роженного титана. При увеличении содержа� ния водорода хрупкие порошки прессуются с образованием дисперсных осколков и таких же дисперсных пор между ними. При этом наблюдается уменьшение объемной доли пор при повышении давления, но размер пор практически не зависит от давления. После спекания во всех случаях получе� на однородная пластинчатая α + β микрост� руктура, подобная изображенной на рис. 5, в. Пористость несколько увеличивается при меньших давлениях, особенно при уменьше� нии содержания водорода в исходном по� рошке. При этом наблюдается некоторое уве� личение средних размеров пор (с 20–25 до 30–40 мкм). При максимальном давлении (960 МПа) различия в микроструктурах сплавов, синтезированных из порошков с различным содержанием водорода, практи� чески незаметны. Вышеизложенные результаты свидетель� ствуют, что максимальное исходное содержа� ние водорода является предпочтительным для получения высокой плотности методом прессования–спекания. С другой стороны, такое высокое содержание водорода вызыва� ет увеличение усадки (до 10–15 %), которое Рис. 10. Влияние содержания водорода в исходных порошках на плотность сырых прессовок и спеченно5 го сплава Ti56Al54V 56 Інноваційні проекти Національної академії наук України НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 необходимо учитывать при производстве из� делий, и большие затраты, связанные с наво� дораживанием. Таким образом, в каждом конкретном случае следует выбирать опти� мальное содержание водорода. 3.7. Получение титановых деталей Преимущества гидридного подхода, а имен� но, достижение высокой плотности, причем практически независимо от давления прессо� вания, были использованы для изготовления экспериментальных деталей сложной фор� мы. Учитывая значительный потенциал ис� пользования титана в автомобилестроении, в первую очередь, совместно с Государствен� ным научно�исследовательским и проект� ным институтом титана, были изготовлены детали автомобильного назначения (рис. 11). Следует заметить, что данная технология мо� жет широко использоваться и в авиационной промышленности для изготовления деталей, не подвергающихся критическим нагрузкам, а также в других отраслях промышленности. ВЫВОДЫ 1. Разработана экономичная технология синтеза титановых сплавов и изделий из них, основанная на использовании по� рошковых смесей на основе гидрида ти� тана. 2. По данной технологии успешно синтези� рованы сплавы Ti�6Al�4V, Ti�5Al�2,5Fe и Ti�8Mn. Высокая плотность сплавов до� стигается простейшим методом прессо� вания и спекания. 3. Низкий уровень остаточной пористости, гомогенная дисперсная микроструктура и сохранение низкого количества приме� сей обеспечили комплекс механических свойств синтезированных сплавов на уровне соответствующих литых и дефор� мированных сплавов. 4. Увеличение содержания водорода в ис� ходных порошках приводит к повыше� нию конечной плотности независимо от давления прессования. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Froes F. H., Eylon D. Powder metallurgy of titani� um alloys – a review. In: Titanium Technology: Present Status and Future Trends, F. H. Froes, D. Eylon, H. B. Bomberger, eds., Titanium Develop� ment Assosiation, 1985, pp. 49–59. 2. Abkowitz S., Abkowitz S. M., Weihrauch P. F., Wells M. G. H. Low cost PM manufacture of titani� um alloy components for fatique critical application. In: PM in Aerospace, Defense and Demanding Applications, F.H.Froes, ed., Metal Powder Industri� es Federation, Princeton, NJ, 1993, p. 241. 3. Moxson V. S., Senkov O. N., Froes F. H. Produc� tion and applications of low cost titanium powder products. The International Journal of Powder Metallurgy, 1998, vol. 34 (5), pp. 45–53. 4. Andersen P. J. US Patent No 4432795. Рис. 11. Титановые детали, полученные методом СПК из порошка гидрида титана: 1– шатун, 2 – седла впускного и выпускного клапанов, 3 – тарелка пружи5 ны клапана, 4 – шестерня, 5 – ролик, 6 – гайка, 7–8 – фильтры системы подготовки топлива 57НАУКА ТА ІННОВАЦІЇ. № 2, 2005 Інноваційні проекти Національної академії наук України 5. Ивасишин О.М., Демидик А.Н., Саввакин Д.Г. Ис� пользование гидрида титана для синтеза алюми� нидов титана из порошковых материалов // По� рошковая металлургия.–1999.–№ 9/10.–С. 3–70. 6. Ivasishin O. M., Demidik A. N., Savvakin D. G. Phase Transformations on Synthesis of Titanium Aluminides from TiH2 and Al Powders, Titanium`95: Science and Technology, P. A. Blenkinsop, W. J. Evans, H. M. Flower, eds., The University Press, UK, 1996, pp. 440–447. 7. Ivasishin O. M., Anokhin V. M., Demidik A. N., Savvakin D. G. Cost�Effective Blended Elemental Powder Metallurgy of Titanium Alloys for Transportation Application // Key Engineering Materials.–2000.–v. 188.–Р. 55–62. 8. Zwicker U., Buehler K., Mueller R. et al. Mecha� nical properties and tissue reactions of a titanium alloy for medical implants. In: Titanium 80: Science and Technology, H. Kimura, O. Izumi, eds., Met. Soc. AIME, 1980, pp. 505–514. 9. TIMETAL®62S Data Sheet, Titanium Metal Corporation, USA, 2000. 10. Ильин А. А., Колачев Б. А., Носов В. К., Мамо5 нов А. М. Водородная технология титановых сплавов.–Москва: МИСИС, 2002, 390 с. 11. Senkov O. N., Froes F. H. Beneficial effect of hydro� gen as a temporary alloying element on processing and properties of titanium alloys // Proc. of 10th World Conf. on Titanium (Germany, 2003),WILEY�VCH Verlag, Weinheim.–2004.–v. 2. – pp. 1353–1360. 12. Колачев Б. А., Ильин А. А., Лавренко Б. А., Ле5 винский Ю. В. Гидридные системы. Справоч� ник.–Москва: Металлургия, 1992, 349 с. 13. Torresi R. M., Camara O. R., De Pauli C. D. Influence of the hydrogen evolution reaction on the anodic titanium oxide film properties. Electrochimica Acta.–1987.–vol. 32 (9).–pр. 1357–1363. 14. Dahms M., Leitner G., Poessnecker W. et al. Pore formation during reactive sintering of extruded tita� nium�aluminum powder mixtures, Z. Metallkd., 1993, vol. 84 (5), pp. 351–357. 15. BohmA., Kieback B. Investigation of swelling behav� ior of Ti�Al elemental powder mixtures during reaction sintering. Z. Metallkd., 1998, vol. 89 (2), pp. 90–95. 16. Murray J. L. The Fe�Ti system // Bulletin of Alloy Phase Diagrams.–1981.–vol. 2 (3).–pp. 320–334. 17. Ивасишин О. М., Бондарева К. А., Дех5 тяр А. И., Саввакин Д. Г. и др. Синтез сплавов Ti�Fe и Ti�Al�Fe из элементарных порошковых смесей // Металлофизика и новейшие техноло� гии.–2004.– 26.–№ 7.–С. 963–980. 18. Murray J. L. The Mn�Ti system // Bulletin of Alloy Phase Diagrams.–1981.–vol. 2 (3).–pp. 334–343. 19. Ивасишин О. М., Бондарева К. А., Бондар5 чук В. И., Саввакин Д. Г. и др. Усталостные свой� ства сплава Ti�6Al�4V, полученного методом по� рошковой металлургии // Проблемы прочнос� ти.–2004.–№3.–С. 5–13.
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-2650
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	1815-2066
language	Russian
last_indexed	2025-12-02T08:00:11Z
publishDate	2005
publisher	Видавничий дім "Академперіодика" НАН України
record_format	dspace
spelling	Ивасишин, О.М. Саввакин, Д.Г. Бондарева, К.А. Моксон, В.С. Дузь, В.А. 2008-12-22T12:50:56Z 2008-12-22T12:50:56Z 2005 Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения / О.М. Ивасишин, Д.Г. Саввакин, К.А. Бондарева, В.С. Моксон, В.А. Дузь // Наука та інновації. — 2005. — Т. 1, № 2. — С. 44-57. — Бібліогр.: 19 назв. — рос. 1815-2066 DOI: doi.org/10.15407/scin1.02.044 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/2650 Получение титановых сплавов и изделий из них методами порошковой металлургии позволяет существенно снизить их стоимость, способствуя расширенному использованию этих материалов. В данной работе сплавы Ti-6Al-4V, Ti-5Al-2.5Fe и Ti-8Mn были синтезированы по простейшей технологии прессования и спекания смесей порошковых компонентов. В этом подходе критическим параметром является конечная пористость, влияющая на механические свойства. Показано, что использование порошка наводороженного титана вместо традиционного порошка титана с добавками легирующих элементов в виде лигатур улучшает синтез, обеспечивая повышенную относительную плотность (до 99 %), улучшенную химическую гомогенность, однородную микроструктуру и высокие механические свойства конечных сплавов при снижении их стоимости. Синтезированные материалы имели усталостные свойства и свойства на растяжение на уровне соответствующих сплавов, полученных по стандартной технологии. Данный подход предполагается задействовать для экономичного получения автомобильных деталей. Ключевые слова: титановые сплавы, порошковые смеси, синтез, механические свойства. Отримання титанових сплавів та виробів з них методами порошкової металургії дозволяє суттєво знизити їх вартість і сприяє розширеному використанню цих матеріалів. В даному дослідженні сплави Ti-6Al-4V, Ti-5Al-2.5Fe і Ti-8Mn були синтезовані за найпростішою технологією пресування та спікання сумішей порошкових компонентів. У цьому підході критичним параметром є залишкова пористість, яка визначає рівень механічних властивостей. Показано, що використання порошку наводненого титану замість традиційного порошку титану в сумішах з лігатурами покращує синтез, забезпечуючи високу відносну густину (до 99 %), кращу хімічну гомогенність, однорідну мікроструктуру та високі механічні властивості сплавів при зниженій їх вартості. Синтезовані матеріали мали властивості на розтяг та втомні властивості на рівні відповідних сплавів, отриманих за стандартною технологією. Даний підхід передбачається використати у економічному виробництві автомобільних деталей. Ключові слова: титанові сплави, порошкові суміші, синтез, механічні властивості. Production of powder metallurgy titanium alloys and components can lead to a substantial reduction in the cost of parts compared to the more conventional cast and wrought processes and, therefore, has the potential to increase the use of titanium. In this study Ti-6Al-4V, Ti-5Al-2.5Fe and Ti-8Mn materials were synthesized with simplest press-and-sinter technique using blended elemental powder metallurgy. Final porosity which influences the mechanical properties is critical issue in this approach. It was shown that use of hydrogenated titanium powder instead of traditional titanium powder combined with master alloy additions significantly improved the synthesis in sense that higher relative density (up to 99 %, i.e. density close to theoretical), better chemical homogeneity, uniform sintered microstructure, the high mechanical properties and the lowest cost were achieved. Sintered materials had tensile and fatigue properties that rival those of conventionally processed alloys. This approach is particularly amenable to the production of components in the cost-sensitive auto industry. Keywords: titanium alloys, powder alloys, synthesis, stress-strain properties. ru Видавничий дім "Академперіодика" НАН України Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения Виробництво титанових сплавів і деталей економічним методом порошкової металургії для широкомасштабного промислового використання Production of Titanium Alloys and Components by Cost-Effective Powder Metallurgy Approach for Wide Industrial Application Article published earlier
spellingShingle	Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения Ивасишин, О.М. Саввакин, Д.Г. Бондарева, К.А. Моксон, В.С. Дузь, В.А. Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України
title	Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения
title_alt	Виробництво титанових сплавів і деталей економічним методом порошкової металургії для широкомасштабного промислового використання Production of Titanium Alloys and Components by Cost-Effective Powder Metallurgy Approach for Wide Industrial Application
title_full	Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения
title_fullStr	Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения
title_full_unstemmed	Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения
title_short	Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения
title_sort	производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения
topic	Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України
topic_facet	Науково-технічні інноваційні проекти Національної академії наук України
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/2650
work_keys_str_mv	AT ivasišinom proizvodstvotitanovyhsplavovidetaleiékonomičnymmetodomporoškovoimetallurgiidlâširokomasštabnogopromyšlennogoprimeneniâ AT savvakindg proizvodstvotitanovyhsplavovidetaleiékonomičnymmetodomporoškovoimetallurgiidlâširokomasštabnogopromyšlennogoprimeneniâ AT bondarevaka proizvodstvotitanovyhsplavovidetaleiékonomičnymmetodomporoškovoimetallurgiidlâširokomasštabnogopromyšlennogoprimeneniâ AT moksonvs proizvodstvotitanovyhsplavovidetaleiékonomičnymmetodomporoškovoimetallurgiidlâširokomasštabnogopromyšlennogoprimeneniâ AT duzʹva proizvodstvotitanovyhsplavovidetaleiékonomičnymmetodomporoškovoimetallurgiidlâširokomasštabnogopromyšlennogoprimeneniâ AT ivasišinom virobnictvotitanovihsplavívídetaleiekonomíčnimmetodomporoškovoímetalurgíídlâširokomasštabnogopromislovogovikoristannâ AT savvakindg virobnictvotitanovihsplavívídetaleiekonomíčnimmetodomporoškovoímetalurgíídlâširokomasštabnogopromislovogovikoristannâ AT bondarevaka virobnictvotitanovihsplavívídetaleiekonomíčnimmetodomporoškovoímetalurgíídlâširokomasštabnogopromislovogovikoristannâ AT moksonvs virobnictvotitanovihsplavívídetaleiekonomíčnimmetodomporoškovoímetalurgíídlâširokomasštabnogopromislovogovikoristannâ AT duzʹva virobnictvotitanovihsplavívídetaleiekonomíčnimmetodomporoškovoímetalurgíídlâširokomasštabnogopromislovogovikoristannâ AT ivasišinom productionoftitaniumalloysandcomponentsbycosteffectivepowdermetallurgyapproachforwideindustrialapplication AT savvakindg productionoftitaniumalloysandcomponentsbycosteffectivepowdermetallurgyapproachforwideindustrialapplication AT bondarevaka productionoftitaniumalloysandcomponentsbycosteffectivepowdermetallurgyapproachforwideindustrialapplication AT moksonvs productionoftitaniumalloysandcomponentsbycosteffectivepowdermetallurgyapproachforwideindustrialapplication AT duzʹva productionoftitaniumalloysandcomponentsbycosteffectivepowdermetallurgyapproachforwideindustrialapplication

Производство титановых сплавов и деталей экономичным методом порошковой металлургии для широкомасштабного промышленного применения

Репозитарії

Схожі ресурси