Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов
Совершенствование электротехнических комплексов и систем, как правило, сопровождается широким применением плазменных источников электронов и ионов различных видов разрядов (дуга, тлеющий разряд, полый катод и т. д.). Изложены результаты исследований взаимосвязанных теплофизических и эмиссионных проц...
Saved in:
| Published in: | Электрические контакты и электроды |
|---|---|
| Date: | 2010 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут проблем матеріалознавства ім. І.М. Францевича НАН України
2010
|
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/28891 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов / В.М. Куляпин // Электрические контакты и электроды. — К.: ИПМ НАН України, 2010. — С. 74-81. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859984366196752384 |
|---|---|
| author | Куляпин, В.М. |
| author_facet | Куляпин, В.М. |
| citation_txt | Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов / В.М. Куляпин // Электрические контакты и электроды. — К.: ИПМ НАН України, 2010. — С. 74-81. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Электрические контакты и электроды |
| description | Совершенствование электротехнических комплексов и систем, как правило, сопровождается широким применением плазменных источников электронов и ионов различных видов разрядов (дуга, тлеющий разряд, полый катод и т. д.). Изложены результаты исследований взаимосвязанных теплофизических и эмиссионных процессов.
Удосконалення електротехнічних комплексів та систем часто супроводжується широким застосуванням плазмових джерел електронів та йонів різних видів розрядів (дуга, тліючий розряд, полий катод та ін.). Викладено результати досліджень взаємопов’язаних теплофізичних та емісійних процесів.
Improvement of electrotechnical complexes and systems is often accompanied by a wide use of electrons and ions of different dischargers ( arc, glow discharge, hollow cathode, etc) as a plasma source. Development of a theory of complex interconnected processes of thermionic emission as well as problems of non-standard heat conductivity with phase transformations and ablation due to evaporation are becoming increasingly important. All these processes occur in the potential drop region of high power concentration. The paper considers the processes of obtaining metal vapor with the help of electric discharges. Calculated erosion series rates that include relative coefficients of erosion bulk velocity (cm3/K), velocity of erosion per time unit (cm3/s) and mass of erosion velocity (g/s) were constructed.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:27:30Z |
| format | Article |
| fulltext |
74
УДК 621.43.04.002.5.001
Эрозия металлов под воздействием
электрических разрядов
В. М. Куляпин
Уфимский государственный авиационный технический университет, Россия
Совершенствование электротехнических комплексов и систем, как правило,
сопровождается широким применением плазменных источников электронов и
ионов различных видов разрядов (дуга, тлеющий разряд, полый катод и т. д.).
Изложены результаты исследований взаимосвязанных теплофизических и
эмиссионных процессов.
Ключевые слова: скорость эрозии катода, паровая, жидкая фаза, количество
электричества, эксперимент.
Дуговые разряды электротехнических комплексов
Значительное внимание при исследовании электрических разрядов [1,
2] следует уделить катодным процессам по следующим причинам: малая
область катодного потенциала; хорошо разработана теория термоавто-
электронной эмиссии; имеется решение задачи нестационарной
теплопроводности с фазовыми превращениями и уносом массы испарением.
В настоящей работе рассмотрены процессы получения паров металла с
помощью вакуумной дуги. Источник паров, ионного и электронного
тока — катодные процессы.
Среди большого количества методов ионизации наибольшее
распространение получили ионизация атомов щелочных металлов на
нагретых поверхностях (контактная ионизация) и ионизация атомов
электронным ударом. Например, поверхностная ионизация на вольфраме
возможна для атомов цезия, калия, рубидия, у которых потенциал
ионизации меньше работы выхода вольфрама, и практически невозможна
для других элементов. Для материалов с высоким потенциалом ионизации
используется принцип ионизации электронным ударом. Паровая фаза
поступает в камеру, проходит через пространство между термоавто-
эмиссионым катодом и анодом. В этой зоне под действием радиального
электрического поля движутся свободные электроны, в результате
соударений которых с атомами происходит ионизация. Образовавшиеся
вторичные электроны разгоняются в поле ионизационной камеры и
участвуют в ионизации атомов, а ионы диффундируют в сторону
ускоряющего электрода. Поле ускоряющего электрода вытягивает ионы из
камеры и ускоряет их в промежутке между катодом и анодом.
Во избежание выхода в ускоряющий промежуток нейтральных атомов
давление рабочего тела в камере должно быть низким — порядка
10-4 мм рт. ст. (10 Па). Коэффициент ударной ионизации βі = 0,8—0,85.
Скорость электрической эрозии
Проведенные исследования микроскопических процессов в элемен-
тарном катодном пятне позволяют рассчитать другие параметры электри-
© В. М. Куляпин, 2010
Рис. 1. Пространственное распределение
температуры в точке привязки разряда на
катоде.
ческих разрядов: скорость электри-
ческой эрозии и скорость самопроиз-
вольного хаотического перемещения
катодных пятен. В основу анализа
взяты положения количественной
теории катодных процессов [3].
1. Плотность распределения вероят-
ностей продолжительности существова-
ния пятна определяется функцией
bb ttg /1,0)( =
со средним значением tbmid = 0,2 в относительных единицах. В секундах —
]
)(
)(1[)]()[(2,0
m
moo
2
o
moomo
mid TTcL
TTcL
q
TTcLTTtb −+
−+
+
ρ−+−λ
= , (1)
где λ — коэффициент теплопроводности материала катода; То, Тm —
температура поверхности и плавления соответственно; Lо , L — теплота
парообразования и плавления; с — удельная теплоемкость; ρ — плотность.
2. Объемный источник резистивного нагрева методом конформных
отображений преобразован в поверхностный. Тепловой поток на
поверхности , плотность тока ei qqq −=o ei jjj +=o и температура
постоянны по всему сечению катодного пятна.
3. Эрозионный след представляет сферическую лунку (рис. 1). Радиус
пятна равен глубине плавления металла в момент распада ).( btXr = При
распаде элементарного пятна с катода удаляется весь расплавленный металл.
4. Паровая фаза эродированного вещества определяется объемом
шарового сегмента с хордой, равной величине перемещения поверхности
испарения катодного пятна к моменту распада ).(o btX
5. После распада пятна разряд перемещается в близлежащую точку,
находящуюся на расстоянии двух радиусов элементарного катодного
пятна. При распаде катодных пятен часть металла остается на катоде,
поэтому расчетные значения скорости эрозии будут несколько завышены.
В то же время пренебрежение влиянием внешних сил на перемещение
катодного пятна должно привести к получению заниженных скоростей
самопроизвольного перемещения разряда по поверхности катода.
Поскольку внешние условия разряда не учитываются, результаты расчета
непосредственно применимы к вакуумным разрядам.
Плотность распределения вероятности радиуса катодного пятна
, средний радиус равен grg /2,0)( =
)(
)()(7,0
m
moo
o
mo
mid TTcL
TTcL
q
TT
r
−+
−+
⋅
−λ
= . (2)
75
Масса металла, удаляемая с электрода при распаде элементарного
катодного пятна, равна 3 мг. В единицу времени происходит
актов распада, тогда скорость эрозии катода (г/с) равна
. Плотность распределения вероятности скорости
электрической эрозии
/2 3rm πρ=Δ
bt/1
btrm 3/2 3' πρ=
( ) mmg ′=′ 2,0 .
Средняя скорость эрозии
3
oo
2
2
mid
3
o'
)]([
34
TTcLL
tqm b
−++ρ
⋅
π= . (3)
Скорость испарения катода
Аналогично получаем соотношение для скорости эрозии катода в
паровой фазе. Масса металла, испарившегося с поверхности
элементарного катодного пятна за время midbtt = ,
( ) ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−
−+
−+−λ
= 5,2
)(
)()(2,0
m
moo
o
mo1
TTcL
TTcL
q
TT
thb . (4)
Средняя скорость эрозии катода в паровой фазе равна
[ ]
[ ]
⎭
⎬
⎫
⎩
⎨
⎧
−+
−+
−
−++ρ
⋅
π=
)(
)(5,21
(
7,13
moo
m
3
oo
2
mid
3
o'
o TTcL
TTcL
TTcLL
tqm b . (5)
Скорость электрической эрозии в жидкой фазе
[ ] ⎪⎭
⎪
⎬
⎫
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−+
−+
+
−++ρ
⋅
π=
)(
(5,26,0
(
34
moo
m
3
oo
2
mid
3
o'
TTcL
TTcL
TTcLL
tqm b
l . (6)
Доля паровой фазы в общем количестве эродированного материала
составляет
⎪⎭
⎪
⎬
⎫
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−+
−+
−=
)(
(
5,21405,0
moo
m
'
'
o
TTcL
TTcL
m
m
. (7)
Для различных металлов соотношение между ионной и электронной
составляющими тока в катодном пятне изменяется незначительно и
находится в пределах 25,0/ ==ψ ei JJ . Это позволяет установить
соотношение для электрической эрозии в функции количества
электричества, перенесенного разрядом. Ток на одно катодное пятно
определяется уравнением
jrI 2
p π= ,
где j j ji= + e
)]
— плотность тока в катодном пятне.
Тогда масса эродированного металла на единицу количества
электричества равна
bp jtrImM 3/2/'' ρ== . (8)
Вводя выражения для и , получаем соотношение для средней
скорости электрической эрозии на единицу количества электричества (г/Кл)
midr midbt
([ TTcLL
q
M
−++
=′
oo
o5,2 . (9)
76
Скорость эрозии в паровой фазе
( )[ ] ⎪⎭
⎪
⎬
⎫
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−+
−+
−
−++
=
)(
(5,08,0
moo
m
oo
o'
o TTcL
TTcL
TTcLL
qM . (10)
Скорость эрозии в жидкой фазе
( )[ ] ⎪⎭
⎪
⎬
⎫
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−+
−+
−
−++
=
)(
(
5,08,0
5,2
moo
m
oo
o'
TTcL
TTcL
TTcLL
q
M l
. (11)
Из анализа полученных соотношений следует, что электрическая
эрозия носит тепловой характер и определяется величиной энергии,
передаваемой разрядом металлу. Основным источником энергии является
энергия бомбардировки катода ионным током. Как следует из решения
уравнения баланса энергии, на теплофизические процессы расходуется
лишь часть энергии, поступающей на катод при бомбардировке
поверхности ионным током . Примерно половина энергии отводится
термоэмиссией электронов, так что отношение
kiUj
jqo находится в пределах
1,05—3,35.
Эрозионные ряды
Учитывая, что соотношение между тепловым потоком в электроде
и плотностью тока изменяется в ограниченных пределах, можно
скорость эрозии определять на единицу количества электричества. Скорость
эрозии обратно пропорциональна сумме приращения энтальпий фазовых
превращений и затрат энергии на нагрев металла до температуры Т0. При
проведении расчетов можно принять за температуру кипения металла.
Расчетные эрозионные ряды для металлов периодической системы
представлены в табл. 1—3, где указаны относительные коэффициенты
объемной скорости эрозии, скорости эрозии в единицу времени и
массовой скорости эрозии. При построении полного эрозионного ряда
отношение воздействующего теплового потока к плотности тока принято
постоянным и равным
( ei qq − )
0T
8,10 =jq .
Т а б л и ц а 1. Расчетные значения относительных коэффициентов
объемной скорости эрозии V 'q (·10-4 см3/ Кл)
Металл V 'q Металл V 'q Металл V 'q Металл V 'q
Cs 33,5 Tl 4,05 Ge 1,23 V 0,8
Rb 31,7 Sr 4,0 Au 1,13 Fe 0,77
K 23,7 Cd 3,95 U 1,11 Pt 0,76
Li 15,8 Mg 3,95 Ga 1,1 Hf 0,706
Hg 14,78 Sb 3,8 C 0,95 Co 0,65
Na 10,1 In 3,0 Zr 0,93 Ni 0,61
Bi 4,9 Zn 3,0 B 0,92 Nb 0,61
Ba 4,9 Sn 2,97 Cu 0,92 Ta 0,75
Pb 4,3 Al 1,82 Ti 0,88 Mo 0,55
Te 4,1 Ag 1,81 Cr 0,84 Re 0,53
Li 4,07 Mn 1,32 Be 0,83 W 0,41
77
Т а б л и ц а 2. Расчетные скорости электрической эрозии в единицу
времени V 't (см3/с)
Металл V 't Металл V 't Металл V 't Металл V 't
Cs 1,35· 310 Cd 1,456 Mn 0,055 Pt 0,01
Rb 765 In 0,645 Au 0,034 Ni 0,009
K 319 Zn 0,645 Zr 0,019 V 0,008
Hg 231 Mg 0,63 Cu 0,018 Co 0,007
Na 24,2 Sn 0,183 B 0,017 Мо 0,006
Bi 2,72 Tl 0,156 Ti 0,016 Nb 0,005
Pb 1,675 Ga 0,151 Cr 0,014 Ta 0,004
Te 1,6 Al 0,102 Be 0,013 Re 0,0035
Li 1,6 Ag 0,1 Fe 0,01 W 0,0017
Т а б л и ц а 3. Расчетные значения массовой скорости эрозии m' (г/с)
Металл m' Металл m' Металл m' Металл m'
Hg 3,16· 310 Te 10,2 Mn 0,396 Re 0,073
Cs 2,25· 310 Li 5,26 Al 0,274 Ta 0,065
Rb 1,17· 310 In 4,69 Pt 0,228 Co 0,063
K 278 Zn 4,6 Cu 0,165 V 0,049
Bi 26,6 Sn 1,34 Zr 0,123 Nb 0,046
Na 23,5 Mg 1,09 Cr 0,102 Мо 0,041
Pb 19 Ag 1,05 Ni 0,083 B 0,033
Tl 18,5 Ga 0,901 Fe 0,083 W 0,031
Cd 12,6 Au 0,658 Ti 0,074 Be 0,025
Т а б л и ц а 4. Скорость электрической эрозии, рассчитанная по (9)
m'·10-3, г/с
Металл
610ρ⋅ ,
кг/м3
L0 + L + c(T0 − T),
кДж/кг
q·1010,
Вт/м2
tbmid·10-5,
с расчет экспер.
Ag 10,5 22665 3,4 1,96 770 –
Cu 8,9 5390 1,03 5,36 270 165
Fe 7,8 7510 2,41 2,7 42 48
Ni 7,8 8280 3,22 0,94 75 75
Уравнения (9)—(11) устанавливают общие соотношения в функции
теплофизических постоянных материала катода и позволяют непо-
средственно рассчитать скорость электрической эрозии. В табл. 4 приведены
расчетные и экспериментальные значения скорости эрозии в вакууме.
Величины и tbmid взяты из расчета баланса энергии на катоде. Соответ-
ствие рассчитанных и экспериментальных значений скорости эрозии
удовлетворительное.
0q
78
Расчет скорости эрозии по формулам (3) и (6) затруднителен,
поскольку для определения и tbmid необходимо решить уравнение
теплового баланса на катоде. Кроме того, незначительные ошибки в
0q
определении плотности теплового потока и длительности существования
катодного пятна приводят к большим ошибкам в определении скорости
эрозии. Однако выражение (6) можно использовать для оценки эрозионной
стойкости различных материалов в данных условиях разряда на основании
экспериментов для одного металла. Например, для меди эксперименталь-
ное значение г/с. Cu 0,165m′ =
Из уравнения (6) имеем
( )[ ] .102 6
233
oo
2
Cu
см
сВт10
34
ρ
mid
3
o
⋅
π
−++ ⋅==⋅ TTcLLm
btq (12)
Тогда для различных металлов скорость электрической эрозии в данных
условиях разряда равна
( )[ ]3oo
2
10
' 102
34
TTcLL
m
−++ρ
⋅
π= . (13)
Результаты расчетов по уравнению (12) и экспериментальные
значения скорости эрозии в вакууме приведены в табл. 2, 5. Из табл. 5
следует, что соответствие расчета и эксперимента удовлетворительное.
Как следует из уравнений (3)—(4), масса металла, эродированного на
единицу количества электричества, пропорциональна величине воздей-
ствующего теплового потока и обратно пропорциональна приращению
энтальпии фазовых превращений. Известно, что основная масса металла
эродирует в жидкой фазе, а определяющим параметром в уравнении
является скрытая теплота парообразования. Кажущееся противоречие
объясняется тем, что и расплавленная зона металла определяется энергией
поверхностного источника, которая распределяется пропорционально
теплофизическим постоянным материала. Бóльшая часть энергии идет на
испарение, а остальная расходуется на плавление металла и теплопередачу
в электрод. В табл. 6 приведены результаты расчетов по (8) и экспери-
ментальные значения скорости эрозии в вакууме. Для Ag, Cu, Fe зна-
чения j , взяты из расчетов, приведенных в работах [3, 4]. Эти расчеты
скорости электрической эрозии различных металлов проведены без опре-
деления плотности теплового потока и плотности тока в катодном пятне.
0q
Как следует из результатов сравнения, соответствие расчета и экспери-
ментов удовлетворительное, лишь для серебра расчетное значение
превышает экспериментальное значение скорости эрозии. В зависимости от
внешних условий сильно изменяется и скорость электрической эрозии.
На рис. 2 приведены экспери-
ментальные значения скорости
электрической эрозии при изме-
нении давления от атмосфер-
ного до 10-4 Па.
Как следует из приведенных
результатов экспериментов, сни-
жение давления приводит к
значительному увеличению
скорости эрозии. При сниже-
нии давления до 10-4 Па ско-
Т а б л и ц а 5. Рассчитанные по (12)
и экспериментальные данные
скорости эрозии в вакууме
310−⋅′m , г/с Металл
расчет эксперимент
Молибден 22,1 21
Ниобий 25,4 30
Железо 42 48
Никель 41,5 75
79
Т а б л и ц а 6. Рассчитанные по (8) и экспериментальные данные
скорости эрозии в вакууме
М '·10-4, г/Кл
эксперимент Металл
расчет
максимум минимум
среднее
Олово 10 12 5,3 8
Алюминий 4,4 11 5,0 9,5
Серебро 15,2 6,0 4,2 5,0
Медь 4,8 6,7 1,3 3,0
Железо 4,5 6,0 1,8 3,0
Титан 4,0 3,5 0,9 2,1
Молибден 5,8 2,7 1,5 2,0
Вольфрам 7,9 5,3 1,2 3,6
Рис. 2. Скорость электрической эрозии в зависимости от давления.
рость электрической эрозии увеличивается в 14 раз, доля паровой фазы
возрастает до 35%.
Выводы
Установлено, что неустойчивость катодных процессов определяется
микропроцессами в элементарном катодном пятне, перегревом и распадом
точки привязки разряда.
Определены мгновенные и средние значения параметров области
катодного падения потенциала: скорости электрической эрозии, скорости
самопроизвольного перемещения разряда, частоты колебаний потенциала.
Рассчитаны эрозионные ряды для сорока четырех элементов
периодической таблицы.
80
1. Месяц Г. А. Электронная эмиссия из сегнетоэлектрических плазменных
катодов // Успехи физ. наук. — 2008. — 178, № 1. — С. 86—108.
81
2. Месяц Г. А., Яландин М. И. Пикосекундная электроника больших мощностей
// Успехи физ. наук. — 2005. — 175, № 2. — С. 225—245.
3. Куляпин В. М. Теоретические основы проектирования электрических систем
зажигания: (Учебное пособие). — Уфа: изд-во УАИ, 1985. — 92 с.
4. Кесаев И. Г. Катодные процессы электрической дуги. — М.: Наука, 1968. —
С. 1—244.
Ерозія металів під впливом
електричних розрядів
В. М. Куляпін
Удосконалення електротехнічних комплексів та систем часто супроводжується
широким застосуванням плазмових джерел електронів та йонів різних видів
розрядів (дуга, тліючий розряд, полий катод та ін.). Викладено результати
досліджень взаємопов’язаних теплофізичних та емісійних процесів.
Ключові слова: швидкість ерозії катода, парова, рідка фаза, кількість
електрики, експеримент.
Metal еrosion from еlectric discharge
V. M. Kulyapin
Improvement of electrotechnical complexes and systems is often accompanied by a wide
use of electrons and ions of different dischargers ( arc, glow discharge, hollow
cathode, etc) as a plasma source. Development of a theory of complex interconnected
processes of thermionic emission as well as problems of non-standard heat conductivity
with phase transformations and ablation due to evaporation are becoming increasingly
important. All these processes occur in the potential drop region of high power
concentration. The paper considers the processes of obtaining metal vapor with the
help of electric discharges. Calculated erosion series rates that include relative
coefficients of erosion bulk velocity (cm3/K), velocity of erosion per time unit (cm3/s)
and mass of erosion velocity (g/s) were constructed.
Keywords: rate of cathode erosion, vapour phase, liquid phase, quantity of electricity,
experiment.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-28891 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | XXXX-0085 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:27:30Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут проблем матеріалознавства ім. І.М. Францевича НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Куляпин, В.М. 2011-11-25T15:27:19Z 2011-11-25T15:27:19Z 2010 Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов / В.М. Куляпин // Электрические контакты и электроды. — К.: ИПМ НАН України, 2010. — С. 74-81. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. XXXX-0085 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/28891 621.43.04.002.5.001 Совершенствование электротехнических комплексов и систем, как правило, сопровождается широким применением плазменных источников электронов и ионов различных видов разрядов (дуга, тлеющий разряд, полый катод и т. д.). Изложены результаты исследований взаимосвязанных теплофизических и эмиссионных процессов. Удосконалення електротехнічних комплексів та систем часто супроводжується широким застосуванням плазмових джерел електронів та йонів різних видів розрядів (дуга, тліючий розряд, полий катод та ін.). Викладено результати досліджень взаємопов’язаних теплофізичних та емісійних процесів. Improvement of electrotechnical complexes and systems is often accompanied by a wide use of electrons and ions of different dischargers ( arc, glow discharge, hollow cathode, etc) as a plasma source. Development of a theory of complex interconnected processes of thermionic emission as well as problems of non-standard heat conductivity with phase transformations and ablation due to evaporation are becoming increasingly important. All these processes occur in the potential drop region of high power concentration. The paper considers the processes of obtaining metal vapor with the help of electric discharges. Calculated erosion series rates that include relative coefficients of erosion bulk velocity (cm3/K), velocity of erosion per time unit (cm3/s) and mass of erosion velocity (g/s) were constructed. ru Інститут проблем матеріалознавства ім. І.М. Францевича НАН України Электрические контакты и электроды Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов Ерозія металів під впливом електричних розрядів Metal еrosion from еlectric discharge Article published earlier |
| spellingShingle | Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов Куляпин, В.М. |
| title | Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов |
| title_alt | Ерозія металів під впливом електричних розрядів Metal еrosion from еlectric discharge |
| title_full | Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов |
| title_fullStr | Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов |
| title_full_unstemmed | Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов |
| title_short | Эрозия металлов под воздействием электрических разрядов |
| title_sort | эрозия металлов под воздействием электрических разрядов |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/28891 |
| work_keys_str_mv | AT kulâpinvm éroziâmetallovpodvozdeistviemélektričeskihrazrâdov AT kulâpinvm erozíâmetalívpídvplivomelektričnihrozrâdív AT kulâpinvm metalerosionfromelectricdischarge |