Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення
Проведено експериментальне дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень. Дослідні дані проаналізовано, знайдено емпіричні узагальнені залежності для коефіцієнтів гідравлічного опору та витрати.-------------- Проведено экспериментальное исследование гидравлических характерис...
Saved in:
| Date: | 2008 |
|---|---|
| Main Authors: | , |
| Format: | Article |
| Language: | Ukrainian |
| Published: |
Інститут загальної енергетики НАН України
2008
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/3063 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення / В.В. Дубровський, О.М. Підвисоцький // Пробл. заг. енергетики. — 2008. — № 17. — С. 41-45. — укp. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859653450457939968 |
|---|---|
| author | Дубровський, В.В. Підвисоцький, О.М. |
| author_facet | Дубровський, В.В. Підвисоцький, О.М. |
| citation_txt | Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення / В.В. Дубровський, О.М. Підвисоцький // Пробл. заг. енергетики. — 2008. — № 17. — С. 41-45. — укp. |
| collection | DSpace DC |
| description | Проведено експериментальне дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень. Дослідні дані проаналізовано, знайдено емпіричні узагальнені залежності для коефіцієнтів гідравлічного опору та витрати.--------------
Проведено экспериментальное исследование гидравлических характеристик центробежных форсунок градирен. Опытные данные проанализированы и найдены эмпирические обобщающие зависимости для коэффициентов гидравлического сопротивления и расхода.------------------
A study of the hydraulic characteristics of centrifugal atomizers of cooling towers and ways of their improvement
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:36:03Z |
| format | Article |
| fulltext |
ПРОБЛЕМИ ЗАГАЛЬНОЇ ЕНЕРГЕТИКИ • 17/2008www.ienergy.kiev.ua 41
ДОСЛІДЖЕННЯ ТА ОПТИМІЗАЦІЯ ТЕХНОЛОГІЧНИХ ОБ’ЄКТІВ І СИСТЕМ
ДОСЛIДЖЕННЯ ГIДРАВЛIЧНИХ ХАРАКТЕРИСТИК ВIДЦЕНТРОВИХ
ФОРСУНОК ГРАДИРЕНЬ I ШЛЯХИ ЇХ ПОКРАЩАННЯ
УДК 532.529
В.В. ДУБРОВСЬКИЙ, канд. техн. наук, О.М. ПIДВИСОЦЬКИЙ, канд. техн. наук (Iнститут
загальної енергетики НАН України, Київ)
Проведено експериментальне дослiдження гiдравлiчних характеристик вiдцентрових форсунок градирень. Дослiднi
данi проаналiзовано i знайдено емпiричнi узагальнюючi залежностi для коефiцiєнтiв гiдравлiчного опору та витрати.
Гiдравлiчнi характеристики вiдцентрових
форсунок, до яких належать коефiцiєнт гiдрав -
лiчного опору ζ та коефiцiєнт витрати µ, є важ -
ли вими параметрами, якi повиннi враховуватися
при проектуваннi градирень. Цi величини визна -
чають втрати тиску в магiстралi, що пiдводить
рiдину, та продуктивнiсть розбризкувальних
пристроїв градирнi.
Вивчення витратно-тискових характеристик
вiдцентрових форсунок i знаходження площi за -
повнення рiдиною сопла форсунки в процесi
витi кання, що необхiдно для визначення коефiцi -
єнта витрати, здiйснювалось на експеримен -
тальному стендi [1]. В дослiдах використову -
вались форсунки як малої, так i великої продук -
тивностi, що працюють у градирнях.
Експерименти проводились iз вiдцентровими
форсунками, конструкцiя яких мала цилiнд -
ричну камеру закручування, обмежену плоскими
поверхнями, одна з яких мiстила отвiр – сопло
певної довжини. Канал, що пiдводив рiдину, мав
у перетинi прямокутну форму. При входi в каме -
ру закручування ширина каналу могла зменшу -
ватись з метою пiдвищення швидкостi потоку.
Методика дослiджень гiдравлiчного опору
форсунок полягала в наступному. Для кожної
дослiдної форсунки в усьому дiапазонi визна -
чальних параметрiв знаходились витратно-тиско-
вi характеристики, тобто залежностi Q вiд P. Далi
обчислювали коефiцiєнт гiдравлiчного опору
форсунки за вiдомою формулою Вейсбаха [2]:
ζ = 2PFп
2/(Q2ρ),
де Fп – площа перетину вхiдного патрубка до
звуження каналу, яке могло мати мiсце перед
входом у камеру закручування форсунки; ρ –
густина рiдини.
Щодо пошуку коефiцiєнта µ витрати рiдини з
сопла форсунки, то треба зробити деякi попе -
реднi зауваження. Нагадаємо, що товщина ∆ кiль -
ця витiкання рiдини на зрiзi сопла кожної окре-
мої форсунки, як показали результати на ших
експериментiв, не змiнюється в дослiдже ному
дiапазонi витрат i тискiв рiдини, а змiню ється
лише швидкiсть витiкання води через кiльце
постiйної площi на зрiзi сопла.
З лiтератури [3, 4] вiдома формула, якою
користуються для визначення коефiцiєнта витра-
ти рiдини з форсунки
µ = Q/(π(dc/2)2(2P/ρ)0,5),
де dc – дiаметр сопла форсунки. В цiй формулi
обчислення виконуються з урахуванням усiєї
пло щi сопла, хоча вiдомо, що рiдина витiкає з
вiдцен трової форсунки у виглядi кiльця з утво -
ренням внутрiшнього повiтряного вихору. Тому
вико ристання наведеної формули здається не
досить фiзичним.
У наших дослiдах методика визначення кое -
фiцiєнта витрати базується на урахуваннi реаль -
ної площi заповнення сопла рiдиною, що витiкає.
Згiдно з розробленою методикою коефiцiєнт
витрати µ визначався як
µ = Q/(Fк(2P/ρ)0,5),
де Fк – площа кiльця витiкання рiдини на зрiзi
сопла. Площа заповнення сопла форсунки водою
визначалась за допомогою спецiально розробле -
ного електроконтактного пристрою, принцип ро -
бо ти якого описаний в [5]. Спецiальний коор ди -
натний механiзм дозволяв розташовувати вимi -
рю вальну голку-електрод пристрою в будь-якiй
точцi сопла.
В процесi дослiджень вивчався вплив на
коефiцiєнти ζ та µ режимiв витiкання води з
фор сунок та їх розмiрних характеристик – гео -
мет ричних параметрiв вiдцентрових форсу нок.
Дослiди проводились з рiзними дiаметрами Dк
камер закручування форсунок, дiаметрами dс со -
пел, площами Fвх каналу на входi в камеру закру -
чування, довжинами Lс сопел форсунок, величи -
нами плеча R закручування (вiдстанi вiд осi
форсунки до осi вхiдного каналу) та числами
Рей нольдса у вхiдному патрубку. Площа Fвх (пiд -
тиск потоку на входi в камеру закручування) в
експериментах змiнювалась за рахунок рiзної
шири ни h вхiдного каналу за його незмiнної
висо ти. Число Рейнольдса визначалось за
формулою Re = Vпdп/ν, де Vп – швидкiсть потоку
42 ПРОБЛЕМИ ЗАГАЛЬНОЇ ЕНЕРГЕТИКИ • 17/2008www.ienergy.kiev.ua
ДОСЛІДЖЕННЯ ТА ОПТИМІЗАЦІЯ ТЕХНОЛОГІЧНИХ ОБ’ЄКТІВ І СИСТЕМ
рiдини у вхiдному патрубку, яка обчислювалась
за вiдомими витратою та площею Fп; dп – еквiва-
лентний дiаметр вхiдного патрубка, тобто такий,
що вiдповiдає площi каналу Fп, ν – кiнематичний
коефiцiєнт в’язкостi рiдини.
З метою узагальнення отриманих результатiв
параметри, що впливають на коефiцiєнти ζ i µ,
представленi в безрозмiрному виглядi з викорис -
танням симплексiв Dк/dс, Lс/dс, R/dс, Fвх/Fф, де Fф
– площа заповнення рiдиною камери закру чу -
вання (Fф = Hк(Dк – dс)/2, Hк – довжина камери
закручування).
В експериментах використовувались форсун -
ки з дiаметрами камер закручування Dк = 50, 100,
150 та 207 мм i одним патрубком для пiдводу
рiдини.
Експериментальнi дослiдження
гiдравлiчного опору вiдцентрових форсунок
та узагальнення дослiдних даних
Для визначення витратно-тискових харак те -
ристик форсунок тиск води вимiрювався за допо -
могою манометра, а витрата – за допомогою
лiчиль ника рiдини за вiдомий час дослiду. Фор -
сунки з великою площею входу в камеру закру чу -
вання були бiльш продуктивними, нiж форсунки з
вузьким вхiдним каналом. Форсунки з бiльшим
дiаметром сопла також забезпечували бiльшу
продуктивнiсть, нiж форсунки з меншим соплом.
У результатi проведених експериментiв було
встановлено, що найбiльший вплив на коефiцiєнт
гiдравлiчного опору чинять дiаметр камери
закручування та дiаметр сопла. Вплив цих факто-
рiв здається нам фiзично зрозумiлим, бо вони
визначають не в останню чергу дiю вiдцентрових
сил у рiдинi, що обертається в камерi закручуван-
ня. Табл. 1 iлюструє приклад суттєвого впливу
дiаметра камери закручування геометрично
подiбних форсунок на коефiцiєнти гiдравлiчного
опору ζ .
На рис. 1 показано залежнiсть коефiцiєнта ζ
вiд вiдношення площi Fвх вхiдного каналу до
площi Fф форсунки (Dк = 100 мм; dc, мм: кривi 1 –
20; 2 – 30; 3 – 45).
Експерименти показали, що коефiцiєнт ζ
зменшується зi збiльшенням вiдношення Fвх/Fф,
при цьому ця залежнiсть є бiльш суттєвою для
форсунок з меншим дiаметром сопла (крива 1) та
за малих значень Fвх/Fф.
Рис. 2 iлюструє залежнiсть коефiцiєнта гiдра-
влiчного опору вiд двох параметрiв вiдцентрової
форсунки (Dк = 100 мм): дiаметра сопла та шири-
ни каналу h на входi в камеру закручування. Зi
зменшенням дiаметра сопла, а також зi зменшен-
ням ширини вхiдного каналу коефiцiєнт ζ збiль-
шується. Отже, найбiльший гiдравлiчний опiр
чинять форсунки з малим дiаметром сопла та
вузьким каналом при входi в камеру закручуван-
ня. Але потрiбно звернути увагу на таке. Дослiди
показали, що у форсунки з невеликим пiдтиском
потоку (широкий канал на входi, h = 20 мм, Dк =
100 мм) зменшення дiа метра сопла удвiчi (з 40 до
20 мм) призводить до збiльшення гiдравлiчного
опору форсунки майже у п'ять разiв, а таке ж
саме зменшення дiаметра сопла удвiчi при h = 2,5
мм (вузький канал) збiльшує коефiцiєнт гiдра-
влiчного опору лише у три рази. Величина пiдти-
ску потоку на входi в камеру закручування впли-
ває на коефiцiєнт ζ майже пропорцiйно. Якщо
звузити канал удвiчi з h = 20 мм до h = 10 мм, або
у вiсiм разiв з h = 20 мм до h = 2,5 мм, то це
Dк, мм Dк/dc Fвх/Fф R/dc ζ
50 4 0,17 1,8 4760
100 4 0,21 1,8 304
207 3,98 0,2 1,7 20
Таблиця 1. Коефiцiєнти опору за рiзних Dк
Рис. 1
Рис. 2
Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи
їх покращання • Дубровський В.В., Підвисоцький О.М. 43
ДОСЛІДЖЕННЯ ТА ОПТИМІЗАЦІЯ ТЕХНОЛОГІЧНИХ ОБ’ЄКТІВ І СИСТЕМ
призводить майже до такого ж пiдвищення
коефiцiєнта гiдравлiчного опору для усiх дiаме-
трiв сопел.
Аналiз отриманих результатiв показав, що
довжина сопла в дослiдженому дiапазонi
0,13 <Lс/dс <1 практично не впливає на коефiцiєнт ζ.
З лiтератури [2] вiдомо, що при малих числах
Re його величина чинить певний вплив на
значення коефiцiєнтiв гiдравлiчного опору, але
при великих числах Re (турбулентному режимi
течiї), коли сили в'язкостi майже не впливають
на опiр, коефiцiєнт ζ залежить не вiд Re, а лише
вiд геометрiї поверхонь каналiв. У реальних
вiдцентрових форсунках має мiсце турбулентний
режим течiї рiдини. Проведенi дослiди пiдтверди-
ли незмiннiсть коефiцiєнта ζ за рiзних режимiв
витiкання води (за рiзних тискiв i витрат) для
окремої форсунки.
На основi проведених експериментiв було
накопичено великий об'єм даних щодо кое фi -
цiєнтiв гiдравлiчного опору вiдцентрових форсу -
нок у широкому дiапазонi геометричних харак -
теристик форсунок та режимiв витiкання рiдини.
В цiлому було проведено 38 серiй дослiдiв. Отри -
манi данi детально проаналiзовано i узагальнено у
виглядi безрозмiрних залежностей, якi можуть
бути використанi в iнженернiй практицi.
Аналiз результатiв дослiдiв показав, що, як
було зазначено вище, габаритнi розмiри форсунок
(тобто дiаметр камери закручування) безпосе-
редньо i помiтно впливають на вiдцент ровi сили,
що дiють у камерi, i вiдповiдно на вели чину коефi-
цiєнта ζ. Саме для цього при узагаль неннi даних,
окрiм симплексiв Dк/dс, R/dс, Fвх/Fф, було введено
число Галiлея Ga, яке враховує дiаметр камери
закручування форсунок (Ga = 10-9 g Dк
3/ν2, g =
9,81 м/с2 – прискорення вiльного падiння). В
результатi було отримано емпiричну залежнiсть
ζ= 785 (Dк/dc)
-0,55 (Fвх/Fф)-0,84 (R/dc)
2,29 Ga-1,22 (1)
при 2 < Dк/dc <5; 0,05 < Fвх/Fф <0,76; 0,7 <R/dc <2,44;
1,23 <Ga < 87.
Аналiз формули (1) показує, що найбiльший
вплив на коефiцiєнт гiдравлiчного опору чинять
величини Dк, R i dc (ζ = f(Dк
-4,21, R2,29, dc
-1,74)).
На рис. 3 показано, як експериментальнi данi
ζo узгоджуються з розрахунковими ζр за форму -
лою (1). Лише двi точки з 38-и осереднених зна -
чень мають максимальне вiдхилення порядку
20%. Середньоквадратичне вiдхилення експери -
мен тальних даних вiд емпiричної залежностi
становить 5%.
Вивчався також вплив конструктивних особ -
ливостей вiдцентрових форсунок на коефi цiєнт
гiдравлiчного опору. Зокрема, було прове де но
дослiди з форсунками, якi мали рiзну дов жи ну
камери закручування, рiзну кiлькiсть (один або
два) вхiдних каналiв та рiзну кiлькiсть вихiдних
отворiв – одне або два сопла, розташованих по
обидвi сторони камери закручування.
Вплив довжини камери закручування. Було
проведено експерименти з форсунками з Dк =
100 мм та довжиною камери закручування 50, 75 i
100 мм. Дослiди показали, що зi збiльшенням
довжини камери коефiцiєнт гiдравлiчного опору
зменшується, i це – експериментальний факт, хоча
не зовсiм зрозумiлий. Так, збiльшення довжини
камери удвiчi призводило до зменшення коефi -
цiєнта ζприблизно у 1,2 рази. Водночас змен шення
коефiцiєнта гiдравлiчного опору повинно призвес -
ти до збiльшення витрати рiдини через форсунку,
що пiдтверджується дослiдами: за однакового тиску
в магiстралi форсунки з бiльшою довжиною камери
закручування мали бiльшу витрату рiдини.
Зазначимо, що якiсно подiбний характер впливу
довжини сопла на витратнi характеристики фор -
сун ки описується в [3], де стверджується, що коефi -
цiєнт витрати форсунки з подовженою камерою
закручування збiльшується. Крiм того, у [3] вiдзна-
чається, що у форсунок з великою довжиною каме-
ри закручування течiя рiдини у камерi набуває
бiльш складного характеру порiвняно з форсунка-
ми з малою довжиною камери.
Вплив кiлькостi вхiдних каналiв. У дослiдах
було використано форсунки (Dк = 50 мм) з одним
та двома вхiдними каналами. При цьому для цих
двох типiв форсунок ширина h вхiдних каналiв i за -
галь на площа на входi в камеру були однако ви ми.
Дослiди показали, що у форсунки з двома вхi д ни ми
каналами коефiцiєнт гiдравлiчного опору зменшив-
ся в 1,2–1,3 рази порiвняно з форсункою з одним
вхiдним каналом.
Рис. 3
44 ПРОБЛЕМИ ЗАГАЛЬНОЇ ЕНЕРГЕТИКИ • 17/2008www.ienergy.kiev.ua
ДОСЛІДЖЕННЯ ТА ОПТИМІЗАЦІЯ ТЕХНОЛОГІЧНИХ ОБ’ЄКТІВ І СИСТЕМ
Вплив кiлькостi сопел у форсунки. Було
проведено експерименти з форсунками з одним
або двома соплами (Dк = 50 мм, dc = 20, 15 i 12,5
мм та h = 10 i 20 мм). Дослiди показали, що коефi-
цiєнт гiдравлiчного опору форсунок з двома
соплами зменшувався в 1,2–1,5 рази порiвняно з
односопловою форсункою. Розбiжнiсть у величи -
нi ζ залежала вiд дiаметра сопла та величини
пiдтиску рiдини. На форсунках iз бiльшим
пiдтис ком (h = 10 мм) зi зменшенням дiаметра
сопла рiзниця в коефiцiєнтах ζ стає бiльш суттє -
вою. На форсунках iз меншим дiаметром сопла та
меншою величиною пiдтиску рiзниця в коефi цi -
єн тах ζ стає ще бiльшою.
Експериментальнi дослiдження коефiцiєнта
витрати рiдини вiдцентрових форсунок та
узагальнення дослiдних даних
В лiтературi [3, 4] вiдмiчається, що коефiцiєнт
витрати µ залежить лише вiд геометричних
розмiрiв форсунки i є функцiєю геометричної
характеристики A = πRrc/Fвх, де rc – радiус сопла.
Проте в цих же роботах наводяться данi, що для
форсунок рiзного конструктивного виконання
залежнiсть µ = f(A) не є однозначною. Дiйсно, це
пiдтверджується i нашими експериментами. У
табл. 2, як приклад, наведено данi для двох
форсунок, якi мають однаковi геометричнi харак -
теристики А, але помiтно вiдрiзняються (у 1,2
рази) коефiцiєнтами витрати.
Тому на пiдставi детального аналiзу факторiв,
якi впливають на коефiцiєнт витрати, нами було
виявлено симплекси Dк/dc, Lc/dc, R/dc та Fвх/Fф,
якi однозначно визначають величину коефiцiє -
нта µ.
Експерименти показали, що коефiцiєнт витрати
кожної окремої форсунки залишався незмiнним у
дослiдженому дiапазонi тиску i витрат. Дослiди
також показали, що на вiдмiну вiд коефiцiєнта
гiдравлiчного опору ζ, який практично не залежав
вiд довжини сопла, на коефiцiєнт витрати µ довжи-
на сопла мала (хоча i невеликий) вплив.
На рис. 4 показано вплив вiдношення Fвх/Fф
на коефiцiєнт витрати (Dк = 100 мм; dc, мм: кривi
1 – 30; 2 – 45). Коефiцiєнт збiльшується з ростом
Fвх/Fф та зменшенням дiаметра сопла.
В результатi експериментiв було виявлено,
що дiаметр камери закручування майже не впли -
ває на коефiцiєнт витрати, а для геометрично
подiб них форсунок коефiцiєнти µ мають прак -
тично однаковi значення попри їх рiзнi розмiри.
Слiд вiдзначити, що, як показали проведенi
дослiди, коефiцiєнти заповнення сопла Fк/Fс (тут
Fс – площа сопла) для геометрично подiбних
форсунок мають однаковi значення (див. (3)).
Збiль шення площi заповнення сопла рiдиною
(тобто збiльшення коефiцiєнта заповнення
сопла) завжди призводило до збiльшення коефi-
цiєнта витрати.
На рис. 5 наведено залежнiсть коефiцiєнта
витрати вiд дiаметра сопла форсунки та ширини
каналу h на входi в камеру закручування (Dк = 100
мм). Зi збiльшенням dc коефiцiєнт µ зменшується.
Вiрогiдно, цю залежнiсть можна пояснити так:
попри те, що зi збiльшенням дiаметра сопла товщи-
на кiльця витiкання та його площа збiльшу ються
[5], коефiцiєнт заповнення сопла рiдиною Fк/Fс
зменшується. Причиною цього є бiльше зрос тання
Fс порiвняно з Fк. При цьому зменшується i кое фi -
цiєнт витрати. Збiльшення площi каналу на вхо дi в
камеру закручування призводить до збiльшення
коефiцiєнта µ. Це можна пояснити тим, що зi збiль-
Dк, мм dc, мм h, мм Fвх, мм
2 А µ
100 45 20 800 3,53 0,33
100 20 10 400 3,53 0,4
Таблиця 2. Неоднозначнiсть залежностi коефiцiєнта
витрати вiд геометричної характеристики
Рис. 4
Рис. 5
Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи
їх покращання • Дубровський В.В., Підвисоцький О.М. 45
ДОСЛІДЖЕННЯ ТА ОПТИМІЗАЦІЯ ТЕХНОЛОГІЧНИХ ОБ’ЄКТІВ І СИСТЕМ
шенням h товщина кiльця витiкання i, вiдповiдно,
площа витiкання рiдини збiльшується. При цьому
збiльшуються коефiцiєнт заповнення сопла i коефi-
цiєнт витрати.
Отриманi данi (79 серiй дослiдiв) з визна -
чення коефiцiєнта µ було узагальнено у виглядi
безрозмiрних залежностей. В обробцi використо -
вувались симплекси Dк/dc, Fвх/Fф, R/dc та Lc/dc. В
результатi отримано залежнiсть
µ= 0,204 (Dк/dc)
0,7 (Fвх/Fф)0,12 (R/dc)
-0,36 (Lc/dc)
0,06 (2)
при 2 <Dк/dc<5; 0,05 <Fвх/Fф< 0,63; 0,8 <R/dc<2,44;
0,13 < Lc/dc < 1,2.
Як випливає з формули (2), коефiцiєнт µ
насамперед залежить вiд величин Dк, dc та R (µ =
f(Dк
0,7, dc
-0,4, R-0,36)).
Рис. 6 iлюструє спiвставлення експеримен -
таль них значень коефiцiєнта витрати µо з розра -
хунковими µр за формулою (2). Лише декiлька
точок з 79-и осереднених значень мають макси-
мальне вiдхилення близько 10%. Середньо-
квадратичне вiдхилення експериментальних
даних вiд емпiричної залежностi становить 2,9%.
За результатами експериментiв можна зроби-
ти деякi висновки щодо взаємозв'язку коефiцiєн-
тiв ζ i µ. Залежно вiд конструктивних особливос-
тей форсунок зменшення коефiцiєнта гiдравлiч-
ного опору може призвести як до зменшення
коефiцiєнта витрати, так i до його збiльшення.
Якщо у форсунки зменшувати сопловий отвiр, то
при цьому збiльшуватимуться коефiцiєнт гiдра-
влiчного опору та коефiцiєнт витрати. Причому у
форсунок з великими розмiрами камери закручу-
вання (Dк = 100 i 207 мм) незначне збiльшення
коефiцiєнта ζ призводить до досить значного
росту коефiцiєнта µ. Якщо ж у форсунки зменшу-
вати площу каналу на входi в камеру, то при
цьому буде збiльшуватися коефiцiєнт гiдравлiч-
ного опору (рис. 2), а коефiцiєнт витрати помiтно
зменшуватиметься (рис. 5).
Практичне застосування результатiв
дослiджень
Отримана формула (2) дозволяє визначити
iстинний коефiцiєнт витрати µ, який розра -
ховується за площею Fк кiльця витiкання рiдини
з сопла форсунки, а не за всiєю площею сопла, як
це визначається загальноприйнятою в лiтературi
формулою. Величина Fк знаходиться за отрима -
ною нами емпiричною формулою [6]
Fк= Fс(0,072 (Dк/dc)
2,17(Fвх/Fф)0,24(R/dc)
-1,49(Lc/dc)
-0,09)(3)
при 2 <Dк/dc <5; 0,05 <Fвх/Fф <0,76; 0,7 < R/dc< 2,44;
0,13 < Lc/dc < 1.
За допомогою отриманих залежностей (2) i
(3) можна знайти продуктивнiсть Q форсунки за
фiксованого тиску Р
В свою чергу, використовуючи формулу
(1), можна визначити коефiцiєнт гiдравлiчного
опору обраної форсунки з певними геометрични-
ми параметрами. Визначивши її витратнi
характе рис тики за формулою (4), можна знайти
необхiд ний тиск перед форсункою
Таким чином, отриманi результати дослiд -
жень дозволяють пiдiбрати вiдцентровi форсунки
за геометричними параметрами, розрахувати їх
продуктивнiсть та необхiдний тиск у магiстралi.
(4)
1. Шрайбер О.А., Дубровський В.В., Пiдвисоцький О.М., Шрайбер К.О. Оптимiзацiя режиму охолодження циркуляцiйної
води у бризкальних градирнях // Проблеми загальної енергетики. – 2007. – № 16. – С. 81–86.
2. Емцев Б.Т. Техническая гидромеханика. – М.: Машиностроение, 1987. – 440 с.
3. Дитякин Ю.Ф., Клячко Л.А., Новиков Б.В., Ягодкин В.И. Распыливание жидкостей. – М.: Машиностроение, 1977. – 208 с.
4. Хавкин Ю.И. Центробежные форсунки. – Л.: Машиностроение, 1976. – 168 с.
5. Дубровский В.В., Подвысоцкий А.М. Исследование геометрических характеристик факела распыла центробежных
форсунок // Промислова гiдравлiка i пневматика. – 2004. – № 1. – С. 45–48.
6. Дубровский В.В., Подвысоцкий А.М., Баштовой А.И. и др. Особенности диспергирования жидкости при взаимодействии
факелов распыла из центробежных форсунок // Промислова гiдравлiка i пневматика. – 2005. – № 4. – С. 39–44.
Рис. 6
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-3063 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 1562-8965 |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:36:03Z |
| publishDate | 2008 |
| publisher | Інститут загальної енергетики НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Дубровський, В.В. Підвисоцький, О.М. 2009-06-22T11:05:55Z 2009-06-22T11:05:55Z 2008 Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення / В.В. Дубровський, О.М. Підвисоцький // Пробл. заг. енергетики. — 2008. — № 17. — С. 41-45. — укp. 1562-8965 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/3063 532.529 Проведено експериментальне дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень. Дослідні дані проаналізовано, знайдено емпіричні узагальнені залежності для коефіцієнтів гідравлічного опору та витрати.-------------- Проведено экспериментальное исследование гидравлических характеристик центробежных форсунок градирен. Опытные данные проанализированы и найдены эмпирические обобщающие зависимости для коэффициентов гидравлического сопротивления и расхода.------------------ A study of the hydraulic characteristics of centrifugal atomizers of cooling towers and ways of their improvement uk Інститут загальної енергетики НАН України Дослідження та оптимізація технологічних об’єктів і систем Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення Исследования гидравлических характеристик центробежных форсунок градирен и пути их улучшения A study of the hydraulic characteristics of centrifugal atomizers of cooling towers and ways of their improvement Article published earlier |
| spellingShingle | Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення Дубровський, В.В. Підвисоцький, О.М. Дослідження та оптимізація технологічних об’єктів і систем |
| title | Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення |
| title_alt | Исследования гидравлических характеристик центробежных форсунок градирен и пути их улучшения A study of the hydraulic characteristics of centrifugal atomizers of cooling towers and ways of their improvement |
| title_full | Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення |
| title_fullStr | Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення |
| title_full_unstemmed | Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення |
| title_short | Дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення |
| title_sort | дослідження гідравлічних характеристик відцентрових форсунок градирень і шляхи їх покращення |
| topic | Дослідження та оптимізація технологічних об’єктів і систем |
| topic_facet | Дослідження та оптимізація технологічних об’єктів і систем |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/3063 |
| work_keys_str_mv | AT dubrovsʹkiivv doslídžennâgídravlíčnihharakteristikvídcentrovihforsunokgradirenʹíšlâhiíhpokraŝennâ AT pídvisocʹkiiom doslídžennâgídravlíčnihharakteristikvídcentrovihforsunokgradirenʹíšlâhiíhpokraŝennâ AT dubrovsʹkiivv issledovaniâgidravličeskihharakteristikcentrobežnyhforsunokgradireniputiihulučšeniâ AT pídvisocʹkiiom issledovaniâgidravličeskihharakteristikcentrobežnyhforsunokgradireniputiihulučšeniâ AT dubrovsʹkiivv astudyofthehydrauliccharacteristicsofcentrifugalatomizersofcoolingtowersandwaysoftheirimprovement AT pídvisocʹkiiom astudyofthehydrauliccharacteristicsofcentrifugalatomizersofcoolingtowersandwaysoftheirimprovement |