О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ»

На основании многочисленных исследований проанализированы причины затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали и предложены некоторые пути решения данной проблемы для условий филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ»....

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2009
Автори:	Крикунов, Б.П., Аношин, Р.А., Астахов, Н.Н., Колесников, Д.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2009
Назва видання:	Металл и литье Украины
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/31557
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ» / Б.П. Крикунов, Р.А. Аношин, Н.Н. Астахов, Д.В. Колесников // Металл и литье Украины. — 2009. — № 3. — С. 9-12. — Бібліогр.: 7 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-31557
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-315572025-02-09T15:05:18Z О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ» Крикунов, Б.П. Аношин, Р.А. Астахов, Н.Н. Колесников, Д.В. На основании многочисленных исследований проанализированы причины затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали и предложены некоторые пути решения данной проблемы для условий филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ». 2009 Article О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ» / Б.П. Крикунов, Р.А. Аношин, Н.Н. Астахов, Д.В. Колесников // Металл и литье Украины. — 2009. — № 3. — С. 9-12. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0497-2627 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/31557 621.746 ru Металл и литье Украины application/pdf Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
description	На основании многочисленных исследований проанализированы причины затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали и предложены некоторые пути решения данной проблемы для условий филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ».
format	Article
author	Крикунов, Б.П. Аношин, Р.А. Астахов, Н.Н. Колесников, Д.В.
spellingShingle	Крикунов, Б.П. Аношин, Р.А. Астахов, Н.Н. Колесников, Д.В. О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ» Металл и литье Украины
author_facet	Крикунов, Б.П. Аношин, Р.А. Астахов, Н.Н. Колесников, Д.В.
author_sort	Крикунов, Б.П.
title	О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ»
title_short	О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ»
title_full	О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ»
title_fullStr	О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ»
title_full_unstemmed	О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ»
title_sort	о причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой унрс в условиях филиала «металлургический комплекс» зао «донецксталь-мз»
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
publishDate	2009
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/31557
citation_txt	О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ» / Б.П. Крикунов, Р.А. Аношин, Н.Н. Астахов, Д.В. Колесников // Металл и литье Украины. — 2009. — № 3. — С. 9-12. — Бібліогр.: 7 назв. — рос.
series	Металл и литье Украины
work_keys_str_mv	AT krikunovbp opričinahzatâgivaniâstakanovdozatorovprirazlivkeuglerodistyhmarokstalinaslâbovojunrsvusloviâhfilialametallurgičeskijkomplekszaodoneckstalʹmz AT anošinra opričinahzatâgivaniâstakanovdozatorovprirazlivkeuglerodistyhmarokstalinaslâbovojunrsvusloviâhfilialametallurgičeskijkomplekszaodoneckstalʹmz AT astahovnn opričinahzatâgivaniâstakanovdozatorovprirazlivkeuglerodistyhmarokstalinaslâbovojunrsvusloviâhfilialametallurgičeskijkomplekszaodoneckstalʹmz AT kolesnikovdv opričinahzatâgivaniâstakanovdozatorovprirazlivkeuglerodistyhmarokstalinaslâbovojunrsvusloviâhfilialametallurgičeskijkomplekszaodoneckstalʹmz
first_indexed	2025-11-27T03:52:31Z
last_indexed	2025-11-27T03:52:31Z
_version_	1849914092227133440
fulltext	�МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 3’2009 оптимизация усилий прижатия тянущих и правильных роликов имеют первостепенное значение для исключения как проскальзывания заготовок в ТПА, так и локального смятия или сдавливания профиля заготовки. Выполнен- ные исследования позволили выбрать оптимальный (с точ- ки зрения стабильности усилия прижатия и динамических характеристик) режим работы гидропривода прижатия роликов ТПА. Для снижения отсортировки по геометрии про- филя и длине заготовок, а также улучшения качества макроструктуры заготовок, необходимо иметь эф- фективное устройство центрирования заготовок перед ТПА. При этом размер сегментной проточки на роликах ТПА должен иметь оптимальный размер. Наличие отклонений в работе вторичного охлаж- дения, приводящих к недостаточному охлаждению поверхности заготовок, а также избыточная деформация заготовок в ТПА, в том числе при смещении заготовок от оси сегментных проточек роликов, является причиной появления таких дефектов макроструктуры, как ликвационные полоски и трещины в осевой зоне. С целью обеспечения стабильного производства круглой заготовки на существующей сортовой МНЛЗ, гарантированного выполнения растущих требований заказчиков по качеству макроструктуры, содержанию неметаллических включений в заготовке, уровню механических свойств металлопродукции, а также требований технических условий и зарубежных стандартов, намечен и выполняется комплекс мероприятий по указанным направлениям, в том числе: оснащение всех ручьев устройствами центрирования заготовок по технологической оси с расположением перед ТПА; модернизация 2-4-го секторов ЗВО с установкой коллекторов с «шахматным» расположением форсунок и интегрированием 4-го сектора в существующую систему автоматического регулирования расходов воды на ВО; оптимизация режимов вторичного охлаждения; оптимизация режимов работы ТПА и др. Эффективность проводимых мероприятий подтвер- ждается снижением поверхностных трещин при про- изводстве непрерывнолитой круглой заготовки с 5-10 (2001-2005 гг.) до уровня < 1,0 % (2007 г.). Вывод Таким образом, имеющаяся на ЗАО «ММЗ “ИСТИЛ (Украина)”» производственная база, технологические возможности и накопленный опыт освоения и со- вершенствования технологии позволяют обеспечить стабильное производство качественной непрерывнолитой круглой заготовки для производства труб. УДК 621.746 Б. П. Крикунов, Р. А. Аношин, Н. Н. Астахов, Д. В. Колесников (ЗАО «Донецксталь-МЗ») О причинах затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали на слябовой УНРС в условиях филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ» На основании многочисленных исследований проанализированы причины затягивания стаканов-дозаторов при разливке углеродистых марок стали и предложены некоторые пути решения данной проблемы для условий филиала «Металлургический комплекс» ЗАО «Донецксталь-МЗ» О бработка металлического рас- плава на агрегате «печь-ковш» предусматривает ряд стандартных технологических операций: на- ведение рафинирующего шлака, де- сульфурация и доведение до тре- буемого химического состава, нагрев до заданной температуры, микролегирование стали и модифицирование неметаллических включений. Результатом технологически правильной обработки металла на агрегате «печь-ковш», является безаварийная разливка стали на установках непрерывной разливки стали и получение качественного слитка. На протяжении многих лет одной из важнейших проблем в непрерывной разливке стали на сортовых и слябовых МНЛЗ является борьба с отложениями неметаллических включений (затягивание) на стенках внутреннего канала стакана- дозатора, представленных тугоплавкими комплексными оксидами продуктов окисления элементов, растворимых в жидком металле. В последнее время на ряде металлургических предприятий при разливке стали, раскисленной алюминием, сложилась тенденция, когда используемая технология модифицирования неметаллических вклю- чений не соответствует физико-химическому состоянию металла перед обработкой и не учитываются факторы, вызывающие изменение этого состояния. Впоследствии в этом случае ухудшается разливаемость стали. Анализ публикаций связанных с решением проблемы затягивания показывает, что авторы, в 10 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 3’2009 основном, предлагают решать данную проблему путем использования усовершенствованных огнеупорных из- делий, приспособлений (уплотнительные прокладки, продувка аргоном и т. д.), снижающих вторичное окисле- ние металла в месте стыковки огнеупора и т. п. Необхо- димо отметить, что при выплавке коррозионностойких углеродистых низколегированных трубных сталей и сталей конструкционных марок, кроме использования современных огнеупоров, особое внимание [1-3] уделяется технологии внепечного рафинирования стали на агрегате «ковш-печь». Вместе с тем, на некоторых слябовых и блюмовых МНЛЗ [4] для снижения остроты проблемы с затягиванием стакана дозатора пошли по пути увеличения диаметра внутреннего канала до 50-60 мм. Особенностью разливки стали на слябовой УНРС мартеновского цеха является то, что разливка выполняет- ся в кристаллизаторы средней толщины сечением 150х1000 и 150х1200 мм через стаканы-дозаторы с диаметром внутреннего канала 34 мм, что является максимальным для данных условий. Внедрение в мартеновском цехе ЗАО «Донецксталь– металлургический завод» агрегата «ковш-печь», при производстве для разливки на слябовой УНРС сталей марок: Ст3, А36/А36М, АВ, А, В, S235, S275, BVA, NVA, GLA позволило увеличить раскисленность стали и довес- ти содержание алюминия и титана в ковшовой пробе от 0,005 до 0,009-0,010 %. Для повышения разливаемости стали на УНРС металл обрабатывается порошковой силикокальциевой проволокой. Обработка металла на установке «печь-ковш» позволила снизить количества плавок с затягиванием стакана-дозатора с 19-20 до 10-15 % в месяц. Однако, несмотря на установленные стандартные условия, некоторые плавки разливаются на УНРС с затягиванием канала стакана-дозатора. Для решения этого вопроса необходимо определить химический состав отложений, а также схему рас- положений и место зарождения отложений. Технология внепечной обработки металлургических расплавов порошковыми проволоками отличается от других способов микролегирования и модифицирования. На металлургических предприятиях (в частности и в мартеновском цехе ЗАО «Донецксталь-МЗ») обработка расплава на УВОС кальцием направлена, прежде всего, на решение задачи повышения разливки стали на УНРС. При этом должно устраняться отрицательное влияние глинозема в расплаве и готовой продукции, снижается содержание вредных примесей, что значительно уменьшает вероятность возникновения аварийных ситуаций при разливке стали на УНРС и повышает качество непрерывнолитой заготовки. По окончании разливки на УНРС плавок (табл. 1) с затягиванием были отобраны отложения неметалличес- ких включений с поверхности внутреннего канала стака- на-дозатора. Анализ размещения отложений неметаллических включений на внутренней поверхности канала стакана- дозатора показывает, что зарождение и рост отложений неметаллических включений начинается на «седловине» стакана-дозатора с дальнейшим проникновением во внутрь канала. Ранее проведенные работы по определению со- держания кальция при разливке стали на УНРС показали, что в условиях мартеновского цеха ЗАО «Донецк- сталь-МЗ» содержание кальция в металле на УНРС уменьшается в 1,5-2,0 раза по сравнению с содержанием его в последней пробе металла на установке «печь-ковш». Такое снижение содержания кальция обусловлено [4] тем, что происходит взаимодействие кальция с продуктами раскисления и модифицирования с последующим об- разованием алюминатов кальция, сульфидов кальция и их комплексов. Необходимо отметить, что в процессе разливки плавки на УНРС в условиях ЗАО «Донецксталь-МЗ» содержание кальция в стали (в промежуточном ковше) изменяется в пределах ± 0,0002 %. Для анализа химического состава отложения были отобраны пробы отложений из канала стакана-дозатора, после одной и четырех плавок (табл. 2). Из табл. 2 видно, что основными элементами отложений являются глинозем (Al2O3), который находит- ся в пределах 46,8-50,5 %; оксиды кремния (SiO), магния (MgO) и железа (FeO, Fe2O3). При проведении работ по определению причин образования неметаллических включений (НВ) был установлен [5, 6] химический состав НВ (табл. 3) для стали марки 20К, химический состав которой идентичен сталям марок: Ст3, А36/А36М, АВ, А, В, S235, S275, BVA, NVA, GLA. В табл. 3 представлен анализ химического состава оболочки и сред- ней части НВ в зависимости от разме- ров последних. Из табл. 3 видно, что содержание (в том числе и среднее) химических Таблица 1 Химический состав плавок в конце обработки на установке «печь-ковш» № плавки Марка Массовая доля элементов в последней пробе на установке «печь-ковш», % С Mn Si S P Cr Al Ti Ca 70785 BVA 0,13 0,59 0,23 0,027 0,013 0,06 0,013 0,010 0,0024 30735 РСА 0,14 0,59 0,25 0,023 0,010 0,09 0,013 0,009 0,0027 80670 BVA 0,14 0,63 0,25 0,034 0,008 0,05 0,013 0,011 0,0017 50722 РСА 0,14 0,61 0,21 0,035 0,009 0,06 0,014 0,009 0,0024 70786 BVA 0,16 0,61 0,22 0,023 0,014 0,09 0,012 0,010 0,0022 Таблица 2 Химический состав отложений Отбор отложений после: Массовое содержание элементов, % S iO C aO M gO M nO Fe об щ Fe O Fe 2O 3 A l 2O 3 Ti O 2 S 1-ой плавки 8,8 11,3 7,6 0,44 11,2 5,1 5,1 46,8 3,4 0,045 4-х плавок 4,0 8,0 4,2 0,40 17,6 20,4 2,6 50,5 3,06 0,023 11МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 3’2009 элементов, имеющих высокую плотность (железа, марганца, титана, кремния), уменьшается при увеличении размера НВ, а содержание менее плотных элементов (кислорода, кальция, магния, серы) – увеличивается. Анализируя состав НВ по их размерам и общему содержанию химических элементов (табл. 3) можно сделать вывод, что с увеличением размеров НВ: - изменяется соотношение химических элементов; - уменьшается их плотность за счет увеличения химических элементов (и их соединений) с меньшей плотностью, что влияет на всплытие их в расплаве; - изменяется состав НВ в части образования таких соединений как: СаО, AL2O3, SiO2, MnO и mAL2O3· nСаО. Анализируя данные и характер образования отложений на внутренней поверхности стакана- дозатора, технологию раскисления и модифицирования стали порошковой проволокой на плавках, разлитых на УНРС с затягиванием и без, можно сказать, что существуют «определенные» условия обработки ме- талла на установке «печь-ковш» мартеновского цеха ЗАО «Донецксталь-МЗ», при которых кальций не являет- ся модификатором неметаллических включений или его реакционная способность снижается. Введение в сталь (раскисленную алюминием) кальция, и его окисление до СаО в пропорциональных величинах приводит к образованию алюминатов кальция эвтектического состава, которые имеют низкую температуру плавления (порядка 1400 оС) при температуре жидкой стали и находятся в глобулярном виде [7], за счет чего выполняются условия для безаварийной разливки стали на УНРС. Возвращаясь к «определенным» условиям, можно предположить реакционную последовательность, при которой кальций работает, в первую очередь, как раскислитель и десульфуратор (с образованием оксидов и сульфидов кальция), а затем оставшийся кальций работает как модификатор неметаллических включений. При обработке кальцием расплава, раскисленного алюминием, увеличение концентрации общего алюминия создает предпосылки для выделения сульфидов кальция СаS, которые, имея высокую температуру плавления, ухудшают жидкотекучесть так же, как и глинозем. Если при одном и том же содержании исходного кислорода провести раскисление Al-Ca, то при большем расходе алюминия оксид- ные включения переходят в Al2O3 с дальнейшим образованием СаS. Как говорилось ранее, механизм модифицирования неметаллических включений кальцием предусматри- вает трансформацию глиноземных включений в алюминаты кальция, остающиеся жидкими при темпе- ратурах разливки. Для условий об- работки стали на УВОС и разливки стали на УНРС мартеновского цеха ЗАО «Донецксталь-МЗ», алюминаты становятся жидкими, когда доля СаО в соединениях составляет 40-60 %, что соответствует составу 3СаО·Al2O3 и СаО·Al2O3. При содержании СаО в пределах 45-55 %, температура плавления соединений приближает- ся к 1400 оС. Сопоставляя диаграмму состояния системы СаО·Al2O3 и результаты химического состава отложений из канала стакана-дозатора (табл. 2), можно сделать вывод, что при установленной технологии обработки стали силикокальциевой проволокой на УВОС мартеновского цеха ЗАО «Донецксталь-МЗ» содержание СаО после модифицирования силикокальциевой про- волокой находится на уровне 40 %, что является граничной точкой, при которой кальций ( в зависимости от температуры) уже может находиться в инерционной форме и не образует жидких алюминатов. Анализ литературных источников показал, что при существующей технологии обработки стали ка- льцийсодержащими реагентами мало обращают внима- ние на такие факторы как: - использование оптимального соотношения [Са] / [Al]общ (в том числе учитывая долю [Al]окс); - вторичное окисление в огнеупорных проводках. Для определения содержания алюминия (раствори- мого и нерастворимого) при разливке плавок на слябовой УНРС мартеновского цеха в условиях ЗАО «До- нецксталь-МЗ» из промежуточного ковша были отобра- ны пробы металла на плавках, разлитых с затягиванием (и без затягивания) канала стакана-дозатора, анализ которых показал, что содержание алюминия как кислоторастворимого, так и нерастворимого в кислотах выше на плавках, разлитых с затягиванием канала стакана- дозатора, чем на плавках, разлитых без затягивания. Необходимо отметить, что общий алюминий состоит, как известно, из растворимого и нерастворимого в кислоте алюминия. Нерастворимый алюминий состоит почти полностью из алюминия во включениях глинозема. Для непрерывной разливки на слябовой УНРС мартеновского цеха ЗАО «Донецксталь-МЗ» соотношение [Са] / [AL]окс составляет 0,60-0,75 для сталей марок: Ст3, А36/А36М, АВ, А, В, S235, S275, BVA, NVA, GLA. Установлено, что крупные первичные включения продуктов раскисления (табл. 3) из-за большого наличия в них химических элементов с низкой плотностью удаляются из жидкого металла в первые 2-3 мин, вынося с собой до 80 % кислорода. Таблица 3 Состав неметаллических включений Х им ич ес ки й эл ем ен т Среднее содержание химического элемента в неметаллах, % Размеры НВ, мкм 2,0-3,4 4,7-5,5 10,0-11,8 С ре дн яя ча ст ь О бо ло чк а С ре дн ее зн ач ен ие С ре дн яя ча ст ь О бо ло чк а С ре дн ее зн ач ен ие С ре дн яя ча ст ь О бо ло чк а С ре дн ее зн ач ен ие O 39,18 28,95 34,07 48,07 36,12 42,10 47,59 41,38 44,485 Al 23,07 19,76 21,42 33,29 21,97 27,63 32,16 19,88 26,02 Fe 11,85 30,02 20,94 2,10 18,54 10,32 1,1 6,8 3,95 Ca 8,94 7,77 8,355 3,21 9,47 6,34 2,4 24,4 13,4 Mg 5,91 7,77 6,84 11,03 9,47 10,25 16,47 3,48 9,975 S 5,29 5,39 5,34 0,59 6,56 3,58 0 0,88 0,44 Mn 3,03 4,03 3,53 0,82 3,24 2,03 0 0 0 Si 2,63 1,93 2,28 0,79 2,32 1,56 0,28 3,09 1,685 Ti 0 2,07 1,035 0,10 1,68 0,89 0 0,11 0,055 Al/Ca 2,581 11,99 13,06 10,37 2,32 4,36 13,4 0,8148 1,9418 12 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ 3’2009 Вместе с тем, повышенное содержание алюминия в стали остаточно затормаживает развитие реакции трансформации алюминатных включений, увеличивает концентрацию алюминия в алюминатах кальция, создает предпосылки для усиления процессов повторного окисления в процессе разливки, а также для образования глинозема при снижении температуры стали конца обработки на «печи-ковше» (1595-1610 оС) до температу- ры разливки на УНРС (1540-1565 оС). Содержание глинозема в продуктах раскисления зависит от соотношения концентрации алюминия и кислорода в расплаве. При соотношении концентрации алюминий-кислород, равном 25, образуются только включения глинозема (α-корунд) [16]. Если учесть, что в мартеновском цехе ЗАО «Донецксталь-МЗ» для сталей марок: Ст3, А36/А36М, АВ, А, В, S235, S275, BVA, NVA, GLA такие условия как раскисление и модифицирования стали на установке «печь- ковш» в части расхода алюминия и силикокальциевой проволоки одинаковы и температурно-скоростные режимы разливки стали на слябовой УНРС также одинаковы, то образование глинозема в промежуточном ковше и отложение его на «седловине» стакана-дозатора и на конусе («носике») стопора-моноблока способствуют относительно низкому остаточному содержанию кальция в металле, необходимого для модифицирования глинозе- ма в алюминаты кальция; повышению содержания кислорода в металле промковша за счет развития вторичного окисления в результате подсоса кислорода через огнеупорную проводку (стальковш-промковш) и/или на поверхности металла из-за понижения уровня металла в промежуточном ковше. Вывод С учетом вышеизложенного, для снижения количест- ва плавок, разливающихся с затягиванием стакана-доза- тора на УНРС мартеновского цеха, был скорректирован расход силикокальциевой проволоки (с 0,31 до 0,44 кг/т) в конце обработки стали на установке «ковш- -печь». В результате данной корректировки снизилось количество плавок (марки стали: Ст3, А36/А36М, АВ, А, В, S235, S275, BVA, NVA, GLA), разливающихся на слябовой УНРС с устойчивым затягиванием стакана- дозатора до 2-3 % в месяц. Необходимо сказать, что при увеличении расхода силикокальциевой проволоки до 0,44 кг/т было достигнуто оптимальное сотношение СаО / Al при температурах разливки стали на слябовой УНРС мартеновского цеха ЗАО «Донецксталь-МЗ». ЛИТЕРАТУРА 1. Родионова И. Г., Бакланова О. Н. и др. О методах оценки коррозионной стойкости углеродистых и низколегированных трубных сталей в условиях эксплуатации нефтепромысловых трубопроводов // Металлы. – 2005. – № 5. – С. 44-50. 2. Головкова Е. Н., Котельников Г. И. и др. Анализ процессов рафинирования стали от коррозионно-активных неметаллических включений применитнльно к условиям ОАО «Тагмет» // Металлург. – 2005. – № 5. – С. 51-54. 3. Сарычев А. В., Никалаев О. А. и др. Опыт подготовки металла для разливки на сортовых МНЛЗ // Сталь. – 2007. – № 2. – С. 44-45. 4. Дюдкин Д. А., Бать С. Ю. и др. Производство стали на агрегате ковш-печь / Под ред. Дюдкина Д. А. – Донецк: ООО «Юго-Восток, ЛТД», 2003. – 300 с. 5. Алексеенко А. А., Байбекова Е. В., Кузнецов С. Н. и др. Влияние некоторых технолоических факторов на разливку раскисленной алюминием стали на сортовой МНЛЗ // Электрометаллургия. – 2007. – № 2 – С. 2-7. 6. Клачков А. А., Печерица А. А. и др. Неметаллические включения в непрерывной заготовке котельной стали 20К при модифицировании кальцием // Электрометаллургия. – 2007. – № 2 – С. 7-10. 7. Дюдкин Д. А., Бать С. Ю. и др. Внепечная обработка расплава порошковыми проволоками / Под ред. Дюдкина Д. А. – Донецк: ООО «Юго-Восток, ЛТД», 2002. – 296 с. УДК 669.01 А. Н. Смирнов (Донецкий национальный технический университет), С. Л. Макуров (Приазовский государственный техни- ческий университет) Химическая неоднородность и пути подавления внецентренной и зональной ликвации в крупных кузнечных слитках Экспериментальным путем установлены пути подавления внецентренной и зональной ликвации в крупных кузнечных слитках, обеспечив низкое содержание серы, фосфора и цветных металлов (< 0,01 % их общей концентрации), а также кремния (< 0,05 %), применяя вакуумно-углеродное раскисление и доливку слитков С ущественным недостатком круп- ного стального слитка является химическая неоднородность ме- талла. В крупных слитках степень ликвации углерода колеблется от 50 до 150 % и может достигать такой величины, что металл донной и головной частей слитка будет соответствовать разным маркам стали [1]. Помимо углерода значительно ликвируют сера и фосфор. В работе [2] показано, что на развитие ликвации влияет размер и форма слитка, температура металла, технология и скорость разливки,

Репозитарії

Схожі ресурси